网上电气疑问精华.doc

1、熔断器做总开关尤其是在630A以上级别的，选择性包括熔断器和熔断器配合及熔断器和断路器配合，如果假定由于切除非消防的需要用断路器，那么熔断器是很难和断路器配合的，不过老实说，用断路器做总开关也难做配合，但是可以通过能量控制的方式，以及采用定时限的方法来达到，而熔断器是具有反时限的，太小则越级跳闸，太大灵敏度不够，很难达到。2、还有接地故障的问题，以TN-S系统为例，现在的断路器往往所谓的四段保护，其中就是兼做接地故障功能，如果用熔断器是否能正确选择呢，而且两者的计算方法是不同的，断路器可以用短延时过电流脱扣器整定电流的1.3倍来计算来避开计算复杂的接地故障电流Id，可是熔断器是无法避开计算的，而复杂的大工程对Id是很难计算准确的，尤其是切断时间不大于5s的Id/Ir的最小比值 超过500A以后如何计算？据我所知规范只有500A以下有规定。3、现在的ACB都是智能化的，具有远距离数据采集和遥控功能，便于做变电所的智能化电力监控系统，而且可以做一些复杂的继电保护功能，不知道熔断器是否可以4、我说的是失压保护，不知道熔断器是否能做到，这一点很重要，往往很多人在设计的时候忽略这一点。当一路电源短暂失电后，可以通过失压保护来联络第二路电源，而熔断器似乎没有此项功能，当线路出现类似自动重合闸的情况时，而联络开关又是自动联络的话，很容易造成事故。5、发电机启动信号的确定指的是当市电停电后，通常由ACB的辅助触点发出启动信号（由ATS发出启动信号不可靠），发电机才可以启动，不知道熔断器的本身产品是否能够做到，用二次回路增加监视触电来发出信号是很老的办法，实践证明不可靠。接地故障保护的主要功能是为防止人身间接电击以及线路损坏，甚至引起电气火灾等事故，以TN-S系统为例，接地故障主要是零序和剩余电流保护，而从灵敏性来言，剩余电流保护大于零序大于短延时保护。江苏省居住区供配电设计规范一梯四户：表箱宜层层设置一梯四户一下：宜分层集中设置（每只表箱不低于6户）19层以上是一类高层，顺便做上漏电火灾报警，所以可以做要层表箱。18层以下，是二类高层，做集中表箱，完全不用做漏电火灾报警。所以二类高层还是做集中表箱的方案是合理的。做分层表箱倒有些牵强，我不认为二类高层做分层表箱是最好的方案。两回路供电指的是高压两回路，且最好是不同高压母线段引来，若采用一回路高压就需是专线，要么架空要么双缆。10kV 300mm2电缆一路只能带700010000kVA，超过这个容量，从开闭所引出2路很正常。负荷小的也有提到一句话，当为满足一、二级负荷要求，从地区变电所拉电缆不经济时，可自设备用电。现在的城市配网，是环网设计，开环运行。1、直接从环网引出电源回路，不能算作专用。2、所谓专线应是从变电站配电母线直接引出的电源回路。3、从开闭所引出的专用电源回路，是二级配电。每一台多联机金属外壳通过镀锌扁钢或圆钢，与接闪器避雷带实现可靠焊接；同时在屋顶多联机的配电控制箱的主母线设置相应级别的四极SPD浪涌保护器，防雷电波入侵。每1P都允许通过20A电流，就像3相的电缆一样，3联的开关一样。星形接法是线电压根号3相电压，线电流相电流。三角形接法正好相反，不知我是否有记错。现在能肯定每一相对零钱之间都是220V，否则就接不了单相电器了。屋顶消防稳压泵控制箱,我想知道大家一般把这个控制箱放在何处的，稳压泵是露天放在屋面的。我一般习惯不就地设，放在楼梯间等处，但是否需要在屋面处设置一个检修隔离箱，图籍选哪个图呢（带现场检修隔离箱）？放在水泵同层的离稳压泵最近楼梯间的休息平台内，壁挂箱即可；控制要求由可厂家配套。我一般电源箱放在一楼，屋顶稳压泵的控制箱可以放在泵的旁边（防水型，带就地控制和解除远方控制的按钮）凡是水泵与电源控制箱不在一处时，应该设隔离检修箱，以保证人身的安全。短路电流持续时间小于0.1s时导体热稳定的如何校验？一般导体热稳定公式为S(I/K)*t (为根号下t) 其中 5t0.1s，符合该条件的按上面的公式计算大于5s应计入导体散热情况，但规范要求都是在5s以内切除短路或接地故障。这种情况一般不会出现。小于0.1s时应计入非周期分量的影响。比如断路器切断时间为0.02s，如何计算这个非周期分量的影响呢？有人（设计手册也是如此）说，按保护电器的最大允许通过能量曲线校验It，这里的I，t都是产品的试验数据，和短路电流、短路电流的持续时间不同。（下面以断路器为说明对象）疑问1、断路器满足分断能力，是否其通能曲线It，也能满足？如果不能满足，那么同样要计算非周期分量，如果满足，那么断路器的热稳定满足了。疑问2、用断路器的热稳定值校验导体的热稳定是否合理？由于通能曲线It对不同分断能力的断路器而言也是不同的。比如20kA和25kA的断路器其通能曲线有所不同，对于短路电流只有15kA的电路都适用，但导体却是不相同的。这就说不过去了。如果能用断路器的通能曲线校验，我觉得要满足两个条件：1、断路器满足分断能力，其通能曲线It，也能满足热稳定，（应该是满足的，这个我不确定）2、断路器分断能力要接近短路电流值，实际就是通能曲线It接近实际短路电流的能量除此就只能计算短路电流非周期分量，这个计算也是麻烦的。大家是如何校验的？我提个解决方法，热稳定也就是判断通过一定能量，电器、导体不损坏。能否用短路全电流最大有效值（0.02s内ip的有效值）按S(I/K)*t 来验证呢？这个数值是考虑了直流分量的，在手册P150页中有计算方法，公式也简单。It 能代表通过的能量。还有一种算法，采用手册P210中的公式，相对麻烦一些，但对于远端短路时，公式可简化为：QtI*I”*（t+Ted）Ted直流等效时间，这里取0.05s，那么假设低压断路器动作时间为0.02s（手册上数值）QtI*I”*0.07也就是按三相短路电流稳态电流持续0.07s来计算。假设计算结果与短路全电流有效值计算相同。那么可得到Kp短路峰值系数将大于2，而Kp是在12之间的数据。也可推理当t2的结果。如果假设QtI*I”*（t+Ted）计算结果小于峰值电流ip的计算结果，可得出Kp1.75，接近远端短路时，电阻较小、电抗较大时Kp1.8导体的电阻随电流增大变小，该值是变化的，结合上面推理tTed/20.025时用短路全电流有效值计算，结果接近实际值。（电流衰减，电阻减少不多，起主要作用）注：上面结果和推理不见得是正确的，讨论用，设计不能套用。为T3S In160A 在400V时的通能曲线20kA,对应1.17 MAs即1.17(kA)s假如短路电流为20kA，那么就是(kS)1170000,用YJV铜芯，K=143计算得到S7.56这个结果比按公式(kS)It，I为20kA，t为0.02s，t为0.1s时结果都要小，不会计入非周期分量后反而截面变小了吧，（分断时间不可能达到0.003s吧）当然，如果是正确的，结果越小越好，导体截面就降下来了。我们一般所讲的短路电流是指三相短路电流的周期分量I，而短路后短路全电流最大瞬时值不是出现在零秒，而是，出现在短路发生后的半周期性(0.01s)内的某瞬时，此电流称为短路冲击电流Ich=Kch*(2)*I，Kch一般可取1.8你说的没错，短路峰值电流公式没错，Kch在12闭区间，取值看短路点的位置，以及电阻、电抗的取值定，也可用公式计算出来。峰值电流是含有非周期分量，但是衰减的。你给出这个公式是想短路峰值电流来校验热稳定吗？那结果肯定是偏大的。用通过能量曲线是能解决导体热稳定校验的问题，但不同分断能力的通能曲线不同，对于100A断路器20kA，25kA其对应的导体就可能出现不同。我上面提到的就是能否用另外一种方式计入非周期分量来计算，从而代替查通能曲线。如果的确不行，就只查曲线，但上面帖子也出现了按通能曲线选截面比按短路周期分量（没计入非周期分量）计算结果还小的情况。当短路持续时间小于0.1S时，应计入短路电流非周期分量对热作用的影响。应校验K2S2I2t(I2t为保护电器制造厂提供的允许通过的能量值)。以保证电器在分断短路电流前，导体能承受包括非周期分量在内的短路电流的热作用。其中：S绝缘导体线芯截面积mm2,I预期短路电流的有效值A，t在已达到允许最高持续工作温度的导体内短路电流持续作用的时间S,K计算系数，按下表取：工业与民用配电设计手册第11章P585表11-1在民规中有描述1：122. 2 TN系统应符合下列基本要求：第2款，保护导体或保护接地中性导体应在靠近配电变压器处接地，且应在进入建筑物处接地。.，为在发生故障时，保护导体的电位靠近地电位，需要均匀地设置附加接地点。附加接地点可采用.等外界可导电体。描述2：电缆线路和架空线路在每个建筑物的进线处，宜按本规范第1222条的规定作重复接地。在装有剩余电流动作保护器后的PEN导体不允许设重复接地。除电源中性点外，中性导体(N)，不应重复接地。以上描述结合该规范 “1223：采用TN-C-S系统时，当保护导体与中性导体从某点分开后不应再合并，且中性导体不应再接地。”来看，TN-S系统进建筑时可做重复接地，此接地点之后的线缆的任何位置中性线均不应再接地。TN-S的重复接地是指PE线的重复接地，非N线，所以的确是越多可靠性越高。纯TN-S接地系统，水平间隔50m，垂直间隔20m，PE线（地线）做重复接地。此重复接地非彼重复接地。出于景观、管理及防水等考虑，一般在室外做分接箱的较少吧。总箱大多设在某一单元楼梯间，PEN进线在此做接地，而其出线则为TN-S系统。1、建议在某单元内设进线总配电箱，如前端采用TN-C-S，PEN接地，出线TN-S2、室外设总配电箱，别墅区较多。（1）如前端采用TN-C-S，PEN接地，出线TN-S，配电箱外壳接地，类似1的做法，赞同鼻兄的做法（2）如前端采用TN-C-S，PEN接地，出线TN-C-S，配电箱外壳接地，对此室外箱，其实是TN-C的接地型式；出线严格讲不能算TN-C-S。此出线在单元楼内还要接地，似乎违背PEN分出N,PE不得在合并的原则，但这一规定是否指同一回路？如该回路经配电分支了是否也必须这样做？按王老著作而言，PEN、PE可以多次重复接地，室外配电箱处PEN接地可看做重复接地以降低PEN线上电位，至楼处进线再分开为N，PE。细分有五种情况:1、数个单元，排接箱后采用放射式。排接箱内PEN接地，分出三四根单元电缆均是四芯仍是TN-C系统，到单元表箱内，PEN再接地，分出N与PE。这是一根电缆一个总等电位作用区。即排接箱内PEN接地，单元表箱内，PEN再接地是同一个地，作为一个总等电位作用区。2、数个单元，排接箱后采用放射式。排接箱内PEN接地，分出三四根单元电缆均是五芯单元采用TN-S系统。3、数个单元，采用树干式，单元表箱内做分接，表箱与表箱间采用不变截面4芯电缆。单元表箱内，PEN再接地，分出N与PE。4、数个单元，采用树干式，第一个单元表箱内做分接，PEN接地，表箱与表箱间采用不变截面5芯电缆。多层时，以上都是正确的做法。仅有造价上细微的差异，老道的设计人员能审时度势，采用相适用的方案。高层时只有2和4方案是合理的方案，同一单元，多个楼层表箱，第一个进线箱就必须分出N与PE。5、数个单元，排接箱后采用放射式。排接箱内PEN不接地，分出三四根单元电缆均是四芯仍是TN-C系统，到单元表箱内，PEN再接地，分出N与PE。这是不对的。民规：764 配电线路的过负荷保护，应在过负荷电流引起的导体温升对导体的绝缘、接头、端子或导体周围的物质造成损害前切断负荷电流.对于突然断电比过负荷造成的损失更大的线路，该线路的过负荷保护应作用于信号而不应切断电路审图认为：人防风机在战时是非常重要的，要保证人生命安全，所以这里突然断电比过负荷造成的损失是更大的。他奶奶的还给我提了个强条。人防的风机与消防风机使用还是不一样的。消防风机可能影响消防救灾。然而，人防风机主要是保证人防地下室内空气质量。从这个角度上，更不应该取消它的热脱扣器。因为一旦过载而没报警或动作切掉电源，风机继续使用，将可能损坏风机。这个在战时将是很致命的。如果有热脱扣器，及时报警或切断电源，及早发现并处理事故，更能保证人防内人员的安全。因此，不应该取消脱扣器。人防的风机 突然断了电能有什么损失？有故障排除 着急了脚蹬几下就行了 审图的知不知道三种通风方式转换还得靠阀门开关了？这阀门还有设计成手动的了？风机断下电能怎么了？风机还是电动脚踏两用的 按照他说的 风机运行时 是不是必须时刻上面骑个人 一发生故障立马开蹬 可不敢突然断了电？既然不存在突然断电比过负荷造成的损失更大这种情况 甚至还有在人防的情况下 经常过负荷可能比突然断电造成的损失还要大 他怎么敢这么要求？！对付这种人 沟通无效的情况下 我从来都是一句话 不改图我签字有问题我负责 改图也可以有问题你负责。审查人员一人之下，万人之上。他审查的人防工程不会只你一套图吧？现在问题来了，设与不设热脱扣是对立事件，必有一错。他错了问题不大(他有生之年未必会有战争），但是责任应当算挺大的，因为如果证明他错了，所有的工程都必须改造更正，以满足安全要求。个人认为风机与泵类的运行（消防泵在栓口开启后），负载与转速相关，转速是电机的特性参数，过负荷的可能性比较小，保护电器保留热脱扣理所当然，而取消热脱扣亦无大碍。个人认为，重要的水泵一般都设有主用和备用，因此，应设热脱扣，不过，热脱扣是通过热继电器断开接触器实现的，断路器还是单磁式；重要的风机无备用，因此，热脱扣只应报警，是通过热继电器接通报警信号而实现的，断路器也应是单磁式。欢迎拍砖！1。取消断路器热脱扣，设有热继电器，用热继电器做过负荷保护也可。2。断路器带热脱扣，设有热继电器，用断路器做过负荷后备保护也可。3。既然都可以，审图也没必要打强条。个人认为，重要的水泵一般都设有主用和备用，因此，应设热脱扣，不过，热脱扣是通过热继电器断开接触器实现的，断路器还是单磁式；重要的风机无备用，因此，热脱扣只应报警，是通过热继电器接通报警信号而实现的，断路器也应是单磁式。欢迎拍砖！找了一下原来总结的对电机的整定，1、断路器做单个电机的短路和过载保护。Iset1Ir，但不宜大太多，并且7.2倍Iset1电流对应的动作时间大于电机启动时间(根据手册P667启动时间，轻载4s，一般负载89s，重载13s，)Iset3（1516）*Ir2、断路器过载保护作为单个电机后备保护，电机过载由热继电器保护。短路保护整定同上Iset11.28Ir，Ir为电动机额定电流变压器中性点接地方式的安排应尽量保持变电所的零序阻抗基本不变。遇到因变压器检修等原因使变电所的零序阻抗有较大变化的特