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蒸 馏 概 念 题1 在馏出率相同条件下，简单蒸馏所得馏出液浓度( )平衡蒸馏。 (A)高于 (B)低于 (C)等于(D)或高于或低于A,简单蒸馏是一不稳定过程，开始馏出的馏出液浓度较高，随后逐渐降低，到最后瞬间的馏出物浓度与平衡蒸馏馏出物浓度相等。所以所得馏出物的总平均浓度必高于平衡蒸馏2 塔顶和进料操作条件不变，易挥发组分回收率不变，设计精馏塔时，用直接蒸汽加热釜液与用间接蒸汽加热相比，残液组成Xw( )。 (A)增大 (B)减少 (C)不变(D)不确定B,由于直接蒸汽釜液而引起残液流量W增大(上题已说明)，但又要求易挥发组分回收率不变，XW当然相应减小3 同一物系，总压越低，混合物各组分间的挥发度差异( )。 (A)越大 (B)越小 (C)不变(D)不确定A,挥发度差异随总压下降而增大，对某些相对挥发度较小的物系，可采用真空蒸馏来增大相对挥发度帷4 塔顶和进料操作条件不变，易挥发组分回收率不变，设计精馏塔时，用直接蒸汽加热釜液与用间接蒸汽加热相比，残液流量W( )。 (A)增大 (B)减少 (C)不变(D)不确定A,由于直接蒸汽的加入，使塔釜物料衡算发生变化。间接蒸汽加热时，W=L-V，直接蒸汽加热时，W=L，W当然增大了许多。5 有两股进料( )的精馏塔，求取最小回流比时，应取( )。 (A)XF1对应的Rmin,1 (B)XF2对应的Rmin,2 (C)Rmin,1与Rmin,2中的大者 (D)Rmin,1与Rmin,2中的小者C，由于两股进料的浓度、流率和热状态不同，平衡线形状不同，与对应的Rmin,1、Rmin,2，何者大何者小是难以确定的，故取两者中的大者。如图(a)所示，应取Rmin,2；而如图(b)所示，则应取Rmin,1。6 当有侧线液相出料时，对平衡线无下凹现象的物系，最小回流比Rmin出现在( )。 (A)侧线出料处 (B)进料处 (C)侧线出料与进料之间某处(D)不确定B，由于侧线液相出料，使中段操作线斜率变小，向平衡线靠近，如图所示，最小回流比必然出现在进料处7 当塔顶浓度和流率一定时，冷回流和泡点回流相比，精馏段操作线斜率( )。 (A)增大 (B)减小 (C)不变(D)不确定A，由于冷回流，将回流液加热到泡点要冷凝蒸汽量腣,也即使精馏段的L和V都相应增加腣，操作线斜率变为(L+腣)/(V+腣)，因该操作线斜率总是小于1，所以冷回流时精馏段操作线斜率当然增大。8 当塔顶浓度和流率一定时，冷回流和泡点回流相比，提馏段操作线斜率( )。 (A)增大 (B)减小 (C)不变 (D)不确定B，由于冷回流，将回流液加热到泡点要冷凝蒸汽量腣,也即使提馏段的L和V都相应增加腣，操作线斜率变为(L+V)/(V+V)，因该操作线斜率总是大于1，所以冷回流时提馏段操作线斜率当然减小。9 蒸馏操作的依据是组分间的( )差异。 (A)溶解度 (B)沸点 (C)挥发度(D)蒸汽压C，蒸馏操作的依据应是组分间的挥发度差异，可用相对挥发度来表示这一差异。10 吉利兰关联用于捷算法求理论塔板数，这一关联是( )。 (A)理论关联 (B)经验关联 (C)数学推导公式(D)相平衡关联B，这是吉利兰于1940年根据收集的大量生产塔数据而整理成的经验关联11 两股不同组成的料液进同一精馏塔分离，两股料分别进入塔的相应塔板和两股料混合后再进塔相比，前者能耗( )后者。 (A)大于 (B)小于 (C)等于(D)有时大于有时小于B，两股料液在塔外预混合，使分离任务加重，同样的分离要求，回流比要加大。因而两股分别进塔的能耗当然小于混合后进塔的能耗。12 萃取精馏加入萃取剂的目的是( )。 (A)减小原组分间的相对挥发度 (B)增大原组分间的相对挥发度 (C)减小原组分间的溶解度差异 (D)增大原组分间的溶解度差异B，加入萃取剂的目的就是增大原组分间的相对挥发度，以利于精馏分离13 间歇精馏时若保持回流比R不变，则馏出液浓度XD将( )。 (A)逐渐减小 (B)逐渐增大 (C)保持不变(D)变化不确定A，由于釜液浓度随时间逐渐减小，在回流比不变下操作，全塔各板上浓度都随时间而减小，所以XD当然也逐渐减小。14 对一定的馏出液浓度XD，若进料浓度XF越小，最小回流比Rmin( )。 (A)越大 (B)越小 (C)不变(D)不确定D，正如图所示，只有在平衡线无下凹现象时，XF越小，Rmin才是越大。当平衡线有下凹现象时，如乙醇水系统，对一定范围的XF值，如图所示Rmin由作切线求取，与XF无关。15 塔顶全凝器改为分凝器后，其它操作条件不变，则所需理论塔板数( )。 (A)增多 (B)减少 (C)不变(D)不确定B，分凝器也起分离作用。一般可当作一块理论塔板，所需理论塔板当然减少。16 连续精馏塔操作时, 增大塔釜加热蒸汽用量，若回流量和进料的F、XF、q都不变，则XD( )。 (A)增大 (B)减少 (C)不变(D)不确定B，L不变，V增大，V=V-(1-q)F，随之增大，所以L/V减少，精馏段操作线斜率减小，而精馏段塔板数不变，必然会出现如图所示的操作线变化，故XD必然减小。17 塔顶和进料操作条件不变，易挥发组分回收率不变，设计精馏塔时，用直接蒸汽加热釜液与用间接蒸汽加热相比，提馏段液汽比L/V( )。 (A)增大 (B)减少 (C)不变(D)不确定C，直接蒸汽加热釜液，对提馏段汽液流量无影响，L/V当然不变。18 在相同的条件R、XD、XF、XW下，q值越大，所需理论塔板数( )。 (A)越少 (B)越多 (C)不变(D)不确定A，在精馏中，按热力学法则，一切热量应尽可能加在塔釜，一切冷量应尽可能加在塔顶。q值增大，如图所示，提馏段操作线斜率减小，精馏段操作线变短，所需理论塔板数NT减少。19 多元蒸馏流程按排时，应优先分离毒性( )的物料。 (A)大 (B)小 (C)中等(D)可大可小A，先将毒性大的分离，可使安全防护范围缩小，有利于劳动保护。20 在汽化率相同时，平衡蒸馏的操作压力越低，两组分的分离效果( )。 (A)越差 (B)越好 (C)无影响(D)不确定B，压力越低，两组分间的相对挥发度必然越大,分离效果也必然越好。21 多元蒸馏流程按排时，应优先分离相对挥发度( )的物料。 (A)大 (B)小 (C)中等(D)可大可小由于初始的总处理量大，塔径必然较大。相对挥发度大的先分离，可避免塔高过高，以致设备费增大。在后面分离相对挥发度小的时，物料量已减少，塔径不大，即使塔较高，设备费也不致于过大。22 从能耗上比较，萃取精馏比恒沸精馏( )。 (A)大 (B)相近 (C)小(D)不确定C，萃取精馏中，萃取剂以液态形式从塔底离塔，而恒沸精馏的恒沸剂是以新的恒沸物形式从塔顶蒸出，因而萃取精馏的能耗肯定较低。23 进料状态改变，将引起连续精馏塔的( )改变。 (A)平衡线 (B)操作线和q线 (C)平衡线和操作线(D)平衡线和q线B，如图所示，不同的进料状态有不同的q值和q线，同时精馏段和提馏段的交点也不同。若塔顶操作条件维持不变，则提馏段的汽液流率都因q值变化而变化。若塔釜操作条件维持不变，则塔釜上升蒸汽量不变，精馏段的液汽比因q值变化而改变。24 间歇精馏要求馏出液浓度XD不变，应使( )。 (A)回流量不变 (B)回流量不断增加 (C)回流比不变 (D)回流比不断增加D，回流比不断增加，塔的分离能力增大，以此来补偿釜液浓度不断下降的影响。而不论馏出液量是否变化，只讲回流量是不明确的。25 连续精馏塔操作时, 增大塔釜加热蒸汽用量，若回流量和进料的F、XF、q都不变，则L/V( )。 (A)增大 (B)减少 (C)不变(D)不确定B，L不变，L=L+qF，因而L也不变，V增大，肯定导致L/V减少。26 连续精馏塔操作时, 增大塔釜加热蒸汽用量，若回流量和进料的F、XF、q都不变，则L/V( )。 (A)增大 (B)减少 (C)不变(D)不确定B，L不变，V增大，V=V-(1-q)F，也随之增大，所以L/V肯定是减少的。27 多元蒸馏流程按排时，应优先分离数量( )的物料。 (A)多 (B)少 (C)中等(D)可多可少数量多的先分离，使后面的塔塔径减小，可节省设备投资费用。28 塔顶和进料操作条件不变，易挥发组分回收率不变，设计精馏塔时，用直接蒸汽加热釜液与用间接蒸汽加热相比，精馏段液汽比L/V( )。 (A)增大 (B)减少 (C)不变(D)不确定直接蒸汽加热釜液，对精馏段汽液流量无影响，L/V当然不变。29