华能玉环发电厂#4汽轮发电机组C修前后热力性能试验报告.doc

密 级 16 1101 39 检索 号 检索 号 16 1101 39 杭州意能电力技术有限公司 科学技术文件 浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力性能试验报告 二 一一年四月 浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力性能试验报告 浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力性能试验报告 编 写 者 朱梅芳 审 核 者 审 批 者 目 录 1 概述 1 2 试验工况 2 3 试验情况介绍 2 4 试验计算说明 4 5 试验结果及其分析 4 6 试验总结 9 附录 1 4 机组 C 修前后原始数据汇总表 附录 1 4 机组 C 修前后原始数据汇总表 1 概述 1 2 试验工况 2 3 试验情况介绍 3 4 试验计算说明 4 试验结果及其分析 5 6 试验总结 8 附录 1 4 机组 C 修前后原始数据汇总表 附录 2 4 机组 C 修前后试验计算结果汇总表 浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力性能试验报告浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力 性能试验报告 第 1 页 共 11 页第 1 页 摘 要 本文介绍了浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力试验的情况 包 括试验目的 试验标准 试验工况 试验参数测量方法及试验机组运行方式等 文中给 出了试验数据和结果 并对试验结果进行了分析 关键词 浙江华能玉环电厂 4 汽轮机组 C 修 热力性能 试验报告 1 概述 浙江华能玉环电厂 4 1000MW 工程是国家 863 计划引进超超临界机组技术 逐步 实现国产化的依托工程 汽轮机为上海汽轮机厂和德国 SIEMENS 公司联合设计制造的 N1000 26 25 600 600 TC4F 型 1000MW 超超临界 一次中间再热式 单轴 四缸四 排汽 双背压 八级回热抽汽 反动凝汽式汽轮机 4 号机组于 2007 年 11 月 25 日投产 于 2011 年 1 月 22 日连续运行 414 天后转入 C 级检修 2 月 18 日结束检修并网发电 为了解机组在检修前后主要性能指标的变化 情况 杭州意能电力技术有限公司分别于 1 月 3 月上旬对 4 汽轮机进行 C 修前后的 热力性能试验 玉环电厂 4 汽轮机的主要技术规范如表 1 表 1 4 汽轮机主要技术规范 制造厂商上海汽轮机有限公司和德国 SIEMENS 公司联合设计制造 汽轮机型号N1000 26 25 600 600 TC4F 汽轮机型式超超临界 一次中间再热 单轴 四缸四排汽 双背压 凝汽式 铭牌功率1000 MW 额定主蒸汽压力26 25 MPa a 额定主蒸汽温度600 额定热再热蒸汽温度600 主蒸汽额定进汽量2733 t h 额定排汽压力4 4 5 39 kPa 设计冷却水温度20 额定给水温度 TMCR 292 5 热耗率 TMCR 7316 kJ kW h 给水回热级数 高加 除氧 低 加 8 3 1 4 高压缸效率90 39 中压缸效率93 31 低压末级叶片长度1145 8 mm 1 11 1 试验目的试验目的 1 1 1 通过试验测定机组在 C 修前后的机组出力及热耗率 浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力性能试验报告浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力 性能试验报告 第 2 页 共 11 页第 2 页 1 1 2 通过试验测定机组在 C 修前后的高中压缸效率 1 1 3 通过试验测定机组在 C 修前后凝汽器端差及高压加热器运行性能 1 1 4 通过试验测定机组在 C 修前后的厂用电率 1 1 5 通过试验测定机组在 C 修前后的供电煤耗率 1 21 2 试验标准试验标准 本次试验参照 GB T 8117 2 2008 汽轮机热力性能验收试验规程 有关内容进行 水和水蒸汽性质参数采用 工业用水和水蒸汽热力性质计算公式 IAPWS IF97 计 算得到 1 31 3 试验范围试验范围 华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 2 试验工况 4 机组 C 修前后试验工况均为 TMCR 750MW 负荷工况 3 试验情况介绍 3 13 1 试验测量方法及仪表试验测量方法及仪表 本次试验是常规性热力性能试验 以前后对比为主要目的 试验测量参数主要借用 电厂生产实时系统采集数据 为此 在试验前预先编制了数据采集文件 在试验进行时 记录和保存试验数据 个别参数采用试验专用仪表进行测量 具体如下 3 1 1 发电机电功率测量 在发电机输出端 PT CT 回路上配接 0 1 级的三相数字式电功率表进行测量 并测 取发电机电压 电流及功率因数 这些电气参数由一台计算机单独进行数据采集 3 1 2 压力测量 低压缸排汽压力和大气压力采用高精度压力变送器进行测量 并接入 FLUCK 2625 进行巡测 其余压力测量均采用机组运行数据 3 1 3 温度测量 中排温度采用试验表计接入 FLUCK 2625 进行巡测 其余温度参数采用机组运行 数据 3 1 4 水位测量 除氧器水箱水位 凝汽器水位采用机组运行数据 浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力性能试验报告浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力 性能试验报告 第 3 页 共 11 页第 3 页 3 23 2 试验参数记录间隔试验参数记录间隔 由 FLUCk 2625 及机组生产实时系统采集的试验参数每 30 秒钟记录 1 次 其它人 工记录项目每 5 分钟记录 1 次 3 33 3 试验时机组运行方式试验时机组运行方式 试验前 按原则性热力系统的要求进行了阀门隔离 机组主 辅设备按设计要求投 入运行 协调控制投入 为了保证机组负荷的稳定 试验前撤出 AGC 向电网调度申 请 固定负荷运行 3 43 4 试验时热力系统隔离状况试验时热力系统隔离状况 试验前 对热力系统主要进行如下的隔离操作 关闭主汽管路 冷再管路 热再管路 高旁管路 低旁管路 抽汽管路 小机进 汽管路等汽管路上的疏水阀 旁路阀 关闭凝结水管路 给水管路等水管路上疏放水阀门及其旁路阀 关闭辅机本体 高加 除氧器 低加 给泵等 上的疏放水阀门及其旁路阀 关闭除氧器溢流 放水隔离阀 关闭除氧器向空排汽阀 关闭各加热器的水侧旁路阀 高 低加热器正常投入 关闭各加热器的危急疏水阀 高 低加热器投正常疏水 主机轴封由本机自供 关闭其他汽源 小机用汽由四抽供 关闭其他汽源 除氧器用汽由四抽供 关闭辅汽至除氧器用汽隔离阀 关闭汽轮机高 低压旁路阀 并确保关闭严密 关闭冷再至辅汽隔离阀 四抽至辅汽隔离阀 辅汽母管由相邻机组供汽 关闭凝结水至闭式水箱补水 闭式水箱补水由凝输泵供 关闭凝结水至定冷水箱补水 定冷水箱补水由凝输泵供 关闭凝结水至磨煤机灭火蒸汽减温水隔离阀 关闭凝结水至凝结水储水箱隔离阀及其旁路阀 关闭凝结水管路上的开车放水隔离阀 给水泵密封水回水回收至凝汽器 以免出现较大的工质泄漏 尽量减少过热器减温水流量 少投或不投再热器减温水流量 停止锅炉对外疏水 排汽 关闭吹灰隔离阀 浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力性能试验报告浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力 性能试验报告 第 4 页 共 11 页第 4 页 化学汽水取样工作仍照常进行 试验前 将凝汽器补水至较高水位 然后关闭补水旁路隔离阀 关闭主调节阀及 其前隔离阀 关闭辅调节阀及其前隔离阀 4 试验计算说明 4 1 本次试验对机组热耗率以及机组出力试验值进行了参数偏离设计值的修正计算 修 正的项目有 主汽温度 热再温度 再热器减温水流量以及低压缸排汽压力 还对 C 修前后 TMCR 工况下主汽压力进行了修正 4 2 本次试验除凝汽器压力 中压缸排汽温度采用试验表计进行测量外 大部分采用机 组运行数据进行计算 本次试验计算结果主要用于 C 修前后试验结果进行比较 即考 虑 C 修前后的相对变化量 而不是考虑试验结果的绝对准确性 5 试验结果及其分析 5 15 1 机组热耗率机组热耗率 本次试验热耗率计算以性能考核试验时的热再容积流量作为试验基准流量 4 机 组 C 修前后热耗率及出力试验结果如下表 2 表 2 4 机组 C 修前后机组试验结果 修前修后 参数单位 TMCR750MWTMCR750MW 高调门开度 100 332 7100 430 6 补汽阀开度 0000 发电机功率 MW982 4749 2991 6752 5 主汽压力 MPa26 1721 7526 1021 91 主汽温度 595 0594 6593 0593 2 主蒸汽流量t h 2635 11982 62656 91972 1 试验热耗率kJ kWh 7449 97524 17428 77505 5 修正后热耗率kJ kWh 7420 57592 97400 17586 3 修正后发电机功率MW 965 9736 9972 2730 0 由上表可知 C 修后机组出力有所上升而热耗率有所下降 说明经过检修机组经济 性有一定地提高 C 修后 TMCR 工况下再热器减温水流量高达 92 6t h 占主汽流量的 3 5 使机 组运行热耗率增加 0 4 使机组供电煤耗率提高 1 14g kWh 因此建议在机组正常运 行期间尽量少投或不投再热器减温水 以提高机组运行经济性 5 2 高 中压缸效率高 中压缸效率 浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力性能试验报告浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力 性能试验报告 第 5 页 共 11 页第 5 页 表 3 4 机组 C 修前后高中压缸效率 修前修后 参数单位 TMCR750MWTMCR750MW 高调门开度 100 332 7100 430 6 高压缸效率 88 584 488 483 4 中压缸效率 92 592 693 093 1 从表 3 可知 C 修前后 TMCR 工况下高中压缸效率基本保持一致 由于该机组采 用节流调节 当机组负荷为 750MW 时 随着高压调门开度的下降 高压缸效率也随之 下降 C 修后 750MW 工况下高压缸效率比修前下降了约 1 个百分点 可能与修前试验 时高压调门开度略大些有关 从表 3 的试验数据可知 高压调门开度从 100 下降到 32 7 高压缸效率降低约 4 个百分点 表明调门节流损失过大 因此建议电厂对高压 调门进行运行优化 使机组在满足负荷快速响应的条件下 能适当增加高压调门开度以 提高机组运行经济性 本次 C 修期间更换了大部分主汽及再热汽的温度元件 在计算高 中压缸效率时 采用的主汽温度测点与 2009 年 B 修有所不同 由此将直接影响高 中压缸效率的计算 值 5 3 回热系统回热系统 5 3 1 高压加热器性能 表 4 4 机组 C 修前后 TMCR 工况下高压加热器性能表 C 修前试验值C 修后试验值 参数名称单位设计值 高加 A高加 B高加 A高加 B 1 号高加 加热器温升 20 522 623 720 019 2 加热器上端差 1 71 41 7 1 6 1 3 加热器下端差 5 611 19 810 98 6 2 号高加 加热器温升 5649 347 852 352 8 加热器上端差 06 58 0 0 50 4 加热器下端差 5 68 29 26 97 4 3 号高加 加热器温升 2923 925 126 927 2 加热器上端差 04 13 1 0 5 0 7 加热器下端差 5 67 77 86 86 7 表 4 列出了 4 机组 C 修前后高压加热器的性能数据 在本次 C 修前试验时发现 2 高加温升不足 使得 1 高加温升有所提高 回热系统的经济性有所下降 建议本次 C 修期间 对 2 高加 A B 进行解体检查 特别是给水进口水室处密封面是否完整等 浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力性能试验报告浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力 性能试验报告 第 6 页 共 11 页第 6 页 检修时对 1 3 高加进行解体 对水室隔板的螺母脱落 密封垫片损坏等现象进行了消缺 处理 与 C 修前相比 C 修后 1 3 高加上端差均有不同程度的降低 其中 2 高加上端差 下降幅度最大 有7 左右 2 高加温升提高了4 3 高加温升提高了2 5 而 1 高加温升下降了 3 6 C 修后由于 2 3 高压加热器温升的提高 使最终给水温度从修 前的 287 5 提高到修后的291 7 给水温度的提高 增加了机组回热效率 提高了机 组经济性 采用制造厂提供的修正曲线计算 加热器端差下降使机组热耗率下降了0 21 折算到机组供电煤耗率为0 6g kWh 假定平均供电煤耗率为290g kWh 计算 说明高 压加热器经过C 级检修取得了显著的经济效益 5 45 45 4 通流参数通流参数 从表 5 试验值与设计值的对比可看出 除六抽外 缸内通流参数与设计值均较接 近 高中压缸内通流状况正常 六抽温度比设计值明显偏低 特别是 C 修后六抽 A 蒸 汽温度仅比相应压力下的饱和温度高 10 容易造成抽汽管路积水 导致汽轮机跳机 时引发进水事故 因此建议正常运行过程中该抽汽逆止门后管道疏水阀保持全开 表 5 4 机组 C 修前后 TMCR 工况下通流参数 压力试验值 MPa 温度试验值 通流参数 压力设计 值 MPa C 修前C 修后 温度设计 值 C 修前C 修后 主蒸汽 26 2526 1726 10600595 0593 0 一段抽汽 7 767 7207 79400 5396 0396 2 高压缸排汽 5 955 815 80362 9359 3358 0 热再热蒸汽 5 355 505 50600599 0600 8 三段抽汽 2 262 372 36465 2466 0466 5 四段抽汽 1 121 171 18365 4364 7366 4 五段抽汽 0 620 6370 640286 1289 4289 4 141 2138 2 六段抽汽0 240 2570 262185 6 183 0174 5 5 55 55 5 凝汽器端差凝汽器端差 表 6 4 机组 C 修前后凝汽器运行特性 修前修后 参数单位 TMCR750MWTMCR750MW 凝汽器进口循环水温度 11 511 19 18 8 凝汽器出口循环水温度 24 120 421 617 9 凝汽器循环水温升 12 69 412 59 1 低压缸排汽压力 A 测量值kPa 3 73 22 92 5 低压缸排汽压力 B 测量值kPa 4 33 33 72 9 浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力性能试验报告浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力 性能试验报告 第 7 页 共 11 页第 7 页 热井水温 A 24 421 322 119 3 热井水温 B 32 728 131 426 7 凝汽器端差 6 145 416 075 35 凝汽器过冷度 3 413 701 441 45 由表 6 可知 C 修前后凝汽器端差基本一致 由于 C 修后试验时循环水温度比修 前低 根据凝汽器特性曲线 在其它参数相同的条件下 循环水进口温度越低 则凝汽 器端差将越大 因此如考虑循环水进口温度的影响 则经过凝汽器清洗等工作后 C 修 后凝汽器端差有一定程度的下降 试验期间 在测量真空破坏阀密封水 A 溢流量过程中 发现溢流水流至热井坑后 该股约 300kg h 的流量消失了 开大密封水则在其出口能看到溢流水流出 经检查管 路布置 发现该密封水溢流接至凝汽器 A 前水室循环水至汽机房海水坑放气门后 推 测由于该阀门关闭不严 而循环水回水管有一定的真空 导致密封水溢流被吸入循环水 系统 因此建议电厂更换该放气阀 避免更多空气进入循环水回水管内 5 65 6 厂用电率及供电煤耗率厂用电率及供电煤耗率 4 机组 C 修前后厂用电率及供电煤耗率如表 7 所示 在本计算中机组管道效率 取 0 98 由于 C 修前后汽机热耗率 锅炉效率均有不同程度地提高 C 修后机组供电 煤耗率也有相应的下降幅度 表 7 4 机组厂级指标 修前修后 参数单位 TMCR750MWTMCR750MW 机组热耗率kJ kWh 7420 57592 97400 17586 3 锅炉效率 93 2993 1093 8093 92 厂用电率 3 8054 1113 7344 180 机组发电煤耗g kWh 276 9284 0274 7281 2 机组供电煤耗g kWh 287 9296 1285 3293 5 5 75 7 热耗率计算中基准流量问题热耗率计算中基准流量问题 汽机热耗率计算公式如下 P HGHGHGHGHG HR RHRHCRHCRHFWFWHRHHRHMSMS 式中 HR 发电机输出端功率计算的试验热耗率 kJ kWh P 发电机输出端功率 由高精度数字电功率表实测得到 kW GMS HMS 主蒸汽流量 焓值 GHRH HHRH 热再蒸汽流量 焓值 GFW HFW 最终给水流量 焓值 浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力性能试验报告浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力 性能试验报告 第 8 页 共 11 页第 8 页 GCRH HCRH 冷再蒸汽流量 焓值 GRH HRH 再热器减温水流量 焓值 在相同负荷工况下 机组运行时进汽压力 温度变化不大 对焓值的影响有限 因 此直接影响热耗率计算准确性的参数为流量和机组出力 在玉环电厂 1 4 机组的常 规试验过程中 作为机组热耗率计算基准流量 运行给水流量测量存在较大的误差 汽机热耗率试验结果的准确性是建立在基准流量准确性的基础之上的 主蒸汽 再 热蒸汽流量均由基准流量通过流量平衡及热量平衡计算而得 因此若基准流量偏离 1 则对热耗率的影响也为 1 给水 凝结水流量数据如表 8 所示 省煤器进口给水流量一次元件为喷嘴 其刻 度差压 40kPa 对应的流量为 3200t h 从表 8 中可知 机组运行给水流量与试验计算 给水流量偏差为 2 5 以上 若采用运行给水流量计算机组热耗率 将使机组热耗率偏 大 2 5 以上 4 机组凝结水系统仅在精处理进口处有流量测点 根据电厂热工提供的资料 该 流量测量一次元件对应的刻度差压为 60kPa 流量为 2100t h 在 TMCR 工况下 其 差压值超过 60kPa 流量显示值超过了 2100t h 从表 8 中可知 机组运行凝结水流量 偏大在 10 以上 由此可知 机组运行的省煤器进口给水流量与凝结水流量的测量精度均不符合试验 要求 鉴于玉环电厂在除氧器进口没有凝结水流量测点 因此建议电厂可在除氧器进口 凝结水管路上增加经校验合格的流量喷嘴或孔板 以该流量作为热耗率计算的基准流量 提高热耗率试验结果的准确性 表 8 给水 凝结水流量偏差 修前修后 参数单位 TMCR750MWTMCR750MW SIS 给水流量差压 kPa28 8015 7328 6815 44 SIS 锅炉给水流量 40CXC01041CFA01S t h 2741 02044 92722 92026 0 试验计算给水流量 t h2674 61988 12658 21953 4 给水流量偏差 2 482 862 433 72 SIS 凝结水流量差压 kPa60 1734 7363 9937 55 SIS 凝结水流量 t h2101 71649 72167 91659 5 试验计算凝结水流量 t h1895 81418 51870 81402 8 凝结水流量偏差 10 8111 8415 8918 30 浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力性能试验报告浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力 性能试验报告 第 9 页 共 11 页第 9 页 6 试验总结 总体来看 C 修后 4 机组运行比较正常 整体保持着较高的运行水平 系统严密 性 凝汽器系统 给水系统等均运行良好 1 从机组高 中压缸效率可知 4 机组高中压缸通流效率处于较高的水平 机 组运行热力性能稳定 2 试验期间发现机组再热器减温水流量偏大 在 TMCR 工况下再热器减温水流量 高达 92 6t h 使机组运行供电煤耗率提高 1 14g kWh 因此建议电厂在机组正常运行 期间尽量少投或不投再热器减温水 以提高机组运行经济性 3 通过 C 级检修 1 3 高加上端差均有不同程度的下降 特别是 2 高加温升 有显著提高 使机组供电煤耗率降低约 0 6g Wh 4 凝汽器前水室循环水至汽机房海水坑放气门存在关闭不严情况 导致真空破坏 阀密封水溢流进入循环水 建议电厂更换该放气阀门 避免更多空气进入循环水回水管 内 5 由于机组基准流量偏差较大 建议电厂增加除氧器进口的凝结水流量高精度测 量装置 浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力性能试验报告浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力 性能试验报告 第 10 页 共 11 页第 10 页 附录附录 1 4 机组机组 C 修前后原始数据汇总表修前后原始数据汇总表 C 修前C 修后 参数名称单位 TMCR750MWTMCR750MW 试验日期 2011 1 52011 1 62011 3 22011 3 2 试验时间 15 00 15 4018 25 19 2014 35 16 0017 50 19 10 发电机输出功率 MW 982 37749 22991 59752 46 高压厂变功率 MW 37 3830 8037 0331 45 大气压力 MPa 0 1020 1030 1020 102 主蒸汽压力 MPa 26 1721 7526 1021 91 主蒸汽温度 595 0594 6593 0593 2 高压缸排汽压力 MPa 5 8124 3535 8024 337 高压缸排汽温度 359 3356 2358 0355 3 热再热蒸汽压力 MPa 5 5004 1185 4974 106 热再热蒸汽温度 599 0604 4600 8603 6 低压缸进汽压力 MPa 0 6410 4910 6400 490 低压缸进汽温度 283 0290 9284 3289 8 低压缸排汽压力 A kPa 3 7383 1702 9032 450 低压缸排汽压力 B kPa 4 3033 3353 7052 857 一级抽汽压力 MPa 7 7205 8447 7885 874 一级抽汽温度 396 0392 8396 2393 7 三级抽汽压力 MPa 2 3731 7942 3571 770 三级抽汽温度 466 0471 4466 5469 7 四级抽汽压力 MPa 1 1740 9141 1850 915 四级抽汽温度 364 7374 2366 4373 7 五级抽汽压力 MPa 0 6370 4920 6400 490 五级抽汽温度 289 4297 3289 4295 3 六级抽汽压力 MPa 0 2570 2150 2620 202 六级抽汽温度 A 141 2184 4138 2173 2 六级抽汽温度 B 183 0193 8174 5188 1 1 高加进汽压力MPa7 3405 6127 4715 690 1 高加进汽温度 393 2391 8394 1392 3 2 高加进汽压力MPa5 6434 2345 6844 207 2 高加进汽温度 358 3355 8357 5355 0 3 高加进汽压力MPa2 3191 7512 2841 721 3 高加进汽温度 466 8472 2467 4470 4 最终给水压力MPa30 3525 1030 3425 10 最终给水温度 287 2270 6291 8274 3 1 高加出水温度 287 5270 7291 7274 2 C 修前C 修后 参数名称单位 TMCR750MWTMCR750MW 1 高加进水温度 264 4248 7272 1256 0 1 高加疏水温度 274 8257 9281 9266 5 2 高加进水温度 216 4203 4219 8206 5 2 高加疏水温度 225 1209 8226 9211 7 3 高加进水温度 191 9180 0192 7180 4 3 高加疏水温度 199 6186 1199 5185 7 热井水温 A 24 3821 3022 0919 30 热井水温 B 32 7328 0631 4326 69 循环水进口温度 11 4611 089 128 83 循环水出口温度 24 0920 4421 5717 92 除氧器水箱初水位mm2946295729842993 除氧器水箱终水位mm2944296629942993 浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力性能试验报告浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力 性能试验报告 第 11 页 共 11 页第 11 页 浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力性能试验报告浙江华能玉环电厂 4 汽轮发电机组 C 修前后热力 性能试验报告 第 12 页 共 11 页第 12 页 附录附录 2 4 机组机组 C 修前后试验计算结果汇总表修前后试验计算结果汇总表 参数单位C 修前C 修后 TMCR750MWTMCR750MW 试验日期 2011 1 52011 1 62011 3 22011 3 2 试验时间 15 00 15 4018 25 19 2014 35 16 0017 50 19 10 发电机功率 MW 982 37749 22991 59752 46 主蒸汽压力 MPa 26 1721 7526 1021