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蚌埠市胜利东路保障房D标18层楼人货电梯接料平台施工方案一、工程概况1、蚌埠市胜利东路保障房48#楼、51#楼、52#楼位于蚌埠市曹山东麓。三栋楼都是地上18层，地下1层。为高层建筑。2、楼层是29米。建筑主体高度52.2米。二、编制依据扣件式钢管落地脚手架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑地基基础设计规范(GB 50007-2002)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等编制。另参考2003.9版建筑施工手册（第四版）、1999.7版建筑结构静力计算手册、1994.5版建筑施工脚手架实用手册等。三、接料台搭设接料台设置采用48X3. 5mm钢管，1至9层采用室外落地式双立杆接料平台。10层至18层采用单立杆接料平台。双立杆部分其中一个立杆直接上连通单立杆部分，连成统一整体。接料台大小具体根据施工电梯使用位置搭设，每层接料台与结构面平齐，外侧略高内侧5cm，接料台与电梯笼正对面设置外开闭安全防护门。平台上铺50mm松木板，平台铺板与电梯吊笼间的水平距离为50mm120mm。电梯防护门材料应为方管，高度为1800mm，插销在电梯侧，门的里侧用钢丝网片封闭，字体为“注意安全，随手关门”。每层沿楼面设连墙件如下图，用钢管连接。立杆落在地面，浇筑C30砼200mm厚。立杆与砼之间垫50mm厚木板。落地正面、侧面构造详图四、下部双立杆和上部单立杆扣件式钢管脚手架接料平台计算书（一）、设计参考主要规范、规程、参考图书序号规范、规程名称施行日期规范编号1建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范2001年JGJ130-20012建筑施工高处作业安全技术规范1992年JGJ80-913建筑施工安全检查评分标准1999年JGJ59-99序号图书名称出版日期1建筑施工手册（第四版） 2003.92建筑结构静力计算手册1999.73建筑施工脚手架实用手册1994.5（二）、 主要参数及计算依据表1、 钢管截面特征规格（）48*3.5惯性矩I(4)12.18*104单位重量q0(kN/m)0.0384抗弯矩W(3)5.08*103截面积A(2)489回转半径i()15.8抗弯、抗压充许应力【】 （N/m）205弹性模量E (N/2)2.06*105表2 、 脚手架特征参数立杆纵距La（m）1.50脚手片重量q1(KN/)0.25立杆横距Lb(m)1.05连墙件纵距w(m)3.6大横杆步距h(m)1.8连墙件纵距hw(m)4.5施工荷载q(kN/)2.0同时作业层数n12内立杆距结构外皮宽度b1(m)0.40作业面铺脚手板宽度b2(m) 1.05+0.40=1.45m表3 、 相关计算参数项 目数 值来 源立杆扣件钢管架构件计算自重 gk1值（kN/m）0.1248【建筑施工扣件式钢管脚手架】JGJ130-2001附录表A-1作业层面材料自重gk2值（kN/m）0.385【建筑施工手册】第四版表5-10整体拉结和防护材料自重gk3值（kN/m）0.0768【建筑施工手册】第四版表5-11作业层施工荷载qk（kN/m）1.575【建筑施工手册】第四版表5-12杭州地区基本风压（kN/m）0.45【建筑结构荷载规范】GB50009-2001脚手架风荷载体型系数s1.3【建筑施工扣件式钢管脚手架】JGJ130-2001表4.2.4扣件式钢管脚手架立杆计算长度系数1.50【建筑施工扣件式钢管脚手架】JGJ130-2001表5.3.3直角扣件抗滑力F（KN）8.0【建筑施工扣件式钢管脚手架】JGJ130-2001表5.1.7施工均布活荷载标准值Q（KN）2.0【建筑施工扣件式钢管脚手架】JGJ130-2001表4.2.2 (按装修荷载考虑)（三）、计算、验算项目和步骤 本接料平台脚手架属施工荷载由小横杆传给立杆情况，传递线路如下：脚手板大横杆小横杆立杆地基。因此应对基础、连墙杆、立杆、纵横向水平杆进行验算。立杆稳定性验算取二个特殊截面进行计算：双立杆第一步架0.00处与单立杆第一步架26.1米处。1、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1-1、.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0384kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.050/4=0.039kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.050/4=0.525kN/m 静荷载的设计值 q1=1.20.0384+1.20.039=0.093kN/m 活荷载的设计值 q2=1.40.525=0.735kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 1-2、抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.093+0.100.735)1.5002=0.182kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.093+0.1170.735)1.5002=-0.214kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.214106/4491.0=47.760N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 1-3、.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.039=0.078kN/m 活荷载标准值q2=0.525kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.078+0.9900.525)1500.04/(1002.06105107780.0)=1.305mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!2、 小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。2-1、荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.03841.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/4=0.059kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/4=0.787kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.059+1.40.787=1.242kN 小横杆计算简图2-2、抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.0502/8+1.2421.050/2=0.659kN.m =0.659106/4491.0=146.662N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!2-3、挠度计算 最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381050.004/(3842.060105107780.000)=0.03mm 集中荷载标准值P=0.058+0.059+0.787=0.904kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=19904.1621050.03/(3842.06105107780.0)=2.333mm 最大挠度和 V=V1+V2=2.360mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!3、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；（规范表5.1.7） R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；3-1、荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.0501.500/2=0.118kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.500/2=1.575kN 荷载的计算值 R=1.20.040+1.20.118+1.41.575=2.395kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。4、 立杆稳定性验算考虑到施工时偏心荷载的作用，内外立杆的荷载分项系数： 内立杆：0.65 外立杆：0.35双立杆中，直通杆承担上部单立杆荷载分配系数取0.74-1、 单立杆部分 主楼单立杆部分在26.1m52.65m间，架高为26.55米，验算截面取单立杆部分第一步.1）静载标准值： =26.55*（0.1248+0.0768）+2*1.5*0.385=5.91KN2）活荷载标准值:活荷载为施工荷载标准值产生的偏心力总和，内立杆按一纵距内施工荷载总和的0.65取值。*0.65=2*1.5*1.575*0.65=3.07KN3）风荷载产生的弯矩 风荷载标准值应按照以下公式计算 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.670 （取B类城市郊区外架高50米处系数） Us 风荷载体型系数：Us = 1.3=1.3*0.72=0.936 （脚手架规范表4.2.4） 挡风系数1.2An/AW=1.2*0.6=0.72经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.6700.936 = 0.47kN/m2。风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wk*La*h2/10 (规范 5.3.4式) 0.85*1.4*0.47*1.5*1.8*1.8/ 10=0.28KNM 4）考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ=1.25.91+0.851.43.07=10.75k5)单立杆的稳定性计算:考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.75kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=15.8； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； L0 计算长度 L0 = kuh =1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4892； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 由长细比，为3118/15.8=197.3； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L0/i 的结果查表得到0.186；=10750/(0.186489)+280000/5080=175N/mf=205.00N/m； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f, 满足要求!4-2、双立杆部分 主楼双立杆部分在026.1m间，双立杆架高26.1米，外架全高为52.65米，验算截面取双立杆部分第一步架。双立杆中直通杆承担上部荷载分配系数为0.7；1)静载标准值：=0.7*5.91+*0.5*26.1*（0.1248+0.0768）=7.56KN2）活荷载标准值:活荷载为施工荷载标准值产生的偏心力总和，内立杆按一纵距内施工荷载总和的0.65取值。*0.65=2*1.5*1.575*0.65=3.07KN3）风荷载产生的弯矩 风荷载标准值应按照以下公式计算 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.3 （外架高20米处系数） Us 风荷载体型系数：Us = 1.3=1.3*0.72=0.936 （脚手架规范表4.2.4） 挡风系数1.2An/AW=1.2*0.6=0.72经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.4501.30.936 = 0.384kN/m2。风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wk*La*h2/10 (规范 5.3.4式) 0.85*1.4*0.384*1.5*1.8*1.8/ 10=0.222KNM 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ=1.27.56+0.851.43.07=12.73kN4）双立杆的稳定性计算:考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=12.73kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=15.8； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； L0 计算长度 L0 = kuh =1.1551.5001.800=3.118m； A 立杆净截面面积，A=4892； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3； 由长细比，为3118/15.8=197.3； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 L0/i 的结果查表得到0.186；=12730/(0.186489)+222000/5080=184N/mf=205.00N/m； 考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算 f, 满足要求!5、 单立杆最大搭设高度的计算: 考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算： =36.5m其中 NG2K 构配件自重标准值产生的轴向力NG2K = 23.6*0.0768+2*1.5*0.385=2.97KN NQ 活荷载标准值，NQ = 3.07kN； gk 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.1248kN/m； Mwk 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.28kN.m；经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 Hs = 36.5米。脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米： =36.5/（1+0.001*36.5）=35.2米因采用单立杆最大搭设高度为35.2米，故双立杆采用26.1米；单立杆采用25.55米。均在允许范围内。6、 连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 其中 Nlw