消谐器功能.doc

10（6） 35kV中性点不接地电网中Y0接线电磁式电压互感器（简称PT）中性点用消谐电阻器及附件的作用原理1、概述10（6）35kV电网是电力系统数量最多的配电网，在城市的电网建设初期以及向农村供电的配电网，中性点大都不接地。这种中性点不接地方式的主要优点是：当电网发生单相接地故障时，故障路线可以继续运行，供电可靠性高。不像中性点直接接地或经小电阻接地系统，发生单相接地会立即断开故障线路。中性点不接地方式主要缺点是：过电压水平较高，不能及时判断故障线路等。好在这种电网电压不高，增加设备绝缘的费用占设备整体费用比重不大，故我国的绝大部分配电网都采用中性点不接地或经消弧线圈接地。因为电网中性点不接地，就没有固定中性点及三相电位，则相对地电压不稳定。请注意，这里是指三相对地电压，即相电压，不是线电压。中性点不接地电网的三相线电压仍是十分稳定，线电压是受电源电势的控制，只随负荷大小，变压器分接开关调整稍有变化。而相电压则变化很大。当一相金属性接地时，接地相电压为零，健全相电压升到原来的倍（稳定值）。若三相对地电容不对称（如局部断线），则中性点电位会偏移。若发生谐振，则中性点电位有可能偏移出线电压三角形的外面。但是金属性单相接地时，电网是不会发生压变铁磁谐振的，因为接地相电位已经固定在地电位，健全相电压为线电压所固定，线电压是不会因谐振而改变的。故接地时，三相电压都有各自的固定值。只有当接地消失后才会激发起压变铁磁谐振，谐振会导致三相相对地的电压高低变化，频率也呈多样性。为什么这里要反复说明这种认识，因为有一些现场人员总认为电网在接地时烧毁PT是谐振原因造成的。所以要反复说明，电网接地时是不会产生谐振的（不包括断线接地），中性点不接地电网产生铁磁谐振除了PT饱和原因还有其他原因，例如：线路断线，断线相对地电容与配电变压器会产生铁磁谐振，这里我们重点介绍Y0接线PT电感引起的铁磁谐振以及PT中性点用非线性电阻LXQ型消谐电阻器的消谐原理及其特点。2、中性点不接地电网中Y0接线PT引起铁磁谐振的简单机理中性点不接地电网含有PT的简单三相对地电路如图1所示，中性点不接地的配电网中有主变和众多的配变，三相之间有很多金属通道，但三相对地的金属通道只有Y0接线PT，可见在电网的零序系统中，PT的电抗起主要作用。图1 含有PT的简单三相对地电路 图1中abc为三相对称电势，C0为相对地电容。La、Lb、Lc为PT励磁电感，U0为中性点对地电压。用戴维南定理简化图1电路，先断开PT回路（虚线所示），由于三相C0相等，三相电势对称，U0=0， 故端部电压仍为abc。 而内阻为3 C0，图1三相电路图的等值电路为图2。 图2 PT谐振的等值电路图 从图2等值图可以明显看出是LC串联谐振回路。等值的3C0在零序回路中，故只会在零序回路内产生谐振。当La=Lb=Lc时，U0=0，三相对称属于电网正常运行。当发生突然合闸、单相接地消失等激发条件时，使得某一相或两相PT中励磁电流急剧增大，铁芯饱和，三相电感不等，即LaLbLc，就出现一定幅值的零序电压U0有了U0后三相PT中产生零序电流i0，经3C成 回路。当PT中流过零序电流i，PT所反应的阻抗为零序阻抗，设L0为PT三 图3 零序电压作用相并联的等值零序电抗，R0为PT三相 下PT谐振等值电路并联的等值电阻。图2等值电路的谐振电路简化为图3。当3C0在某一频率下，参数匹配恰当，即发生谐振。谐振的频率随C0的大小（即线路的长短），依次发生高次（2、3次）、基波、分次（1/2、1/3次）谐振。也有相互叠加产生的，如基波含有分次的谐振等。发生谐振时，三相对地电压忽大忽小。通过PT的电流远大于励磁电流，PT铁芯发出嗡嗡响声，时间稍长，就有可能因电流大过热而烧坏了PT。压变饱和谐振时，过电压幅值并不是很高，一般不会使其他设备绝缘受损（除非其他设备绝缘已经有严重缺陷）。当然PT烧坏时，若有电弧也会危及其他设备，将事故扩大，此类事故也曾有报道。3、消除PT谐振的方法在电力行标DL/T620-1997“交流电气装置的过电压保护和绝缘配合”中提出了限制PT铁磁谐振的措施有：1） 选用励磁特性饱和点较高的电磁式电压互感器。这一条要求PT铁芯截面加大，PT成本提高，互感器厂家不会考虑，除非电力用户特别定制。2） 减少同一系统中电压互感器中性点接地数量，除电源侧电压互感器高压绕组中性点接地外，其他电压互感器中性点尽可能不接地。这一条由电网运行所决定，只要有一组Y0 接线的PT都可能产生谐振。这里也要反复说明V形接线PT是不会因谐振而损坏的。若V形接线的PT损坏，则不要找谐振原因。3） 个别情况下，在10kV及以下母线上装设中性点接地的星形接线电容组或用一段电缆代替架空线路以减少Xco。使Xco0.01Xm（xco= 1/C0，xm=Lm）。这一条更不现实。为了消谐增加一路出线，且电容器也不是很可靠的设备，它的事故发生率比电网发生谐振还高。4） 在互感器开口三角形绕组装设R0.4（Xm/K132）的电阻（K13为互感器一次绕组与开口三角绕组的变比）或装设其它专门消除此类铁磁谐振的装置。5） 10kV及以下互感器高压绕组中性点经Rpn0.06Xm.（容量大于600W）的电阻接地。前三项都不是现实的方案，后两项是采用电阻阻尼的方案。只是电阻进入谐振回路的方式不同，第四项是并联进入，第五项是串联进入。3.1 谐振回路串入阻尼电阻的作用在图3的等值电路中R0是PT本身的电阻。理论计算及试验发现当给定PT的励磁曲线及电源电压Em确定时，外接一个电阻R，当外接电阻R与PT本身电阻R0之和R0=（R0+R）大于某一个临界值时，在一切电容值下均不发生谐振。为了便于工程应用，设PT磁化曲线为PT在额定电压Ux=U下的交流电抗Xm=Lm。临界值R0的值与Lm值有关，R0/Lm0.035时，不会发生基波谐振，当R0/Lm0.056时，不会发生分频谐振。为方便计算，标准提出的第五项方案中，PT中性点串入的电阻Rpn0.06Xm（即Lm），PT就不会发生谐振。从阻尼的效果来看，串入电阻R0是越大越阻尼。串入式的阻尼电阻是“长接式”，即不管PT是否谐振，电阻总是串入在零序回路中。3.2 谐振回路并入阻尼电阻的作用阻尼电阻R0也可以通过并入的方法进入谐振回路。即通过PT剩余电压绕组开口三角两端，并入一个电阻r，此电阻通过电磁耦合到PT一次绕组侧为R1。如图4所示。R1= K132r，K13为PT一次绕组与开口三角绕组间的变比。R1是与PT电抗相并联，可以将并联R1与X1等值为串联的R2与X2，如图5所示。作者推算它们之间的关系为R2=R1X1/（R1+ X1）、X2=X1R1/（R1+ X1）。从关系式中可以看出，R1在分母是平方，故R2与R1成反比，即要串联回路的电 图4 阻尼电阻并联入PT谐振回路阻R2大， 则要求并联回路的电阻R1小。因此，连接在PT开口三角两端的电阻r越小阻尼效果越好。故标准提出的第四项方案，R0.4（Xm/ K13）。市场上的微电脑消谐器的原理，就是采用检测到发生谐振讯号后，短路PT开口三角两端（此时电阻最小）来消除PT引起的谐振。并入式阻尼电阻是“短接式”，即PT不谐振，电阻不接入，当认为发生谐振时，短路接入。 图5 电阻与电抗并联电路可等值为串联电路4、比较两种消谐方式的优缺点4.1 PT饱和引起的铁磁谐振，无论串联（一次侧）方式还是并联（二次侧）方式，都能有效消除谐振。但是中性点不接地的电网发生铁磁谐振，不只是PT饱和所致，还有其他原因也会引起谐振，较为常见的还有线路断线引起的谐振。这种谐振与PT无关。如果此种情况下产生的谐振，采用并联方式，即长期短路PT开口三角两端，则很快将PT烧毁。而串联在一次绕组中的消谐电阻，能减小通过PT的电流，因而保护PT少受烧坏。大量的运行经验也证明这一点。目前市场上的微电脑消谐器是不能分辨是否是PT饱和引起的谐振还是其他原因引起的谐振。只有能分辨谐振不是PT引起的微电脑消谐器才能克服这种并联电阻方式所带来的缺点。4.2 中性点不接地电网在接地消失时，常常有最高幅值达数安培的工频半波涌流通过PT。这是电网对地电容聚集的电荷通过PT一次绕组充放电所形成的过渡过程。如果保护PT的高压熔断器为0.5A，有可能将0.5A熔断器熔丝熔断。这也是在电网中常见的一种异常现象。采用PT一次绕组串入消谐电阻后，这种涌流被有效抑制，高压熔丝不再因为接地消失产生的涌流而熔断。而开口三角两端并入电阻，只会增加涌流，不会减少涌流。这是并联电阻方式消谐器不具有的功能。4.3 PT一次绕组中性点串入消谐器电阻后会增加PT二次侧三次谐波电压。这是因为PT一次绕组的励磁电流中含有一定的三次谐波分量。三相对称系统中，三次谐波电流是零序方向，即三个PT中的三次谐波电流是同一个方向，都流过PT一次绕组中性点与地之间的消谐电阻器，必然在消谐电阻上产生三次谐波电压。此电压反映在开口三角两端，会使得开口三角两端电压升高（约510V）。在开口三角两端并联电阻的方式不会发生此现象。这种增加三次谐波电压的缺点，本公司通过在开三角两端加装一个附件，很好地解决了这一难题，且附件还能提供其他有用的功能。4.4 PT一次绕组的尾端（X端）绝缘为低压等级时，当流过串联的消谐电阻电流较大时，例如雷击时，有可能损坏低压等级PT的X端绝缘。并联在开口三角的两端的消谐电阻，不存在此问题。本公司生产的带“D”型的电阻型消谐器，解决了此类难题，且很好地应用在35kV电压等级PT，因为35kV电压等级的PT的尾部大都是弱绝缘的，多年的运行经验证明是有效的。5、LXQ型及LXQ（D）型消谐电阻及其附件的特点5.1 LXQ型及LXQ（D）型消谐电阻器是串联在PT一次绕组中性点回路的阻尼电阻。根据串联消谐电阻值Rp0.06Xm的要求。本公司按下列方法配制阻尼电阻值：以我国大多数PT在额定线电压下的励磁电流Im在10mA（峰值/）左右为基值，所配非线性电阻的基准阻值为10 mA（峰值/）电流时，电阻上压降6%PT的额定电压。以LXQ-10型消谐电阻器为例，该电阻在10mA（峰值/）时的电压值为8001000V（见产品说明书附表1电阻器交流电气参数）。如果电阻器所配PT的Im为10mA，则LXQ-10型电阻器的电阻值在10mA时是所配PT Xm的（810）%，符合R6%Xm的要求。因为PT的励磁特性是非线性的,LXQ型电阻器的电阻也是非线性。电阻型的非线性系数稍大于PT励磁特性非线性系数，故的所有励磁电流下的阻值都符合要求。5.2 对于一次绕组X端为低绝缘PT，LXQ（D）型采用部分电阻并联放电间隙的方法，即较大冲击电流（如雷击时）通过电阻时，放电间隙短接部分电阻，使电阻上的电压不危及PT的X端低绝缘。冲击电流过后，电阻自动恢复高阻状态。因此一次绕组X端为低绝缘PT，请选LXQ（D）型消谐电阻器，该型号中（D）代表X端为低压绝缘PT。电力行标消谐措施中第五项，只提到10kV及以下电压等级PT，是因为10kV以上PT的X端绝缘都是低绝缘，故担心此方法损坏PT X端的绝缘。其实10kV PT也有X端为低绝缘的，LXQ（D）型采用部分电阻并联放电间隙后，已不再发生雷击时损坏X端低绝缘的PT事件。（以前曾在云南昆明发生一次雷击35kV PT的X端低绝缘损坏事例。）5.3 由于PT一次绕组励磁电流中会有一定量的三次谐波电流，以及三相PT的励磁特性有差别，则会在PT开口三角两端产生一定的基波电压及三次谐波电压，造成开口三角电压升高。如三次谐波电压及不平衡基波电压足够大时将造成PT中性点偏移，三相电压不平衡以及开口三角电压太高等现象。LXQ-F型电压限制及短路报警器是安装在PT开口三角两端的附件，它起限制PT开三角因一次绕组安装消谐电阻器所产生的附加电压，限压装置是采用一个合适的低阻值电阻。在电网正常运行时，让三次谐波电流及不平衡基波电流流过低阻值电阻构成的零序回路。可以将开口三角两端电压降低到原值的十分之一以下（小于1V），当电网因其它原因有较高的零序电压时（例如单相接地），该电阻的阻值迅速增大，不影响PT正常的检测。LXQ型的附件解决了长期困扰的开口三角两端电压偏高的问题。新的附件还具有短路报警功能，此功能在第7节详细介绍。6、安装在PT一次绕组中性点消谐电阻是否对PT的计量及绝缘监测有影响6.1 所有的计量的电压回路都是接在PT的三相线电压上。即PT的正序回路中，而电网三相线电压是由变压器的端电压所决定，无论电网在单相接地还是谐振，三相线电压是不变的。因此连接PT二次侧三相线电压上的计量值由电网的正序电压决定的。连接在PT中性点回路的消谐电阻是PT的零序回路，故对计量电压回路没有影响。6.2 由于消谐电阻在PT的零序回路，故单相接地时，消谐电阻R值要影响PT零序电压的测量，但影响的值很小。现作以下分析：单相接地时，三相PT中接地相PT被短路，因此接地相PT励磁电流为零，两健全相PT升到线电压，两健全相PT的励磁电流Im要通过R，但两健全相的Im相角差60，其矢量和为Im。则R上电压UR=ImR，而Im= U/L，则UR=3RU/L。在零序回路UL= U，开口三角形绕组电压U%，若R/L=0.1 则U%=95.4%，若 R/L=0.06则U%=98.4%。即开口三角绕组两端电压比不串R时电压下降（25）%，若不串时为100V，串R为（9598）V，这种影响是可以接受的。6.3 LXQ型及LXQ（D）型消谐电阻器的热容量大于运行中所需的600W的要求（说明书中注明800W），型消谐器可2小时通过100mA（有效值），10min通过500mA（有效值）。只要PT不损坏，型消谐器是不会因自身热容量不够而损坏的。当然，如果PT因自身质量问题，内部短路，电网相电压直接作用在消谐电阻上，消谐电阻是承受不了的，如果PT因自身接线错误，如将开口三角接成闭口三角。在长期单相接地条件下，三相PT烧坏，消谐电阻器就会损坏。（所谓损坏是指电阻器的阻值已偏离要求值的范围，并非电阻器本体断裂等外形损坏。）7、运行经验7.1 PT开三角结成闭口三角，在发生永久性接地后烧损多相PT。7.1.1 概述近年，多次出现这样一种恶性烧毁PT的事故：在10kV电网发生单相接地一段时间后（约30分钟），同时烧毁三台单相组成的YN，yn， 接线PT，有的不仅烧毁多相PT，还由此引起母线短路，烧毁其他重要设备（2002年9月5日山东威海局所属长峰变电站）。由于烧毁的PT上安装了本公司生产的LXQ型消谐器，用户在没有明白事故的原因之前，误认为是PT谐振引起的，而责怪消谐电阻器不起消谐作用，当本公司告之这类事故的真实原因，用户按照告之的方法找到事故的起因，而致谢本公司的帮助，也有用户因种种原因仍怀疑有谐振，为此，公司技术服务部将此类事故曾出现的事例，试验室所做的试验数据以及结果分析整理如下。7.1.2 发生在南京局所属江东门变电站10kV母线上的实例：该站10kV母线上安装PT由三台JDZJ-10型组成，PT高压绕组中性点装有本公司生产的LXQ-10型消谐器。1998年7月，该站10kV电网发生永久性接地，接地后约30分钟同时将两健全相PT高压绕组绝缘烧穿，接地一相绕组内部短路，所接消谐电阻亦过热损坏，两相绝缘烧穿的PT高压熔丝熔断（0.5A熔丝）。接地故障消失后，更换已损坏的PT、熔丝、消谐电阻，继续运行。两个月后，该站10kV电网又发生单相永久性接地，又出现同样的烧毁三相PT的事件。由于重复发生相同事件，当时又找不到合理的原因，故决定在国庆节期间，在该站10kV电网作人工接地试验，实测PT中的电流分布，寻找烧毁的原因。为此，南京局的继保人员仔细检查了该组PT的二次线路，结果发现：该组PT的剩余电压绕组开口三角两端的线路中存在两点接地的错误接线，即PT开口三角两端aD点及xD点，在PT柜已将xD端接地，开口两端出线引到其他保护柜后，若重复接地只能将xD引线接地，而该组PT却错误地将aD线接地，这样，将PT开口三角绕组变成了闭口三角绕组。PT开口三角变成闭口三角后，在电网正常运行和单相接地时，绕组中电流有何种变化？虽然没有在事故现场做试验，但本公司在模拟的10kV电网中做了真实的试验，得到完整的试验数据。7.1.3 10kV模拟电网人工接地试验：本公司有一套为消弧线圈调试用的三相10kV模拟电网，由10.5/0.4kV 250 kVA三相配电变压器提供10.5kV三相电压，电网对地电容为10kV移相电容器，PT为苏州互感器厂生产的JZDJ-10型，模拟电网可以作人工永久性接地试验，三相PT的测量接线如图6所示。图6 PT在三相10kV电网中的测量接线电网及PT状况分4种，测量数据列于表1。表1 PT中电流分布序电网消谐电阻K3I1（mA）I2（mA）I3（mA）I4（mA）I5（A）U0(V)正常（K1断开）未接（K2闭合）断开1.21.31.20.801.6闭合6.16.26.116.31.00正常（K1断开）接入（K2断开）断开1.21.31.20.805.6闭合1.21.31.20.20.050接地（K1闭合）未接（K2闭合）断开0.36.06.010.50100闭合400415410115075800接地（K1闭合）接入（K2断开）断开0.36.06.010.5095闭合170180175524300从表1所测数据可以看出： 当K1断开，即电网正常运行时，从序及序中数据可以看到，在K3闭合，即剩余电压绕组的两端被短路时，高压绕组中最大电流仅为6mA，剩余电压绕组中最大电流为1A。所占容量每台为36VA，小于PT的0.5级40VA的容量，因此在电网正常运行时，PT开口三角两端短路，此时PT零序阻抗已下降很多，因为电网正常运行时的零序电压很小，一般不超过电网相电压的3%（180V），故高压绕组中性点在没有接消谐电阻的情况下，电流有所增加，但仍可长期运行。这就是为什么在电网正常运行时，PT剩余电压绕组已短路也没有发现的原因。当PT高压绕组接入了消谐电阻器，K3闭合及断开，高压绕组中电流没有变化。 在PT安装了消谐电阻器后，电网正常运行时，在开口两端一般都会有数伏电压，如序中K3断开时有5.6V电压，用户可以用万用表测量开口两端电压，若发现很低1V，则要考虑剩余电压绕组的接线是否被短路。利用此特征，可以早期发现PT开口三角短路的潜在故障。（注：若二次侧装短路消谐的消谐器，该消谐器工频动作电压低也会在电网接地时动作，此缺陷需要其他方法检查，见6.1.5.1。） 在K1闭合，即电网单相接地的情况下，若K3也闭合，即剩余电压绕组开口两端短路，则PT三相高压绕组中电流都增大到（170180）mA（接有消谐电阻）及（400415）mA（未接消谐电阻），剩余电压绕组中电流增大到30A（接有消谐电阻）及（7580）A（未接消谐电阻），通过消谐电阻的电流也高达524mA，见序、序。此时PT负载达到没台1000VA及2400VA，是P.T最大容量300VA的3.3倍及8倍。 由于PT高压绕组的保护熔丝为0.5A（有的将高压熔丝增大到2A），虽然高压绕组中电流达到（0.20.4）A，仍低于高压保护熔丝的熔断电流，而PT剩余电压绕组回路中没有熔丝保护。因此PT高低压绕组只有任其加热，当电网接地持续一段时间后，PT高、低压绕组的绝缘层逐渐烧损，以至短路，电流更加增大，健全相PT将主绝缘烧穿，变成相间短路，高压熔丝熔断。接地相PT剩余电压绕组有数十安培电流，亦会过热烧毁，因接地相没有电压，故绝缘不会烧穿。这就是为什么在电网单相接地时，同时烧毁三相P.T的真正原因。 PT接线由Y0/Y0/接线变成Y0/Y0/接线后，PT的零序阻抗由具有很高阻值的励磁阻抗变成低值的漏磁阻抗，在幅值为相电压的零序电压下，通过高压绕组及辅助绕组的电流增大了（200400）倍，远大于PT所能承受的过载能力，此时却又得不到及时的保护，只有在故障发展到烧毁设备时，才会终止。7.1.4 电网接地烧毁多相PT决不是谐振所致：有的用户以现场很难查找原因为由，总认为烧毁PT就是谐振所致。这是不明白谐振存在的条件，要知道，电网单相稳定接地期间，是不会产生PT铁磁谐振。因此此时电网已经有一点固定的地电位。健全相的电压被强大的电源电势所固定，三相对地电压不会变化。要产生谐振，必须是接地消失后，三相对地电压没有固定的电位。如果发生了电网接地时三相PT烧毁事件，而不去检查PT辅助开口两端存在的隐患，当再次发生电网接地时，还要重复烧毁多相PT。根据用户的反映，单相接地时同时烧毁三相PT的事故在江苏10kV电网已有10余次，35kV电网有2次；山东10kV电网也有多次，其中威海1次还造成母线事故。天水长城厂反映，贵州安顺供电局一个10kV电网在2003年912月，连续三次烧毁三相PT，该电网中性点是经消弧线圈接地，故PT没有装消谐器，酒泉钢厂总降在2003年一次，都是三相PT同时烧毁，这些都是同一原因所造成的。7.1.5 检查方法及建议7.1.5.1 PT剩余绕组开口两端被短路有两种可能，一种是开口两端点都接地；另一种是剩余绕组开口两端装有短路消谐的消谐器，此消谐器工频动作电压偏低，在工频100V左右即启动短路，为检查装有这种消谐器的工频启动电压是否偏低，就需要在PT柜辅助绕组的aD及xD之间施加一个工频110V的电压（注意，实验时需将PT高压熔丝取下），若外施电源的电流很小，则说明消谐器工频动作电压大于110V，若外施电源中的电流很大（安培级），则说明消谐器工频动作电压偏低，会在电网单相接地时误动，要拆除这种二次侧消谐器或将工频动作电压提高到150V以上。本公司生产的BXQ-型电子式消谐器是不会发生词类故障的，因为该仪器中装有一个测量短路及电流的分析元件。如果短路及电流不衰减，仪器不会反复短路。7.2 雷击时PT多相熔丝熔断的原因分析。7.2.1 概述：在1035kV中性点不接地的电网中，但电网发生单相接地，在接地消失瞬间，Y0接线的电磁式电压互感器一次绕组会出现数安培幅值的半波涌流，以接地相的涌流最高，常常将接地相压变0.5A高压熔丝熔断。当压变中性点经消谐电阻接地后，这种涌流被有效地限制。因此，电网中因接地消失而导致压变高压单相熔丝熔断的现象，明显得到改善。但是，另一种现象却仍然发生，即在雷击时，电网并未接地，在农村变电站发生压变多相高压熔丝熔断现象，虽然此时在压变中性点已装有消谐电阻，也仍然发生。最为严重的一次是1998年3月20日前后，江苏省沿江地区降大雪，却出现罕见的强烈雷暴天气。因降雪天寒，架空导线上积雪结冰，导线变粗，当天空发生闪电时，其实这种闪电并未击中导线，而是云间或云对地闪击，处在空旷地面的农村变电站母线上的压变，频繁发生三相或两相高压熔丝熔断现象，有的变电站一天内近10相次熔断，全省有数百相次1035kV压变熔丝熔断。压变一次绕组有的已装有消谐电阻。最近泰州姜堰供电局所属变电站，在2003年7月，又发生在雷雨天10kV三相压变熔丝熔断的现象，事后检查，压变中性点所接消谐电阻正常，压变中性点绝缘正常。三相压变的伏安特性在正常范围，更换高压熔丝后，压变恢复正常运行。雷击时多相熔丝熔断的原因何在？如何解决这类问题？只有在查清雷击时，通过高压熔丝的电流，明白此电流导致高压熔丝熔断的机理，才会有针对性的办法。7.2.2 电磁式电压互感器一次绕组等值电路：电磁式电压互感器实际上就是一台微型高压电力变压器。变压器在冲击电压下等值电路如图7所示。 图7 电磁式压变在冲击电压作用下的等值电路一次绕组的分布参数含有电感L0dx，纵向电容K0/dx，对地电容C0dx，在冲击电压作用下，当波头时间较小时L0dx呈现的电抗值很大，电流不通过电感，等值电路中电容可简化为一个入口电容。将图7再简化为图8的等值简化电路。从图8中可以看出，流过高压熔丝的冲击电流i=iC+iL，iC直接入地，不通过R，而R是串联在压变尾端，只对iL值起限制作用，对iC值不起作用。7.2.3 雷云闪电时，压变多相高压熔丝熔断的原因分析。1035kV