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文档简介
坡屋面结构施工方案一、 工程概况: 本工程坡屋面面积较大,坡度均为45,施工难度高。其中1-7E-G轴架空层净高12.7m;1-7L-K轴架空层净高17.45m;1-8A-D轴坡屋面离地高(屋脊标高为+14.00m),支撑系统难度大。本工程屋面做法依次为:钢筋砼屋面板;15厚1:3水泥砂浆找平;厚自粘改性沥青防水卷材一道(聚脂胎);20厚1:2.5水泥砂浆保护层;30厚聚苯乙烯挤塑板保温层,上贴聚脂无纺布一层;15厚1:3水泥砂浆找平层;双股18号镀锌铅丝将瓦同钢筋网绑牢;1:3水泥砂浆卧瓦层;彩色筒瓦屋面.二、 施工准备1. 技术准备:在屋顶结构开始施工前,组织有关技术、生产人员对屋顶施工进行研讨并编制专项施工方案。提前组织审图,在施工中经常与设计沟通解决技术问题。2.人员准备:木工、钢筋工、混凝土工各工种施工人员必须齐备,并具有坡屋面施工经验。三、 施工方法及技术措施(一) 模板施工1.工艺流程:确定檐口及屋脊底标高 搭设钢管脚手架 安装主次龙骨 安装屋面15mm厚木模板 虎头窗模板安装。2.首先根据图纸檐口标高及屋脊标高,计算出屋顶模板坡度。先在檐口及屋脊处各搭设三根钢管立杆(相应支撑及操作平台同时施工),并标注出屋脊及檐口标高的10cm控制线。3.根据坡屋面控制线拉设通线搭设手脚架,脚手架下要垫脚手板,在脚手架顶部沿屋脊平行方向铺设主龙骨,主龙骨间距为800mm。在主龙骨上沿屋脊垂直方向铺设次龙骨,次龙骨间距为300mm。4.在次龙骨上铺设模板,当板短向4m时,模板应起拱板跨度的千分之2.5。模板拼缝要严密、平整。5.虎头窗模板安装:屋面模板安装完成后,根据各虎头窗的位置、几何尺寸、标高,分别在屋面板上放线,安装虎头窗模板。6.钟楼模板安装:钟楼处屋面坡度非常大(73.70),为保证混凝土浇筑按质完成,此处采用双面模板。6.技术措施:支撑要有足够的强度和刚度,支柱下应垫木板,支撑扣件要拧牢,防止下沉。模板安装、梁底模要通线调平,侧模要加固牢,靠竖向垂直,板底模龙骨要厚薄一致,表面平整,线条侧面顺直,竖向垂直。7.模板支撑:二段斜屋面属于高架支撑,支撑体系及计算后附。立杆采用直接连接,浇筑混凝土前需对立杆加固,具体如下图:(二)钢筋施工1. 工艺流程:梁:主次梁上下钢筋放置到位钢筋焊接在梁纵筋上标出箍筋间距安装箍筋放置保护层垫块。板:清理模板模板上画出钢筋位置线绑扎下部钢筋网片专业预埋安装绑扎负弯矩钢筋安装预埋件放置保护层垫块。2.梁操作工艺:(1)清理模板内杂物,在梁侧模上划出箍筋间距线,摆放箍筋。(2)先穿梁下铁再穿梁上部钢筋,穿上临时支架,将上下钢筋端头调整到要求部位,并固定,再隔一定距离按划出的箍筋间距线位置交上铁与箍筋绑扎牢固。调整箍筋间距使之符合设计要求,再将上下铁依次与箍筋绑扎,最后取出临时支架,调整钢筋骨架到设计要求部位。(3)梁端第一个箍筋应设在距离柱节点边缘50mm处,加密区要符合设计要求。(4)主、次架受力钢筋下均应垫砼垫块,厚度同保护、受力筋为双排时可用短钢筋垫在两层钢筋之间,钢筋排距应符合设计要求。(5)钢筋搭接符合设计图纸要求和相关规范(详钢筋方案)。3.板操作工艺:(1)清理模板上的杂物,在梁纵筋上画出主筋,分布筋间距位置线。(2)接线先摆放受力主筋,后放分面筋,将分布筋按线间隔一样距离,将主筋按间距连接成大方块,调整主、附筋保证顺直,再依次按线绑扎其它交节点。(3)待专业预埋完后,按图纸要求绑扎负弯矩筋或双层钢筋的上铁网、双层钢筋的上铁网绑扎要求同下铁网筋要求。(4)按设计要求的保护层厚度,用垫垫保护层,双层钢筋及负弯筋与下层钢筋网之间,加设钢筋马凳,垫块,马凳间距1m。 马凳制作详图钢筋搭接与锚固长度及位置的要求同前述梁相同。(三)混凝土施工:由于屋面坡度为45,对混凝土浇筑施工要求较高,施工难度较大。现场采用商品混凝土,用46m汽车泵进行浇筑。混凝土浇筑前,要先同搅拌站签订技术协议,对混凝土的水泥品种、掺合料、外加剂及塌落度等做出详细要求。平行于脊梁,间距为1.6m,用直径为20mm的钢筋与人字梁焊接固定,钢筋出屋面板20cm并用钢管以此为受力支撑搭设宽20cm的浇筑操作平台。见下图: 飞机铁支撑式作业面1.混凝土施工技术要求:为了保证混凝土坡屋面板容易成型,要求混凝土坍落度不能大于15CM,以降低混凝土的流动性。浇筑混凝土前,在搭好的操作平台钢管上插入梳状临时模板,见下图,待混凝土初凝前拿出,部分不方便插临时模板时,拉钢方网。先对称浇筑柱、梁,再浇筑板,屋面板混凝土浇筑要从下向上浇筑,并振捣密实。 梳状临时模板2.砼浇筑与振捣:(1)砼从泵管口下落的自由倾落高度不得超过1m。(2)使用插入式振动器与手提式压光机相结合捣实混凝土,梁柱浇筑使用插入式振动器插点要均匀排列,逐点移动,顺序进行,不得遗漏,振捣间距不大于30cm ,初凝之前分层振捣,振上层时应插入下一层不小于5cm,以清除两层间的接缝。板面混凝土浇筑,使用手提式压光机捣实。(3)浇筑砼应连续进行,如必须间歇,其时间应尽量缩短,如间歇时间超过2小时,应按施工缝处理,板施工缝应留在弯短最小处,一般在两支承点的1/3处。缝表面应与梁、板面垂直,不得留斜槎。(4)梁板砼应同时浇筑,混凝土浇筑要从下往上浇筑。首先沿檐口部位浇筑约1000mm的混凝土带,再往上推移浇筑1000mm左右的混凝土带,循序往屋脊方向推进。(5)现浇板的虚铺厚度应略大于板厚,振捣完后,用大杠刮平,根据板顶标高拉控制线,用木抹子搓平至板顶标高,低凹处随时补浇砼找平。(6)待砼开始初凝时,用手提式压光机和木抹子将表面搓平,木抹子搓平不能少于3遍。(7)砼浇筑完毕后应在12小时内加以覆盖和浇水养护,浇水次数应能保持砼有足够的湿润状态为佳,养护不少于7昼夜。3.混凝土垫块必须绑扎在钢筋上,以免振捣时垫块滑落。现场混凝土要及时取样混凝土试块,标明日期和部位。4.混凝土浇筑时,应每车检查混凝土的塌落度,塌落度大于15cm时要求把该车混凝土清退,严禁使用。5.老虎窗、山墙飞檐混凝土同坡屋面混凝土分开浇筑,于坡屋面交叉处留置施工缝。四、 模板、钢筋、混凝土施工质量要求(一)模板质量要求:1.保证项目:模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性,其支撑部位应有足够的支撑面积。2.基本项目:模板接缝处应严密,保证缝隙不漏浆,预埋件安装部位要准确,安装牢固。模板与砼接触面应清理干净,模板隔离剂应涂刷均匀,不得漏刷或沾污钢筋。3.成品保护:所安装好的模板支撑不得随意拆除,如确有防碍,必须经木工检查,重新加固后方可拆除。支完模板后,应保持模内清洁,防止掉入砖头,石子、木屑等杂物。(二)钢筋质量要求:1.保证项目:(1)筋的品种和质量必须符合设计要求和有关标准的规定。钢筋表面必须清洁,带有颗粒状或片状老锈,经除锈后,仍有麻点的钢筋,严禁按原规格使用。(2)钢筋规格、形状、尺寸、数量、锚固、搭接长度和位置,必须符合设计要求和施工规范的规定。2.基本项目:(1)缺扣:缺扣的数量不超过绑扎扣数的10%,且不应集中。(2)弯勾的朝向应正确,绑扎接头搭接长度应符合施工规范规定。(3)箍筋的间距、数量应符合设计要求,弯勾角度135度,弯勾平直长度为10d.(4)钢筋绑扎允许偏差:网的长度、宽度10,网眼尺寸(三挡)20骨架宽度5受力主筋间距10,排距5箍筋间距(三挡)203.成品保护:(1)面板弯起筋,负弯矩钢筋绑好后,不准在上面踩踏、行走,浇筑砼时派专人负责修理,保证负弯矩筋位置的正确性。(2)用模板搭设马道,防止直接踩踏钢筋,是钢筋移位。不污染已绑扎好的钢筋。(3)专业安装预埋管线或其他设施时,不得任意切断和移动钢筋。4.应注意的质量问题:(1)浇筑混凝土前检查钢筋位置是否正确,振捣棒严禁碰动钢筋。(2)箍筋末端应弯成135度,平直部分长度10d。(3)梁主筋进入支座长度要符合设计要求,弯起筋位置应准确。(4)板的弯起筋和负弯矩筋位置要准确,施工时不应踩到下面。(5)绑扎板筋时用尺杆划线,绑扎时,随时找正调直,防止板筋不顺直,位置不准确。(6)钢筋搭接部位绑3个扣,绑扣不能用同一方向的顺扣。(三)混凝土质量要求:1.保证项目:(1)砼所用水泥、水、骨科、外加剂、掺合料必须符合规范规定,检查出厂合格证和试验报告是否符合质量要求。(2)砼配合比、原材料计量,搅拌、养护和施工缝处理必须符合施工规范规定。(3)砼强度的试块取样、制作、养护和试验要符合规范规定。2.基本项目:砼应振捣密实,不得有蜂窝、孔洞、露筋、缝隙、夹砂等缺陷。3.砼结构允许偏差:(mm)梁轴线移位:5层高5梁截石尺寸5表面平整度8预留洞口偏移154.成品保护:(1)保证钢筋和垫块位置正确,不得踩弯起筋和负弯筋。不碰动预埋件和插筋。(2)不用重物冲击模板不在吊模上蹬踩。(3)已浇筑的顶板上表面砼要加以保护,必须在砼强度达到1.2Mpa以后,方准在表面操作和安装下道工序,保证表面无脚印。5.应注意的质量问题:(1)蜂窝:原因是振捣不实、漏振,模板漏浆,钢筋过密坍落度过水面石子过大。(2)露筋:原因是钢筋垫块位移,间距过大或漏放垫块,致使钢筋紧贴模板。(3)麻面:原因是拆模过早,模板表面漏刷隔离剂或模板未湿水。(4)孔洞:原因是钢筋过密部位的砼被卡,漏振。(5)缝隙、夹渣,施工缝处杂物未清理或未浇底浆等。五、 各项管理保证措施1.项目经理对质量全面负责,技术负责人代表项目经理对质量工作全面管理,质量检查员对施工质量进行监督、检查。坚持“三检”制实,并严格按质量检验计划进行,各工序自检达到合格后,必须进行交接检查,填写质量评定表后,由专职质检员进行复核,经监理批准后进行下道工序施工。2. 分项工程施工前严格执行技术交底制度,试验人员做试块要认真负责,及时取样送检。测量人做好施工测量,认真编制施工资料。3.加强原材料、成品、半成品、构件、安装设备等的进场后检查核验,特别是钢材、水泥、砖、砂石、防水卷材等材质,不但要有材质证明,而且要经试验后才能使用,各种不同品种材质应分开存放,防止错用。4. 在绑扎钢筋前,认真熟悉施工图,核对钢筋配料表和料牌,核对内容(钢筋、种类、尺寸和数量),有错漏及时纠正增补。5. 模板最大接缝宽度控制在1.5mm内,模板在周转使用时将表面清理干净,满刷脱模剂。6.为保证砼的整体性,灌注时连续作业,减少中间间歇,工程施工缝严格按规范进行处理。 六、安全文明施工1、制定用火、用电、使用易燃易爆等各种消防安全管理制度和操作规程,设置消防通道、消防水源,配备消防设施和灭火器材。2、项目专职安全生产管理人员加强项目安全教育和安全检查工作,做好新工人、外用工的安全培训和安全教育工作,经常对安全工作进行检查、督促,做好安全检查记录,发现不安全在素和现象应随时进行纠正、整改。3、施工现场管理人员和工人须佩戴分色或有区别的安全帽,现场指挥、质量、安全等检查人员须佩戴明显的袖章或标志。施工现场必须悬挂醒目的安全标语和安全警示牌,危险施工区域悬挂警示牌或警示灯。4、坡屋面施工时,板模板上应用木条钉做防滑条,间距不大于30cm。高空作业必须系戴并挂好安全带。5、施工中,操作人员应严格使用“三宝”、对“四口五临边”必须栏杆或盖板加强防护。电梯井、主要行人出入口通道的上空搭设栏杆和水平防护棚,防护棚上面满铺架板和安全网。电梯井内每层楼应设一道水平安全网。6、内外脚手架的搭设,应严格按规范要求进行搭设,各类中、架子的搭设必须拉结牢固,外架外侧和底部用密目安全网和竹笆搭兜网实行全封闭,防止物件坠落伤人。7、项目部向作业人员提供安全防护用具和安全防护服装,并监督作业人员的配戴情况,书面告之危险岗位的操作规程和违章操作的危害。8、各配电箱、开关箱必须防雨、防尘,且开关箱中装有漏电保护器。对配电箱、开关箱进行检查维修时,必须将前一级相应电源分闸断电,并悬挂停电标志牌,严禁带电作业。9、进入施工现场,必须遵守安全生产规章制度。10、进入施工区内,必须正确戴好安全帽。11、班前不准喝酒。12、现场内不准赤脚、不准穿拖鞋、高跟鞋、。13、严禁穿皮鞋和带钉易滑鞋。14、未经工长批准,不准任意拆除架设设施及安全装置。模板支撑计算书梁模板(扣件钢管架)计算书高支撑架的计算依据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于8米,根据有关文献建议,如果仅按规范计算,架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了施工技术2002(3):扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全中的部分内容。梁段:L1(取高支架斜屋面中最不利梁KL13,最不利高度18.6m)。 一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m):0.45;梁截面高度 D(m):0.80混凝土板厚度(mm):100.00;立杆梁跨度方向间距La(m):0.80;立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10;立杆步距h(m):1.20;梁支撑架搭设高度H(m):18.60;梁两侧立柱间距(m):0.80;承重架支设:多根承重立杆,方木支撑垂直梁截面;梁底增加承重立杆根数:4;板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00;采用的钢管类型为483.2;扣件连接方式:单扣件,考虑扣件质量及保养情况,取扣件抗滑承载力折减系数:0.80;2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35;钢筋自重(kN/m3):1.50;施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5;新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0;倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0;振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种:柏木;木材弹性模量E(N/mm2):10000.0;木材抗弯强度设计值fm(N/mm2):17.0;木材抗剪强度设计值fv(N/mm2):1.7;面板类型:胶合面板;面板弹性模量E(N/mm2):9500.0;面板抗弯强度设计值fm(N/mm2):13.0;4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm):50.0;梁底方木截面高度h(mm):100.0;梁底纵向支撑根数:3;面板厚度(mm):15.0;5.梁侧模板参数主楞间距(mm):300;次楞根数:4;穿梁螺栓水平间距(mm):300;穿梁螺栓竖向根数:3;穿梁螺栓竖向距板底的距离为:200mm,200mm,200mm;穿梁螺栓直径(mm):M12;主楞龙骨材料:木楞,,宽度50mm,高度100mm;主楞合并根数:2;次楞龙骨材料:木楞,,宽度50mm,高度100mm;二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册,新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算,并取其中的较小值: 其中 - 混凝土的重力密度,取24.000kN/m3; t - 新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取,输入0时系统按200/(T+15)计算,得5.714h; T - 混凝土的入模温度,取20.000; V - 混凝土的浇筑速度,取1.500m/h; H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取0.750m; 1- 外加剂影响修正系数,取1.200; 2- 混凝土坍落度影响修正系数,取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为 50.994 kN/m2、18.000 kN/m2,取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞(内龙骨)的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。 面板计算简图(单位:mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下: 其中, - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2); M - 面板的最大弯距(N.mm); W - 面板的净截面抵抗矩,W = 301.51.5/6=11.25cm3; f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2);按以下公式计算面板跨中弯矩: 其中 ,q - 作用在模板上的侧压力,包括: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.3180.9=5.83kN/m; 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.320.9=0.76kN/m;q = q1+q2 = 5.832+0.756 = 6.588 kN/m;计算跨度(内楞间距): l = 233.33mm;面板的最大弯距 M= 0.16.588233.3332 = 3.59104N.mm;经计算得到,面板的受弯应力计算值: = 3.59104 / 1.13104=3.188N/mm2;面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2;面板的受弯应力计算值 =3.188N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2,满足要求! 2.挠度验算 q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 180.3 = 5.4N/mm; l-计算跨度(内楞间距): l = 233.33mm; E-面板材质的弹性模量: E = 9500N/mm2; I-面板的截面惯性矩: I = 301.51.51.5/12=8.44cm4;面板的最大挠度计算值: = 0.6775.4233.334/(10095008.44104) = 0.135 mm;面板的最大容许挠度值: = l/250 =233.333/250 = 0.933mm;面板的最大挠度计算值 =0.135mm 小于 面板的最大容许挠度值 =0.933mm,满足要求!四、梁侧模板内外楞的计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载,按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,龙骨采用1根木楞,截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010021/6 = 83.33cm3;I = 5010031/12 = 416.67cm4; 内楞计算简图(1).内楞强度验算强度验算计算公式如下: 其中, - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2); M - 内楞的最大弯距(N.mm); W - 内楞的净截面抵抗矩; f - 内楞的强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩: 其中,作用在内楞的荷载,q = (1.2180.9+1.420.9)0.233=5.12kN/m; 内楞计算跨度(外楞间距): l = 300mm; 内楞的最大弯距: M=0.15.12300.002= 4.61104N.mm; 最大支座力:R=1.15.1240.3=1.691 kN;经计算得到,内楞的最大受弯应力计算值 = 4.61104/8.33104 = 0.553 N/mm2; 内楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2;内楞最大受弯应力计算值 = 0.553 N/mm2 小于 内楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足要求!(2).内楞的挠度验算 其中 E - 面板材质的弹性模量: 10000N/mm2; q-作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q =18.000.23= 4.20 N/mm; l-计算跨度(外楞间距):l = 300mm; I-面板的截面惯性矩:I = 8.33106mm4;内楞的最大挠度计算值: = 0.6774.23004/(100100008.33106) = 0.003 mm;内楞的最大容许挠度值: = 300/250=1.2mm;内楞的最大挠度计算值 =0.003mm 小于 内楞的最大容许挠度值 =1.2mm,满足要求!2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传递的集中力,取内楞的最大支座力1.691kN,按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中,外龙骨采用2根木楞,截面宽度50mm,截面高度100mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5010022/6 = 166.67cm3;I = 5010032/12 = 833.33cm4; 外楞计算简图 外楞弯矩图(kN.m) 外楞变形图(mm)(1).外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞的最大弯距(N.mm); W - 外楞的净截面抵抗矩; f -外楞的强度设计值(N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M= 0.338 kN.m 外楞最大计算跨度: l = 200mm;经计算得到,外楞的受弯应力计算值: = 3.38105/1.67105 = 2.029 N/mm2; 外楞的抗弯强度设计值: f = 17N/mm2;外楞的受弯应力计算值 =2.029N/mm2 小于 外楞的抗弯强度设计值 f=17N/mm2,满足要求!(2).外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0.095 mm外楞的最大容许挠度值: = 200/250=0.8mm;外楞的最大挠度计算值 =0.095mm 小于 外楞的最大容许挠度值 =0.8mm,满足要求!五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下: 其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力; A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2); f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值,取170 N/mm2;查表得: 穿梁螺栓的直径: 12 mm; 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm; 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2;穿梁螺栓所受的最大拉力: N =180.30.3 =1.62 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 17076/1000 = 12.92 kN;穿梁螺栓所受的最大拉力 N=1.62kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN,满足要求!六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 8001515/6 = 3.00104mm3; I = 800151515/12 = 2.25105mm4; 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算: 其中, - 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2); M - 计算的最大弯矩 (kN.m); l-计算跨度(梁底支撑间距): l =225.00mm; q - 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);新浇混凝土及钢筋荷载设计值:q1: 1.2(24.00+1.50)0.800.800.90=17.63kN/m;模板结构自重荷载:q2:1.20.350.800.90=0.30kN/m;振捣混凝土时产生的荷载设计值:q3: 1.42.000.800.90=2.02kN/m;q = q1 + q2 + q3=17.63+0.30+2.02=19.94kN/m;跨中弯矩计算公式如下: Mmax = 0.12519.9440.2252=0.126kN.m; =0.126106/3.00104=4.207N/mm2;梁底模面板计算应力 =4.207 N/mm2 小于 梁底模面板的抗压强度设计值 f=13N/mm2,满足要求!2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载,同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下: 其中,q-作用在模板上的压力线荷载: q =((24.0+1.50)0.800+0.35)0.80= 16.60KN/m; l-计算跨度(梁底支撑间距): l =225.00mm; E-面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2;面板的最大允许挠度值: =225.00/250 = 0.900mm;面板的最大挠度计算值: = 0.52116.62254/(10095002.25105)=0.104mm;面板的最大挠度计算值: =0.104mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 225 / 250 = 0.9mm,满足要求!七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算:(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m):q1 = (24+1.5)0.80.225=4.59 kN/m;(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2 = 0.350.225(20.8+0.45)/ 0.45=0.359 kN/m;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到,活荷载标准值 P1= (2.5+2)0.225=1.012 kN/m;2.方木的支撑力验算静荷载设计值 q = 1.24.59+1.20.359=5.939 kN/m;活荷载设计值 P = 1.41.012=1.418 kN/m; 方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。 本算例中,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=51010/6 = 83.33 cm3; I=5101010/12 = 416.67 cm4;方木强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:线荷载设计值 q = 5.939+1.418=7.356 kN/m;最大弯距 M =0.1ql2= 0.17.3560.80.8= 0.471 kN.m;最大应力 = M / W = 0.471106/83333.3 = 5.649 N/mm2;抗弯强度设计值 f=13 N/mm2;方木的最大应力计算值 5.649 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!方木抗剪验算:最大剪力的计算公式如下: 截面抗剪强度必须满足: 其中最大剪力: V = 0.67.3560.8 = 3.531 kN; 方木受剪应力计算值 = 33530.88/(250100) = 1.059 N/mm2;方木抗剪强度设计值 = 1.7 N/mm2;方木的受剪应力计算值 1.059 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足要求!方木挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下: q = 4.590 + 0.359 = 4.949 kN/m;方木最大挠度计算值 = 0.6774.9498004 /(10010000416.667104)=0.329mm;方木的最大允许挠度 =0.8001000/250=3.200 mm;方木的最大挠度计算值 = 0.329 mm 小于 方木的最大允许挠度 =3.2 mm,满足要求!3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下:(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2):q1 = (24.000+1.500)0.800= 20.400 kN/m2;(2)模板的自重(kN/m2):q2 = 0.350 kN/m2;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2):q3= (2.500+2.000)=4.500 kN/m2;q = 1.2(20.400 + 0.350 )+ 1.44.500 = 31.200 kN/m2;梁底支撑根数为 n,立杆梁跨度方向间距为a, 梁宽为b,梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P,梁侧模板传给钢管的集中力为N 。当n=2时: 当n2时: 计算简图(kN) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到:支座反力 RA = RB=0.625 kN,中间支座最大反力Rmax=3.515;最大弯矩 Mmax=0.111 kN.m;最大挠度计算值 Vmax=0.023 mm;支撑钢管的最大应力 =0.111106/4730=23.54 N/mm2;支撑钢管的抗压设计强度 f=205.0 N/mm2;支撑钢管的最大应力计算值 23.54 N/mm2 小于 支撑钢管的抗压设计强度 205.0 N/mm2,满足要求!八、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN; R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到 R=3.515 kN;R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 九、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式 1.梁两侧立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括: 横杆的最大支座反力: N1 =0.625 kN ; 脚手架钢管的自重: N2 = 1.20.14918.6=3.323 kN; 楼板的混凝土模板的自重: N3=1.2(1.00/2+(0.80-0.45)/2)0.800.35=0.227 kN; 楼板钢筋混凝土自重荷载: N4=1.2(1.00/2+(0.80-0.45)/2)0.800.100(1.50+24.00)=1.652 kN; N =0.625+3.323+0.227+1.652=5.827 kN; - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.59; A - 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.5; W - 立杆净截面抵抗矩(cm3):W = 4.73; - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2); f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2; lo - 计算长度 (m);如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架,按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数,取值为:1.155 ; u - 计算长度系数,参照扣件式规范表5.3.3,u =1.7;上式的计算结果:立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1551.71.2 = 2.356 m;Lo/i = 2356.2 / 15.9 = 148 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.316 ;钢管立杆受压应力计算值 ;=5827.436/(0.316450) = 40.981 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 40.981 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185;k2 - 计算长度附加系数,h+2a = 1.4 按照表2取值1.074 ;上式的计算结果:立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.074(1.2+0.12) = 1.782 m;Lo/i = 1781.766 / 15.9 = 112 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.502 ;钢管立杆受压应力计算值 ;=5827.436/(0.502450) = 25.797 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 25.797 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求!2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:其中 N - 立杆的轴心压力设计值,它包括: 梁底支撑最大支座反力: N1 =3.515 kN ; 脚手架钢管的自重: N2 = 1.20.149(18.6-0.8)=3.323 kN; N =3.515+3.323=6.696 kN; - 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到; i - 计算立杆的截面回转半径 (cm):i = 1.59; A - 立杆净截面面积 (cm2): A = 4.5; W - 立杆净截面抵抗矩(cm3):W = 4.73; - 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2); f - 钢管立杆抗压强度设计值:f =205 N/mm2; lo - 计算长度 (m);如果完全参照扣件式规范不考虑高支撑架,按下式计算 lo = k1uh (1) k1 - 计算长度附加系数,取值为:1.185 ; u - 计算长度系数,参照扣件式规范表5.3.3,u =1.7;上式的计算结果:立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.1851.71.2 = 2.417 m;Lo/i = 2417.4 / 15.9 = 152 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.301 ;钢管立杆受压应力计算值 ;=6695.892/(0.301450) = 49.434 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 49.434 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求!如果考虑到高支撑架的安全因素,适宜由下式计算lo = k1k2(h+2a) (2)k1 - 计算长度附加系数按照表1取值1.185;k2 - 计算长度附加系数,h+2a = 1.4 按照表2取值1.074 ;上式的计算结果:立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.1851.074(1.2+0.12) = 1.782 m;Lo/i = 1781.766 / 15.9 = 112 ;由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数= 0.502 ;钢管立杆受压应力计算值 ;=6695.892/(0.502450) = 29.641 N/mm2;钢管立杆稳定性计算 = 29.641 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 f = 205 N/mm2,满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。 以上表参照 杜荣军:扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全十一、梁模板高支撑架的构造和施工要求除了要遵守扣件架规范的相关要求外,还要考虑以下内容1.模板支架的构造要求:a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆;b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度;c.梁和楼板荷载相差较大时,可以采用不同的立杆间距,但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2.立杆步距的设计:a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时,可以采用等步距设置;b.当中部有加强层或支架很高,轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多;c.高支撑架步距以0.9-1.5m为宜,不宜超过1.5m。3.整体性构造层的设计:a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时,需要设置整体性单或双水平加强层;b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑,且须与立杆连接,设置 斜杆层数要大于水平框格总数的1/3;c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置,四周和中部每10-15m设竖向斜杆,使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层;d.在任何情况下,高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计:a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑;b.中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10-15m设置。5.顶部支撑点的设计:a.最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;b.顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆,且不宜大于200mm;c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算,当设计荷载N12kN时,可用双扣件;大于12kN时应用顶托方式。6.支撑架搭设的要求:a.严格按照设计尺寸搭设,立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置;b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求;c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m,钢管不能选用已经长期使用发生变形的;d.地基支座的设计要满足承载力的要求。7.施工使用的要求:a.精心设计混凝土浇筑方案,确保模板支架施工过程中均衡受载,最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式;b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载,对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施,钢筋等材料不能在支架上方堆放;c.浇筑过程中,派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决。柱模板计算书柱模板的计算依据建筑施工手册第四版、建筑施工计算手册江正荣著、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、混凝土结构设计规范GB50010-2002、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范编制。柱模板的背部支撑由两层(木楞或钢楞)组成,第一层为直接支撑模板的竖楞
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