A1#桥第二联模板支架修改计算(贝雷).doc

A1#桥第2联箱梁模板支架计算A1#桥第2联为325m现浇预应力砼连续箱梁。梁等高1.5m，截面为单箱4室。梁顶板两侧悬臂挑出2m。梁宽变化，底板宽度从18.142m变化到12.542m，底板总面积1145.225。全联有C50砼1039.5m3。设计分两个节段浇注。桥位处有一半左右的桥长范围处于软基地带，但软基最厚只有2.2m，上覆0.8m的耕植土层。箱梁底至地面最大高差12.52m。采用贝雷梁配打入钢管立柱的模架。一、荷载计算砼荷载偏安全地按底板范围分摊，砼容重取26KN/m3，荷载分项系数1.2， P11039.5261.21145.22528.3197KN/m2，不计1.2系数=23.5997KN/m施工人员、料机具堆放荷载P2，分项系数1.4计算模板、肋木时取2.51.43.5KPa计算支承肋木的梁时取1.51.42.1KPa计算立柱时取11.41.4KPa振捣砼产生荷载P321.42.8KPa，分项系数1.4芯模自重P41.51.21.8KPa结构安全等级系数按临时工程取为0.9二、构件计算1、模板：用厚1.5cm竹胶合板一等品，弹性模量取9103MPa，抗弯强度为80MPa，抗弯剪强度取1.9MPa，密度为0.85g/cm3,换算为每m2并计入分项系数1.2后为0.153KN/m2.以下模板、肋木、横梁木计算由电脑自动完成后填入表格，不祥列。2、横梁木计算计算强度时横梁上均布荷载为23.899KN/m计算挠度时横梁上均布荷载为20.592KN/m3、贝雷梁计算 贝雷梁间距1m，单片单层，跨径12m 贝雷梁上荷载=1/0.7523.8991.01(贝雷自重) 1.20.9=32.9453KN/m按简支梁模式计算。Mmax 593.0KN- mM=788.2KN-m 满足要求！剪力Q max197.7KNQ245.2KN,满足要求！挠度挠度计算荷载=20.5921.0+11.20.9=28.536KN/mfmax E2.11052.1108 KN/m2 I25050010-8 m4 0.015m0.03m，满足要求4、主横梁计算主横梁用1I32a，钢管桩间距2.7m，则主横梁计算跨径为2.7m。按三等跨连续梁模式计算 每片贝雷加到工字梁上荷载32.9453197.6718KN工字梁均布荷载197.6718+工字梁自重0.5271.20.9198.241KN/m弯矩Mmax0.1198.2412.7144.5177KN-mW692.20210-6m3（图未改）208.8 MPa210MPa，满足要求！ 剪力Q max0.6198.2412.7321.1504 KN123.1MPa125MPa,满足要求！27.45810- m腹板厚9.510-3m挠度荷载28.536122+0.5271.20.9171.7852 KN/mfmax 0.0027 m0.0068m,满足要求！E2.1102.110 KN/m2I11075.52510m45、钢管立柱计算钢管立柱单桩容许承载力钢管外径325mm，壁厚6mm钢管立柱荷载计算计算立柱时，施工人员、料机具堆放荷载取1.4Kpa,但以上贝雷梁计算时取2.1Kpa，因此立柱计算时贝雷的荷载应改为32.9453-（2.1-1.4）1.010.9=32.3153KN/m每m主横梁上均布荷载=32.31531220.5271.20.9=194.4610KN/m立柱顶承受最大压力=1.1194.4612.7=577.5491KN经试算桩入土深度14.0m，则桩底处标高为-9.68m，桩底进入沙土状强风化凝灰熔岩深度hc= 1.0m，钢管桩直径d=0.325mhc/d=1.3/0.325=4以下用本联ZK433号钻孔资料计算钢管桩打入深度地层名称地层厚（m）地基承载力容许基本值 fa0（KPa）钻挖孔桩侧土的摩阻力标准值 qik（KPa）耕植土0.8160030淤泥2.2100025粉质粘土6.75230050残积粘性土2.95300050砂土状强风化凝灰熔岩17.45800080钢管桩在地面上最高高度10.6m钢管立柱用外径325mm，壁厚6mm的钢管桩，管底设封闭桩尖钢管周长u0.3251.021018m，管底面积Ap0.08295768m2钢管自重0.47202KN/m据沉桩承载力容许值公式Ra（u Ra1.021018（0.80.630+2.20.625+6.750.750 +2.950.750+1.31.180）+1.10.082957688000620.932KN577.5491KN，满足要求！钢管桩截面积(0.3252-0.3132)6.01300833910-3m2桩身自重 （10.6+14.0）0.4720211.6117 KN被钢管桩置换的土平均容重按18KN/m 计算 则被置换的土重=14.00.0829576818=20.9053KN11.6117KN后者与前者差值为负，故桩重附加荷载不计桩稳定计算按两端铰支轴心受压件计算回转半径0.112