福晟钱隆公馆1#、2#、3#修2(28层14工字钢外挑1.2m间距0.95、15层落地双).doc

福晟钱隆公馆1、2、3、5楼扣件钢管外脚手架工程施工组织设计编制单位：福州兴闽榕脚手架有限公司编 制 人：审 核 人：工程负责人:审 批 人：2010年 月 日施工组织设计（施工方案）报审表施表7.1第 页 共 页工程名称福晟钱隆公馆1、2、3、5楼施工单位编制单位现报上福晟钱隆公馆1、2、3、5楼工程 外脚手架施工组织总设计/施工组织设计/施工方案文件，请予以审查。主编编制人工程项目部/专业分包施工单位 （盖章）技术负责人审核单位总承包单位审核意见： 年 月 日总承包单位 （盖章）审核人审批人审查单位监理审查意见：监理审查结论： 同意实施 修改后报 重新编制专业监理单位（盖章）监理工程师日期：总监理工程师日期：一、 编制说明： 福晟钱隆公馆1、2、3、5楼扣件钢管外脚手架工程施工组织设计，依据双方签定的合同、施工图纸、扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001、J84-2001）、建筑施工安全检查标准（JGJ59-99）、建筑结构荷载规范、建筑结构静力手册及参考建筑施工脚手架实用手册、建筑施工安全技术手册（JSB7-112-01178-6）、建筑施工手册（第三版）（JSB7-5025-1048-6/TH）而编制。二、外脚手架工程设计概况：福晟钱隆公馆1、2、3、5楼工程，其中1#楼建筑层数为15层，建筑高度为46.4m；2#楼建筑层数为26层，建筑高度为78.85m，3楼建筑层数为24层，建筑高度为72.45m，5楼建筑层数为2层，建筑高度为10.5m。1楼工程外脚手架采用落地双立杆扣件钢管外脚手架，选用483.5 Q235A焊接钢管，考虑市场钢管壁厚多为负偏差，故钢管壁厚须按=3.0mm计算，外脚手架搭设高度为H=47.4m，本幢楼外架底部双立杆设置高度为12m，12m以上部分采用单立杆，脚手架立杆纵向间距La=1.8m，立杆横向间距Lb=1.05m，步高H=1.8m。 2#、3#楼外脚手架均采用工字钢梁悬挑扣件钢管翻转脚手架，每一翻搭设高度为17.7m，选用14#工字钢梁、483.5 Q235焊接钢管，立杆纵向间距La=1.8m，立杆横向间距Lb=0.95m，步高H=1.8m，每翻首步步高H1.5m。5楼工程外脚手架采用落地双排扣件钢管外脚手架，选用483.5 Q235A焊接钢管，考虑市场钢管壁厚多为负偏差，故钢管壁厚须按=3.0mm计算，外脚手架搭设高度为H=11.5m，脚手架立杆纵向间距La=1.8m，立杆横向间距Lb=1.05m，步高H=1.8m。 三、搭设技术要求：1、材质要求：1.1钢管：选用483.5国标焊接钢管、钢材强度等级Q235A。搭设前材料需进行严格挑选，钢管、扣件应为合格产品，对新用的钢管要有出厂合格证。对旧钢管、扣件使用前应进行质量检查，凡弯曲、裂缝、变形或损伤和尺寸不符的管材一律不得使用。1.2扣件：选用可锻铸造扣件，由有扣件生产许可证的生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷；新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。 1.3安全网：安全网选用高密度聚乙烯网，密目网的密度为2000目/100平方厘米以上，选用绿色，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。2、搭设顺序：2.1落地扣件钢管外脚手架搭设顺序：平整、夯实地面浇筑120mm厚C15砼基础定位设置通长垫板、底座 摆设纵向水平杆树立杆横向扫地杆纵向扫地杆以上各步横向水平杆纵向水平杆连墙杆接立杆剪刀撑铺竹笆片防护栏杆挂安全网验收检查。2.2悬挑式钢管架搭设顺序：梁板处设预埋件摆设横向水槽钢平与预埋18钢筋环紧扣树立杆横向水平杆纵向水平杆以上各步横向水平杆纵向杆连墙杆接立杆剪刀撑铺竹笆片挂安全网验收检查3、立杆：立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，内立杆距建筑物外墙应为150mm，立杆接长必须有二个人操作采用对接扣件连接。底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，高度方向的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3；立杆应高出檐口上皮1.5m，高出女儿墙上皮1m。脚手架底部必须设置纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm的立杆上；横向扫地杆亦应用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。4、立杆基础：立杆基础应平整夯实，并做好排水措施，不得有积水，并采用C15砼进行硬化，砼硬化厚度为12cm，并上铺10cm 厚方木。5、纵向水平杆：纵向水平杆宜设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨，接长宜采用对接扣件连接，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm，各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3，纵向水平杆应四周交圈，用直角扣件与内外角部立杆固定。6、横向水平杆：横向水平杆紧靠立杆搭设于纵向水平杆之下，用直角扣件扣紧；主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。双排脚手架横向水平杆的靠墙一端至墙装饰面的距离不宜大于200mm。7、连墙件：连墙点30m以下采用每层三跨布置，30m以上采用每层二跨布置，预埋件采用48钢管宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。连墙件不能与门窗管道等设施相连。当脚手架施工操作层高出连墙体二步时，应采取临时稳定措施，直到上一层连墙体搭设完后方可根据情况拆除，开口处每层必须预埋连墙件进行加固。外墙装饰阶段，确实因施工需要拆除原连墙件，必须先设好可靠的临时拉结后，方可拆除原连墙件。8、剪刀撑：设在外立杆外侧立面整个长度和高度上连续设置。水平夹角控制在4560之间。每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑跨越立杆的最多根数45为7根；50为6根；60为5根，剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆的伸出端或立杆上。旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm，剪刀撑宜采用搭接，搭接长度应不小于1m，应设置不少于2个旋转扣件固定。悬挑转料平台、人货电梯卸料平台在脚手架开口的两端增设横向斜撑，由底至顶层呈之字型连续布置。剪刀撑、横向斜撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜撑杆下端均必须支承在垫板上。9、扣件：规格必须与钢管外径相同；在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件，旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm；对接扣件开口应朝上或朝内；各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好。螺栓拧紧扭力矩不应小于 40N.m，且不应大于65N.m。10、脚手板：选用竹笆片，施工层应满铺脚手板，铺设前认真检查，不合格的竹笆片不能上架，四角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆。安全网选用高密度聚乙烯网，密目网的密度为2000目/100平方厘米以上。自第一步以上内满挂，用尼龙绳与纵向水平杆扎牢。11、防护栏杆：脚手架外侧必须设1.0m高的防护栏杆，防护栏杆设在外立杆内侧。12、安全网：12.1安全立网：脚手架外侧使用建设建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。选用18铅丝张挂安全网要求严密、平整。12.2施工层应设随层水平兜网，并在架内第二步起设首道水平兜网，往上每隔5步距设一道水平兜网，水平安全网使用锦纶阻燃材质，网眼不得大于8cm8cm,安全网不得有损坏及腐朽，必须用产品质量合格证。 13、安全通道： 为保证施工人员进出施工现场时安全，防止高空坠物伤人，特在建筑物首层入口及井架出入口设置安全通道。安全通道采用钢管架支撑，上部满铺双层竹榀，上下层间隔60cm。 其余临时进作业面通道必须搭设防护棚。防护棚搭出约2m，其支撑是靠支在外架上的钢管，在钢管上铺双层竹榀，上下层间隔60cm。14、防电避雷措施： 其设置4 根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，长度为1 m，设置要主楼外架四角脚手架立杆上引下线采用8 圆钢，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统（即框架柱主筋）连成一体，接触处采用可靠焊接，焊完后再测定电阻，要求冲击电阻不大于30。 15、色彩警示：剪刀撑、扶手栏杆、临边防护应采用墨黄相间的警示色；挡脚板、通道防护棚的立杆、栏杆刷红白相间的警示色。 16、工字钢挑梁的搭设：16.1构造：采用悬挑工字钢14号做横梁，梁长3.0m挑出长度1.2m内伸1.8m水平间距1.8m,用预埋两道环形18钢筋拉接,环形钢筋预埋在砼楼板内, 悬挑梁与环形钢筋间隙用木椎卡紧，在挑出工字钢上支设双排钢管脚手架，利用工字钢梁上焊 接2根长200m20短钢筋固定立杆，双排钢管脚手架搭设与落地式脚手架要求相同但剪刀撑必须连续设置加强架体稳定性。16.4在悬挑架底步必须满铺竹榀，并在底步挂设安全平网。17、翻转悬挑架的搭设：工字钢梁悬挑扣件钢管翻转脚手架，每一翻搭设高度为18m（结构6层），在连继搭完两翻后，拆除下一翻，再通过垂直运输机械运至需搭架的楼层。 18、防火：脚手架上使用的竹木脚手板和其他堆放在脚手架上易燃品，极易引起火灾，因而要及时清理其上的易燃品，并在脚手架一定部位设置灭火器材，安全网应采用阻燃型，此外要限制在脚手架上动用明火作业。动用明火须经安全部门审批，并有专人监护，禁止在脚手架上吸烟，杜绝火种来源。四、脚手架的检查与验收：1、脚手架必须由持有效上岗证的专业技术人员搭设； 2、脚手架进行分段检查与验收，包括基础完工后及脚手架搭前、每搭设完1013m高度后、达到设计高度后、及作业层上施加荷载前。发现有不符合要求的应迅速整改，直至合格方可进行下一阶段施工； 3、外脚手架分段验收严格按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-2001第八节及JGJ59-99中外脚手架检查评分表，所列项目和施工方案要求的内容进行检查。填写验收记录单，并由搭设人员、安全员、施工员、设计人员、项目经理签字，方能交付使用。 4、在大风、雨、雪后和暂停使用超过一个月后重新使用的脚手架，都要全面检查，合格后的脚手架才能投入使用。五、脚手架拆除安全技术措施：1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业计划一般包括：拆架的步骤和方法、安全措施、材料堆放地点、劳动组织安排等。 2、拆架时应划分警戒区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，警戒区内不得有人，地面应设专人指挥， 禁止非作业人员进入。 3、拆架的高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。 4、拆架程序应遵守由上而下，先搭后拆的原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行。严禁上下同时进行拆架作业。 5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时， 应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。 6、拆架时，应统一指挥，上、下呼应，动作协调，当解开与另一有关的结扣时，应先告知对方，以防坠落，拆除后，材料集中统一于楼层内，用电梯或人工运送至地面，不得乱扔，应从上向下传递，拆除时指挥人员必须认真监视架体的整体情况，发现异常马上停止，并及时采取措施。7、拆架前，应清除脚手架上杂物及地面障碍物。8、所有连墙件应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于二步，如高差大于二步，应增设连墙件加固。9、悬挑脚手架的拆除：悬挑脚手架的拆除必须遵盾以上要求外还应注意以下几点：9.1、拆除最后一道及钢管架时，应在其下挂设一道安全平网，防止人员坠落与物体掉落。9.2、在拆除最后一步悬挑梁上钢管架时，应在先在悬挑梁上用钢管搭设安全又方便最后拆除的操作平台。9.3、在拆除悬挑梁时，应先松开木椎，再从后排钢筋环中缓慢抽出，最后拆除钢筋环。六、搭设、使用安全技术措施：1、脚手架材料进场按项目部指定的场地分类堆放整齐，以及拆除后退场应服从现场管理人员指挥。2、组织操作人员上岗前三级安全教育和安全生产技术操作规程的学习，提高上岗人员安全意识和安全生产技能。3、由施工员、安全员向施工人员进行搭设（拆除）安全技术交底，做到每一个施工人员都明白脚手架的安全要求及技术要求。4、脚手架的施工人员必须持证上岗。5、服从项目部管理人员工序搭接安排，及时协调好各工种配合施工。6、施工人员在搭设（拆除）脚手架前必须要有良好身体状况，身体不适、有病，具有恐高证者不得上岗。7、搭设（拆除）脚手架时，施工人员不得酗酒，不熬夜，思维清晰，精神状态良好。8、搭设（拆除）脚手架时，严格遵守安全生产、文明施工及项目部各种规章制度，不违章指挥，违章操作，配备符合劳动卫生要求的防护用品，正确戴好安全帽，不得光脚，不得穿易滑鞋，不得穿拖鞋上下施工，悬空作业必须扎好安全带，确保施工安全。9、及时做好楼层临边安全防护，设二道栏杆。10、雨天、雷雨天及六级以上大风不得进行搭设或拆除脚手架，应采取加固等措施，保证架体安全。11、夜间不得进行脚手架的搭设（拆除），夜间使用脚手架必须经过技术人员同意，同时具有足够的照明。12、搭设（拆除）脚手架应严格遵守有关安全管理制度及施工方案，不倒顺序施工，不野蛮指挥。13、脚手架搭设要实行分段验收，特别是悬挑架每翻一步，必须要组织相关人员验收合格后才能使用，严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，作装鉓使用的外脚手架施工荷载不得大于2kN/m2。14、定期对脚手架进行检查，发现问题及时整改，对架上临时堆放的材料要及时清理，严禁超载。在台风之前要进行认真检查并采取补强措施及先拆除部分安全网措施，对六级大风与大雨后及停用超过一个月复工之前应对脚手架进行检查和保修。15、在施工过程中严禁随意拆除各杆件扣件及连墙件，如要拆除应经工地技术负责人批准，采取加固措施方可拆除。16、不得将模板支撑、缆风绳、泵送砼及砂浆的输送管固定在脚手架上。17、在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。18、严禁任意在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，应经工地技术负责人批准。19、使用脚手架时，不得在脚手架上打闹，不得往下抛掷物体。20、使用脚手架时，施工人员不得将脚手架当作垂直运输工具而随意爬上爬下。21、保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。 22、结构施工时不允许多层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层， 悬挑架的同时作业层数不超过壹层。 11、当作业层高出其下连墙件二步以上、且其上尚无连墙件时，应采取可靠的加固措施。 本方案未尽事宜按JGJ130-2001 J84-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范执行。七、外墙脚手架设计计算：（一）、工字钢悬挑梁式扣件钢管外脚手架设计计算：1#、2#楼工程外脚手架采用工字钢梁悬挑翻转扣件钢管脚手架，每一翻搭设高度为17.7m，选用14#工字钢梁、选用483.5 Q235焊接钢管，考虑市场钢管壁厚多为负偏差，故钢管壁厚须按=3.0mm计算（下同）， 工字钢悬挑梁梁长3.0m，挑出长度1.2m内伸1.8m，水平间距1.8m,用两道环型钢筋直经18拉接，环型钢筋预埋在楼板里，外端用直径12mm钢丝绳倒拉，作为保险作用，挑架上的扣件钢管脚手架采用双排扣件钢管脚手架，立杆纵向间距la=1.8m，横向距离Lb=1.05m，步距h=1.8m。1、纵向水平杆计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）第5.2.4条规定，在纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，纵向水平杆在横向水平杆的上面，将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均面布荷载计算纵向水平杆的最大弯距和变形。1.1 荷载计算：竹笆片、钢管、施工荷载产生的线荷载标准值和设计值：横向水平杆的自重标准值:P1=0.033kN/m； 脚手板的荷载标准值:P2=0.350.95/3=0.11kN/m； 活荷载标准值:Q=3.00.95/3=0.95kN/m； 静荷载的设计值：q1=1.2（0.033+0.11）=0.17kN/m活荷载的设计值：q2=1.40.951.33kN/m钢管自重为0.033KN/m（查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）附录B）；脚手板自重为0.35KN/m2（查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）表4.2.1）。施工荷载自重为3KN/m2（查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）表4.2.2）。大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)1.2 抗弯强度计算：三跨连续梁的最大弯距，按可能的最不利荷载分布确定，其值由建筑结构静力手册查取，载面连续梁的计算系数表得K取0.117。 跨中最大弯距：M1max=0.08q1l 2 +0.10q2l 20.080.171.82+0.101.331.820.47 KNm 支座最大弯距：M1max=-0.10q1l 2 -0.117q2l 2-0.100.171.82-0.1171.331.82-0.56 KNm 取最大值支座弯距进行抗弯强度验算：Mmax/W0.561064.49103124.72N/mm2 205 N/mm2（= 205 N/mm2查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）表5.1.6得）1.3 挠度计算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度，挠度计算采用荷载的标准值：（如附图2） 最大挠度：max=0.67q1kl4/100EI+0.99 q2kl4/100EI x =0.670.14(1.8103) 4/1002.0610510.78104 +0.990.95(1.8103) 4/1002.0610510.78104 =4.88mml/150=1800150=12mm纵向水平杆满足要求。其中静荷载标准值：q1kP1+ P20.033+0.110.14KN/m活荷载标准值：q2kQ0.95 KN/m（l/150查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）表5.1.8得）（E = 2.06105 N/mm2查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）表5.16得）2、横向水平杆计算： 按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）第5.2.4条规定，在横向水平杆按照简支梁梁进行强度和挠度计算，纵向水平杆在横向水平杆的上面，用纵向水平横支座的最大反力计算作为横向水平杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最在大弯矩和变形。2.1纵向水平杆传给横向水平杆的集中荷载标准值和设计值F：横向水平杆自重标准值： q=0.033 KN/m纵向水平杆的自重标准值 P1=0.0331.8=0.06KN； 脚手板的荷载标准值: P2=0.350.951.8/3=0.20kN； 活荷载标准值: Q=3.00.951.8/3=1.71 kN； 集中荷载的设计值：P=1.2（0.06+0.20）+1.41.712.70kN 小横杆计算简图2.2抗弯强度验算： 最在弯距考虑为横向水平杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯距和均布荷载最大弯距计算公式为：Mqmax=ql2/8=1.20.0330.952/80.004 KNm集中荷载最大弯矩：Mpmax=pl/3 =2.700.95/3=0.85 KNm最大弯距：Mmax= Mqmax+ Mpmax0.004+0.850.85KNm最大应力：Mmax/W0.851064.49103 189.31N/mm2f 205 N/mm2横向水平杆满足要求。2.3挠度验算：最大挠度考虑为横向水平杆自重均布荷载与纵向水平杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和横向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度计算如下：最大挠度：q max=5ql4/384EI x =50.0330.95 4/（3842.0610510.78104 ） =0.17mml/150=1800150=12mm大横杆传递来的荷载：PP1+P2+Q0.033+0.20+1.71=1.94kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度值：p max=pL(3l2- 4l2/9)72EI=1.941030.95103(39502-49502/9)/(722.0610510.78104 )=2.67mm最大挠度：max=q max+ p max=0.17+2.67=2.84mml/150=1050150=7mm横向水平杆满足要求。3、扣件抗滑力计算：3.1纵、横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑力计算：RRC式中 RC扣件抗滑承载力设计值直角扣件、旋转扣件抗滑力均为8.0KN；（查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）表5.1.7）；R纵向或横向水平杆传给立直的竖向作用力设计值；3.2横向水平杆荷载计算：横向水平杆自重标准值 P1=0.0330.95/2=0.02KN； 纵向水平杆的自重标准值 P2=0.0331.84/2=0.12KN； 脚手板的荷载标准值: P3=0.350.951.8/2=0.30kN； 活荷载标准值: Q=3.00.951.8/2=2.57 kN； 3.3横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值：R1.2（0.02+0.12+0.30）+1.42.57/22.06kNRC8.0KN横向水平杆单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。4、脚手架立杆稳定性验算：4.1计算立杆底步轴心压力标准值：4.1.1脚手架结构自重标准值产生的轴力：G1K=0.13370.917.72.17KN0.1337查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）附录A表A-1 采用483.0m钢管搭设时，每米立杆结构自重标准值，按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）附录A表A-1的0.9取值。4.1.2构配件自重标准值产生的轴力：1）脚手板自重标准值： G2K=0.350.951.810/22.99KN竹笆榀脚手板自重标准值0.35 KN/m2查建筑施工脚手架实用手册。2）栏杆与挡脚板自重标准值： G3K=0.141.820.50KN栏杆、木挡脚板自重标准值0.14KN/m2（查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）表4.2.1-2得）3）栏杆自重标准值： G4K=0.0331.8（10-2）0.47KN栏杆自重标准值0.038KN/m（查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）附录B表B得）4）密目安全网自重标准值： G5K=0.0051.817.70.16KN2000以上密目安全网自重标准值0.005KN/m2（查密目安全网生产厂家提供的产品技术指标）。4.1.3施工荷载标准值产生轴力： NQK3.00.951.8/22.57KN施工荷载标准值NQK=3.0 KN/m2（查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）表4.2.2得）。4.2立杆底步轴压力设计值：不组合风荷载时立杆轴压力设计值：外1.2(G1K+G2K+G3K+G4K+G5K+G6K)+1.4QK1.2(2.17+2.99+0.50+0.47+0.16)+1.42.57=11.15KN内1.2(G1K+G2K)+1.4QK1.2(2.17+2.99)+ 1.42.57=9.79 KN组合风荷载时立杆轴压力设计值：外1.2(G1K+G2K+G3K+G4K+G5K+G6K)+ 0.851.4QK1.2(2.17+2.99+0.50+0.47+0.16)+ 0.851.42.84=10.60 KN内1.2(G1K+G2K)+ 0.851.4QK1.2(2.17+2.99)+ 0.851.42.57=9.25 KN4.3计算水平风荷载标准值：4.3计算水平风荷载标准值：4.3.1 密目网挡风系数:11.2（100-nA0）/100=1.2（100-23002.110-2）/100 =0.622300目/100cm2密目安全网,每目孔隙面积约为A02.1mm2（依据生产厂家产品技术参数）。4.3.2敞开式架手架架体的挡风系数：2=0.083架体的挡风系数2=0.083（查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）A-3、4.2.4得）；4.3.3敞开式密目安全网全封闭脚手架挡风系数：=1+2-12/1.2 =0.62+0.083-0.620.083/1.2 =0.664.3.4敝开式密目安全网全封闭脚手架的风荷载体型系数s：s1.31.30.66 =0.864.3.5敝开式密目安全网全封闭脚手架水平风荷载标准值：Wk =0.7zs Wo =0.71.450.860.7=0.45KN/m2风压高度变化系数z=1.45（H=80.5m、C类地表）（查建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）；福州市区基本风压Wo=0.7 KN/m2（查建筑结构荷载规范（GB 50009-2001）。4.4水平风荷载产生的弯矩设计值Mw：Mw=0.851.4Mwk=0.851.4WkLah2/10=（0.851.40.451.81.82）/10=0.31 KN/m4.5立杆段稳定性验算：查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）附录得483.0m钢管截面特征：A=4.24cm2 V=1.59cm W=4.49cm3Q235钢管抗压强度设计值：f=205 N/mm2受压构件的容许长细比 2104.4.1立杆稳定的长细比计算：Kh/v=1.1551.50180/1.59196.1 210式中：K=1.155 （查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）表5.3.3得）=1.50（查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）表5.3.3得）4.4.2轴心受压立杆的稳定系数：0.1882（查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）附录C得）4.4.3不组合风荷载时，立杆稳定性计算：N/A11.151030.1882424N/A139.73 N/mm2 f 205 N/mm24.4.4组合风荷载时，立杆稳定性计算：N/A+ Mw/W10.601030.1882424+0.311064.49103201.87N/mm2 f 205 N/mm2此悬挑脚手架扣件钢管架底层立杆段稳定性满足要求。6型钢悬挑梁设计计算：6.1立杆轴压力设计值：不组合风荷载时立杆轴压力设计值：外11.15KN内9.79KN组合风荷载时立杆轴压力设计值：外10.60N内9.25KN以上两组立杆轴压力设计值取较大值。6.2悬挑梁的支座反力与内力。6.2.1悬挑梁的由外架立杆轴力产生的支座反力与内力。RA =11.152.9+9.791.75/1.75=28.27KNRB =11.151.15+9.790.2/1.75=8.45KN悬挑梁正截面最大弯距Mmax外架：Mmax外架 =11.151.15+9.790.2=14.78KNM悬挑梁正截面最大剪力Qmax外架:Qmax外架=11.15+9.79=20.94KN6.2.2悬挑梁的由型钢梁自重产生的支座反力与内力。RA = 1/2ql2(1+m/l) 1/2（0.1691.752）（1+1.15/1.75）=0.43KNRB = 1/2ql1+（m/l)21/2（0.1691.752）1-（1.15/1.75）2=0.15KN悬挑梁正截面最大弯距Mmax自重：Mmax自重 =1/2qm2=1/2（0.1691.152）=0.11KNM悬挑梁自重产生的正截面最大剪力Qmax自重:Qmax自重=qm=0.1691.15=0.19KN6.3悬挑梁使用安全验算:14#工字钢:截面面积A=21.5cm2,惯性矩I=712cm4,抗弯模量W=102cm3（查钢结构设计规范（GB50017-2003）得）6.3.1弯曲强度验算：=Mmax外架/W+ Mmax自重/W=14.78106/102103+0.11106/102103144.90+1.08=145.98N/mm2=205N/mm26.3.2抗剪强度验算：悬挑梁正截面最大剪力Qmax:Qmax= Qmax自重+Qmax外架=0.19+20.94=21.13KN悬挑梁正截面最大剪应力max:max=Qmax/A=21.13103/21.5102=9.83N/mm2 =140N/mm2 6.3.3悬挑梁最大挠度：q max=N外m22l/3EI( 1+ m2/l)+ N内m12l/3EI( 1+ m1/l)+(ml/3EI)*( ql2/8)(-1+4(m/l)2+3(m/l)3)x =（11/（32.06105712104 ) (1+1.15/1.75)+（9.7920021750）/（32.06105712104 ) (1+0.2/1.75)+(11501750/32.06105712104) (0.16917502 /8)(-1+4(1.15/1.75)2+3(1.15/1.75)3)=0.10mml/400=1600400=4mm6.5预埋直径18mm圆钢筋强度验算：(18mm圆钢截面面积A为254mm2)设计时按单根圆钢强度验算：=R/A=（20.94+0.19）103/254 =83.19N/mm2 f=210N/mm2经以上验算，该悬挑扣件钢管架符合设计要求。（二）、落地双立杆扣件钢管外墙脚手架设计计算:1楼工程外脚手架采用落地双立杆扣件钢管外脚手架，选用483.5 Q235A焊接钢管，考虑市场钢管壁厚多为负偏差，故钢管壁厚须按=3.0mm计算，外脚手架搭设高度为H=47.4m，本幢楼外架底部双立杆设置高度为12m，12m以上部分采用单立杆，脚手架立杆纵向间距La=1.8m，立杆横向间距Lb=1.05m，步高H=1.8m。 1、纵向水平杆计算：按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）第5.2.4条规定，在纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，纵向水平杆在横向水平杆的上面，将纵向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均面布荷载计算纵向水平杆的最大弯距和变形。1.1 荷载计算：竹笆片、钢管、施工荷载产生的线荷载标准值和设计值：横向水平杆的自重标准值:P1=0.033kN/m； 脚手板的荷载标准值:P2=0.351.05/3=0.12kN/m； 活荷载标准值:Q=3.01.05/3=1.05kN/m； 静荷载的设计值：q1=1.2（0.033+0.12）=0.19 kN/m活荷载的设计值：q2=1.41.051.47kN/m钢管自重为0.038KN/m（查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）附录B）；竹笆片自重为0.35KN/m2（查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）表4.2.1）。施工荷载自重为3KN/m2（查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）表4.2.2）。大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)1.2 抗弯强度计算：三跨连续梁的最大弯距，按可能的最不利荷载分布确定，其值由建筑结构静力手册查取，载面连续梁的计算系数表得K取0.117。最大弯距在支座B，采用荷载设计值：（如附图） 跨中最在弯距：M1max=0.08q1l 2 +0.10q2l 20.080.191.82+0.101.471.820.53 KNm 支座最在弯距：M1max=-0.10ql 2 -0.117ql 2-0.100.191.82+0.1171.471.82-0.62 KNm 取最大值支座弯距进行抗弯强度验算：Mmax/W0.621064.49103138.09N/mm2 205 N/mm2（= 205 N/mm2查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）表5.1.6得）1.3 挠度计算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度，挠度计算采用荷载的标准值：（如附图2） 最大挠度：max=0.67q1kl4/100EI+0.99 q2kl4/100EI x =0.670.25(1.8103) 4/1002.0610510.78104 +0.991.05(1.8103) 4/1002.0610510.78104 =5.71mml/150=1800150=12mm纵向水平杆满足要求。其中静荷载标准值：q1kP1+ P20.033+0.120.25KN/m活荷载标准值：q2kQ1.05 KN/m（l/150查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）表5.1.8得）（E = 2.06105 N/mm2查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）表5.16得）2、横向水平杆计算：（如附图）按照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）第5.2.4条规定，在横向水平杆按照简支梁梁进行强度和挠度计算，纵向水平杆在横向水平杆的上面，用纵向水平横支座的最大反力计算作为横向水平杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最在大弯矩和变形。2.1纵向水平杆传给横向水平杆的集中荷载标准值和设计值F：横向水平杆自重标准值： q=0.033 KN/m纵向水平杆的自重标准值 P1=0.033k1.8=0.06KN/m； 脚手板的荷载标准值: P2=0.351.051.8/3=0.22kN/m； 活荷载标准值: Q=3.01.051.8/3=1.26 kN/m； 集中荷载的设计值：P=1.2（0.06+0.22）+1.41.262.10kN/m 小横杆计算简图2.2抗弯强度验算： 最在弯距考虑为横向水平杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯距和均布荷载最大弯距计算公式为：Mqmax=ql2/8=1.20.0331.052/80.005 KNm集中荷载最大弯矩：Mpmax=pl/3 =2.101.05/3=0.745 KNm最大弯距：Mmax= Mqmax+ Mpmax0.005+0.7450.75KNm最大应力：Mmax/W0.751064.49103 167.04N/mm2f 205 N/mm2横向水平杆满足要求。2.2挠度验算：最大挠度考虑为横向水平杆自重均布荷载与纵向水平杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和横向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度计算如下：最大挠度：q max=5ql4/384EI x =50.0331.05 4/3842.0610510.78104 =0.02mml/150=1800150=12mm大横杆传递来的荷载：PP1+P2+Q0.033+0.22+1.26=1.52kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度值：p max=pL(3l2- 4l2/9)72EI=1.521031.05103(310502-410502/9)/(722.0610510.78104 )=2.81mm最大挠度：max=q max+ p max=0.02+2.81=2.83mml/150=1050150=7mm横向水平杆满足要求。3、扣件抗滑力计算：3.1纵、横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑力计算：RRC式中 RC扣件抗滑承载力设计值直角扣件、旋转扣件抗滑力均为8.0KN；（查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）表5.1.7）；R纵向或横向水平杆传给立直的竖向作用力设计值；3.1.1横向水平杆荷载计算：横向水平杆自重标准值 P1=0.0331.05/2=0.02KN； 纵向水平杆的自重标准值 P2=0.0331.84/2=0.12KN； 脚手板的荷载标准值: P3=0.351.051.8/2=0.33kN； 活荷载标准值: Q=3.01.051.8/2=2.84 kN； 3.1.2横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值：R1.2（0.02+0.12+0.33）+1.42.84/22.27kNRC8.0KN横向水平杆单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。3.2.1纵向水平杆荷载计算：纵向水平杆的自重标准值 P2=0.0331.82=0.12KN； 脚手板的荷载标准值: P3=0.351.81.05/4=0.17kN； 活荷载标准值: Q=3.01.81.05/2=2.84 kN； 3.2.2纵向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值：R1.2（0.14+0.16）+1.42.84/22.3kNRC8.0KN纵向水平杆单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求。4.1计算立杆底步轴心压力设计值：4.1.1脚手架结构自重标准值产生的轴力：G1K=0.13370.947.4+0.033126.10KN（483.0mm钢管按建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）附录A表A-1中数值0.9计取）4.1.2构配件自重标准值产生的轴力：4.1.2.1脚手板自重标准值： G2K=0.351.051.826/23.69KN竹笆榀脚手板自重标准值0.35 KN/m2查（查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）表4.2.1得）4.1.2.2栏杆与挡脚板自重标准值： G3K=0.141.871.76KN栏杆、木挡脚板自重标准值0.14KN/m2（查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1302001）表4.2.1-2