DW38数控弯管机机械设计说明书及CAD图纸资料.doc

全套设计 图纸 加 401339828 专业论文设计图纸资料在线提供 优质质量 答辩无忧 摘 要 管的弯制方法有很多 相应的设备也有很多 但大多数都是用手动或机械弯管 机加工生产出来的 而且多为冷弯 在实际中通常是根据生产对管的质量要求选择 相应的弯管机进行加工 本课题旨在寻求一种新的弯管工艺 在保证弯管质量的前 提下尽可能提高弯管的速度 本着以上的目的 本课题研究设计了一款 DW38 液压全自动弯管机 它具有生 产效率较高 制造成本低 整台机器共有以下几部分组成 送料夹紧和送料机构 弯曲夹紧机构 弯曲机构和切断机构四大部分组成 除了切断机构是由一台功率为 0 37kw 的小功率三相异步电动机带动之外 其它的机构均采用了液压传动 弯管 方式采用辗压 在弯管的过程中 定模保持不动 固定在旋转平台上的动模进行靠 模完成管子的加工 由于主要采用了液压传动的传动方式 和其它的液压设备相同 该液压全自动 弯管机在传动上大为简化 缩短了传动链 从而提高了动力的传动效率 本设备可 以一次完成两根管料的同时加工 所以加工效率较高 关键词 弯管机 齿轮传动 液压缸 毕业论文 1 ABSTRACT There are many bending method of tube so the corresponding device is a lot But most bending machine is manual or mechanical processing and mostly is cold In practice the select of bending machine is usually based on the quality of the production requirements on tube This topic seeks to find a new elbow technology in ensuring the quality of pipe bends under the premise of improving the speed as much as possible In the above purpose the research design of a hydraulic automatic tube bending machine It has higher production efficiency low manufacturing cost The whole machine is a total of the following components Feeding clamping and feed mechanism clamp body bending bending bodies and cut off the bodies of four parts In addition to cutting off body by a low power power 0 37kw three phase induction motor drive the other agencies are using a hydraulic transmission Rolling Elbow is adopted In the bending process scheduled to die remain intact fixed on the rotating platform the dynamic model for the tube to complete the processing by the module Since the main use of the hydraulic drive transmission and other similar hydraulic equipment automatic bending machine of the hydraulic drive on the greatly simplified reducing the transmission chain resulting in improved power transmission efficiency The device at once while two pipe materials processing so the processing efficiency is higher Keywords Bender Motor Gear Hydraulic cylinder 毕业论文 2 目 录 第 1 章 管子弯曲方法的选择 4 1 1 管料弯曲变形分析 4 1 2 常用弯管方法 4 1 4 弯曲方法的拟定 6 第 2 章 弯管机的总体设计拟定 6 2 1 弯管机的总体机拟定及分析 6 2 2 弯管机总体机构的划分 7 第 3 章 弯管机各机构的选择和设计 7 3 1 靠模弯曲机构的设计 7 3 2 定模和夹块运动的设计 8 3 3 顶镦装置的设计 8 3 4 切断机构的设计 8 第 4 章 齿轮的参数计算和选定 9 4 1 齿轮的拟定 9 4 2 齿条的参数计算和拟定 9 第 5 章 液压缸的设计 9 5 1 液压缸主要参数的初步计算和拟定 9 5 2 液压缸的验算 10 5 3 液压缸各部分结构形式的拟定 10 5 3 1缸筒与端盖联接方式的确定 10 5 3 2活塞结构形式的选取 11 5 3 3活塞杆的结构拟定以及直径的计算 11 5 3 4活塞与活塞杆的联接以及活塞的密封 12 5 3 5导向套的选择 12 第 6 章 大液压缸的选择 13 第 7 章 切断电机的选择以及计算 13 第 8 章 冷弯工艺参数的计算 14 8 1 冷弯工艺参数的计算 14 8 1 1弯头伸长量的计算 14 毕业论文 3 8 1 2旋转力矩的计算 15 8 1 3夹紧力和压料力的计算 15 第 9 章 旋转轴的校核 18 结束语 22 参考文献 23 致 谢 24 毕业论文 4 第第 1 章章 管子弯曲管子弯曲方方法的选择法的选择 1 1 管料弯曲变形分析 管料弯曲基本变形机理与板料弯曲加工是相同的 特殊之处在于管料断面是中 空的 被折弯的管料外侧与内侧壁厚变化相反 管料断面的形状变化 内侧管面的 褶皱缺陷往往成为管料弯曲加工中的问题 加工过程中管料断面的形状变化如图 1 所示 与板料弯曲相似 管料弯曲时 弯曲横断面上 外侧壁厚发生拉伸变形 内侧壁厚发生压缩变形 当弯曲达到一定 程度后 内侧管壁在压应力的作用下仍会失稳而发生皱折 外侧管壁在拉应力的作 用下会产生裂纹 另外 弯管外侧的管壁由于受切向拉伸而向内侧转移 导致管料 弯曲后整个断面形状呈椭圆形 图 1 1 管料弯曲变形示意图 1 2 常用弯管方法 管材弯曲成型是直接靠特别的磨具来实现的 通常按模具的特征大致可以 分为四类 冲模强制成型法 其代表就是用冲床来生产弯管件 滚轮弯曲法 常见于电动三辊卷弯机 其特点是只能卷制不同的弧形 目前 应用最广的是不锈钢装饰行业 滚压法 常见于电动机平台式弯管机 目前液压弯管机械中的双弯机也是采 用这种成型方法 缠绕式弯曲法 目前市场上所有的单头液压弯管机及数控弯管机采用的都是 这种成型法 其特点是产品变形小 基本上可以避免管材表面的划伤 进行 有芯弯曲时管材的椭圆度和减薄量都可以控制在最小范围内 若按采用芯棒情况又可以分为两类 即有芯棒弯曲法和无芯棒弯曲法 液压 弯管机和数控弯管机都是按缠绕式弯曲进行设计的 并都可以进行有芯弯曲 毕业论文 5 和无芯弯曲 管料的压弯和绕弯示意图 图 1 2 压弯法弯管示意图 图 1 3 管料绕弯示意图 按管子成型方法的不同可以分为以分为 压 顶 弯 滚弯 回弯和挤弯 回 弯又分为辗压式和拉拔式 1 3 管件的加工 管料弯曲制品断面有一定椭圆度是难免的 但不同的加工方法 包括是否使用 芯棒 对椭圆变化程度影响不同 用压缩弯曲或回转牵引弯曲法加工 当 R d 2 0 时 椭圆率 约为 5 a b a 各符号见图 1 管料弯曲的加工极限决定于破裂和折皱缺陷的产生 一般对于壁厚 t 和管径 d 之比较小的薄壁管料 折皱是制约加工极限的主要因素 而采用回转牵引弯曲时 由于整个管料都收拉伸 容易发生破裂 其加工极限决定于是否达到破裂的拉伸极 限 随着工业技术的发展 为了获得紧凑的结构 这类管件的弯制目前可以采用以 下加工方法 但第二和第三种已不属于弯曲变形 带有轴向顶镦装置的机械冷弯如图 4 所示 图 1 4 轴向顶镦机械冷弯示意图 如图 4 所示 为了改善弯头的质量 采用顶镦装置 即在管子末端施加了轴向 图 1 5 切向应力叠加 毕业论文 6 推力 在轴向推力的作用下 可以使管子外侧拉伸区的切向拉伸应力由 1 减小 大 3 使弯曲中性线外移 图 5 中由 R2 移到 R1 这样 弯头截面的畸变和外 侧壁厚减薄都得到改善 但内侧压缩区的压缩应力 1 增大至 3 这样将增加 内壁产生皱折的可能性 为此在内侧加防皱板 轴向推力的大小根据具体要求而定 通常以中性线外移至等于平均弯曲半径的原则来确定 1 4 弯曲方法的拟定 本设备初步拟定采用辗压式的加工方法 管子弯曲过程弯曲意图如图 6 所示 图 1 6 管子弯曲过程示意图 毕业论文 7 第第 2 章章 弯管机的总体设计拟定弯管机的总体设计拟定 2 1 弯管机的总体机拟定及分析 弯管机的总体构思如图 7 所示 图 2 1 弯管机的总体工作示意图 2 2 弯管机总体机构的划分 弯管机的总体结构可以分为送料夹紧 送料 弯曲夹紧 靠模弯曲和切断机构 五个部分 弯曲夹紧 弯曲靠模以及动模的运动考虑采用液压缸液压传动来实现 传动链简短而且机构简单易于实现 切断机构采用小电机驱动锯片旋转来实现 毕业论文 8 第第 3 章章 弯管机各机构的选择和设计弯管机各机构的选择和设计 3 1 靠模弯曲机构的设计 动模固定在旋转平台上 而定模固定在主机机体上 靠模过程靠动模和定模的 相对运动来实现 定模在靠模过程中保持不动 动模绕着定模和导槽旋转中心所在 的轴线旋转 旋转平台的运动由一个液压缸驱动 管子内壁受到挤应力的作用 外 壁受拉应力的作用 从而弯曲形成要求弯度 旋转平台旋转运动的实现 由一个大液压缸推动齿条滑动 齿条与直齿圆柱齿 轮相啮合把转矩传递到齿轮安装轴上 轴和旋转平台间通过键连接 从而带动旋转 平台实现转动 动模固定在旋转平台上随旋转平台一块转动 如图 8 所示 图 3 1 弯管机工作原理示意图 3 2 定模和夹块运动的设计 定模和夹块在各自轴线方向上的运动均由一个小行程液压缸驱动 当送料机构 把管料送到夹块所在位置处时 处于远距离的夹料液压缸推动弯曲夹紧机构的夹块 向前移动完成弯曲夹紧这一动作 弯曲夹紧动作完成后 动模液压缸推动动模沿轴向移动完成合模动作 并保持 合模状态 直到弯制成功再复位 3 3 顶镦装置的设计 由于管子在弯曲过程中经常出现外壁拉裂的情况所以考虑采用一个顶镦装置给 管子施加轴向的一个推力 来改善管子拉裂状况 此顶镦装置主要由两个受压的弹 毕业论文 9 簧作用 送料时管料被送到顶镦装置的左挡板处 放在两挡板中间的两个弹簧受压 产生反方向的推力作用于管子的轴线上 从而起到减弱管子弯曲过程中外壁的拉应 力 减弱管子的拉裂 3 4 切断机构的设计 可以考虑的切割方式有以下两种 由机械传动用锯条切割 特点是切割机构所占空间较大 且机械传动复杂 由一台小功率电动机直接带动合金工具钢锯片高速旋转进行切割 特点是 传动简单 管子切割截面处得变形小 综合考虑采用方案 2 由于机构相互位置关系的影响 切断机构还必须有轴向 方向的移动 轴向的移动采用一个液压缸驱动 毕业论文 10 第第 4 章章 齿轮的参数计算和选定齿轮的参数计算和选定 4 1 齿轮的拟定 旋转轴的运动由齿条和齿轮啮合 齿轮转动带动轴运动完成 由于该弯管机属 于轻负载机械 旋转平台的转动速度约为 N 平台 10r min 所以直齿圆柱齿轮齿轮 即可满足设计要求 初选齿轮的参数如下 模数 m 2 z 30 分度圆压力角 20 齿距 P m 3 14 2 6 28mm 齿顶高 ha m 2mm 齿根高 hf 1 25m 2 5mm 齿高 h 2 25m 4 5mm 齿顶圆直径 da m z 2 64mm 分度圆直径 d mz 60mm 齿根圆直径 df m z 2 5 55mm 分度圆周长 c d 188 4mm 4 2 齿条的参数计算和拟定 模数 m 2 压力角 20 齿顶高 ha m 2mm 齿根高 hf 1 25m 2 5mm 齿条长度 L C 2 99 2mm 初选 L 120mm 毕业论文 11 第第 5 章章 液压缸的设计液压缸的设计 5 1 液压缸主要参数的初步计算和拟定 由于本弯管机的弯曲部分的弯曲夹紧力和动模的压料力都比较小 为了设计和 计算的方便 初步拟定弯曲夹紧部分的夹紧液压缸和压料液压缸采用同种型号 初 定小液压缸的工作力大小为 F 500N 此液压缸的压力按低压来设计 初定压力为 P 3 0MPa 液压缸的额定工作压 力大小为 Pn 3 0MPa 最高允许工作压力为 Pmax 1 5Pn 1 5 3 0 4 5 MPa 初步选定液压缸内径为 D 20mm 初步拟定液压缸的外径 d 30mm 活塞杆的直径初定为 d杆 10mm 初定液压缸的行程 L 50mm 由以上各数据可以计算得到液压缸向前推进时推力大小为 F P A1 A2 10 6 A1 d 2 2 A2 D 2 2 经计算得推力 F 706 86N 5 2 液压缸的验算 由于该液压缸尺寸较小 为了加工制造的方便 缸筒材料采用 ZG230 450 缸 筒与两端盖间采用内螺纹联接 缸筒壁厚的验算 前面初定液压缸的外径 d 30mm 内径 D 20mm 壁厚 5 0mm 缸筒壁厚 0 C1 C2 C1 C2分别为缸筒外径公差余量和腐蚀余 量 D 0 25 0 08 符合 D 0 08 0 3 的情况 0 PmaxD 2 3 p 3Pmax ZG230 450 材料的许用应力 p b n 取安全系数 n 5 p 108 MPa 计算可得 0 0 38mm 缸筒底部厚度的验算 毕业论文 12 1 PD0 m 4 p 径计算得 1 0 625mm 5 0mm 0 625mm 所以满足要求 5 3 液压缸各部分结构形式的拟定液压缸各部分结构形式的拟定 5 3 1 缸筒与端盖联接方式的确定缸筒与端盖联接方式的确定 常用的缸筒与端盖的联接方式有三种 拉杆型液压缸 结构简单 制造和安装方便 缸筒是用内径经过研磨的无 缝钢管半成品 按行程要求的长度切割 端盖和活塞均为通用件 但这类缸 受行程长度 缸内径和额定工作压力的限制 当行程即拉杆长度过长时 安 装时容易偏歪 致使缸筒端部泄露 这类缸的一个很大的特点是缸的外形尺 寸比较大 焊接型液压缸 缸体有杆侧的端盖与缸筒之间为内外螺纹联接 内外卡环 卡圈联接 后端盖与缸筒常采用焊接联接 这类缸暴露在外面的零件较少 外表光洁 外形尺寸小 能承受一定的冲击负载和恶略的外界环境条件 但 由于前端盖螺纹强度和预紧时端盖对操作的限制 因此不能用于过大的缸内 径和较高的工作压力 缸内径常用于 D 200mm 额定压力 Pn 25MPa 法兰型液压缸 缸体的两个端盖均用法兰螺钉 螺栓 联接 缸底为 焊接 而缸前盖用法兰联接的结构 这类缸的外形尺寸较大 适用于大中型液 压缸 缸内径通常大于 100mm 额定工作压力 Pn 25 40MPa 能承受较大的冲 击负荷和恶劣的外界环境条件 属于重型缸 多用于重型机械 冶金机械 本设计所研究的弯管机是轻负载型机械 而且由于弯曲夹紧机构 切断机 构以及动模的靠模运动的影响 该液压缸的外形适于采用小型的液压缸 初步 选定液压缸缸筒与端盖的联接方式为焊接型液压缸 由于该液压缸的外径和内 径较小 承受的工作压力小 缸筒与两端盖的联接方式都采用螺纹联接的方式 并且易于拆卸维修 5 3 2活塞结构形式的选取活塞结构形式的选取 由于活塞在液体压力的作用下沿缸筒往复运动 因此它与缸筒间的配合应适当 既不能过紧 也不能间隙过大 配合过紧 不仅使最低启动压力增大 降低机械效 率 而且容易损坏缸筒和活塞的滑动配合表面 间隙过大 会引起液压缸内部泄露 降低容积效率 使液压缸达不到要求的设计性能 活塞的结构形式根据密封装置来选定 常用的活塞结构形式有整体式活塞和组 毕业论文 13 合式活塞 整体活塞在圆周上开沟槽 安置密封圈 结构简单 但是加工比较困难 密封 圈安装时也容易拉伤和扭曲 组合式活塞结构多样 主要受密封形式决定 组合式 活塞大多数可以多次拆装 密封件使用寿命长 随着耐磨的导向环的大量使用 多 数密封圈与导向环大量使用 大大降低了活塞的加工成本 综合考虑活塞的选用条件 该小型液压缸可以采用整体式活塞 因为该液压缸 工作环境为低压 行程较短且液压缸的尺寸小 活塞与液压缸缸筒内径的配合采用 小间隙配合 5 3 3 活塞杆的结构拟定以及直径的计算活塞杆的结构拟定以及直径的计算 活塞杆的杆体由两种 实心杆和空心杆 该液压缸的活塞杆直径较小 所以应采用实心杆 由于缸工作时轴线固定不动 所以活塞杆的杆头联接形式采用小螺栓 头形式 活塞杆的材料采用 45 钢 调质处理 活塞杆直径的拟定 活塞杆是液压缸传递力的重要零件 它承受拉力 压力 弯曲力和振动冲击等 多种作用力 必须有足够的强度和刚度 对于无速比要求的液压缸 其活塞杆直径 d 可以根据往复运动速比 无杆侧和有杆侧的面积比 来确定 d Dm 式 5 1 1 本设计对液压缸无速比要求 可根据液压缸的推力和拉力确定 也可以根据 公式 m D 缸筒内径Dd 5 1 3 1 计算得 d 20 3 20 5mm 由于该活塞杆的直径较小所以为了加工制造的方便 将 d 圆整为 d 10mm 活塞杆的强度计算 活塞杆的工作压力稳定 只受轴向推力 所以可以按公式 2 来对活塞杆进行简 单的强度验算 MPa 式 5 2 p d F 2 6 4 10 式 5 3 n s p 毕业论文 14 经计算得 1360MPa 6 37MPa 所以满足设计要求 p p 5 3 4 活塞与活塞杆的联接以及活塞的密封活塞与活塞杆的联接以及活塞的密封 活塞与活塞杆的联接方式有许多种形式 常用的由三种 卡环型 轴套型和螺 母型 卡环型拆装方便 在低速时使用广泛 本设计活塞与活塞杆联接方式采用卡 环型 由于该液压缸工作压力低 推力小活塞的密封以及缸筒与端盖的密封采用简 单的 O 型密封即可满足要求 5 3 5导向套的选择导向套的选择 导向套安装在液压缸的有杆侧端盖内 用以对活塞杆进行导向 内装有密封装 置以保证缸筒有杆腔的密封 外侧装有防尘圈 以防止活塞杆在后退时把杂质 灰 尘以及水分带到密封装置处 损坏密封装置 导向套的典型结构有轴套式和端盖式 两种 本设计采用轴套式导向套 材料采用磨差系数小耐磨的青铜 导向套主要尺寸的计算 导向套的主要尺寸是支撑长度 通常按活塞杆直径 导向套的型式 导向套材 料的承压能力 可能遇到的最大侧向负载等因素来考虑 通常可采用两端导向段 每段宽度一般约为 d 3 两段中活塞杆导向套尺寸配置线间距离取 2d 3 由于该液 压缸的尺寸小 工作压力低 对导向的要求也比较低 所以导向套可以做成整体式 的 长度为 L d 活塞杆直径 10mm 毕业论文 15 第第 6 章章 大液压缸的选择大液压缸的选择 本设计中驱动旋转轴旋转和切断电机横向移动的两个液压缸的工作力比较大 为了设计和计算的方便 将两个液压缸选为同一型号的液压缸 但是对两缸的活塞 杆行程要求不同 因此拟选取两个同型号不同行程的液压缸作为两个工作液压缸 本设计拟采用轻型拉杆式液压缸 轻型拉杆式液压缸 缸筒采用无缝钢管 根 据工作压力不同 选择不同壁厚的钢管 其内径加工精度高 重量轻 结构紧凑 安装形式多样 且易于变换 尤其是具有良好的低速性能 压力范围从 MPa 广泛应用在机床 轻工 纺织 塑料加工 农业机械等设备上 5 2 5 3 压力的选定 由于本设备的负载较小 压力的选定应为中低压 初选液压 缸的额定工作压力为 7MPa 在实际使用时 可以根据需要对液压缸的工 作压力进行调节 但不宜大于 7MPa 最高工作压力为 10 5 MPa 允许最高工作速度为 Vmax 300mm s 最低工作速度为 Vmin 8mm s 最高使用温度为 80 10 缸径为 D 32mm 由于该液压缸是轻型所以活塞杆直径应取为 D杆 16mm 推力大小为 F 5 63KN 液压缸的安装方式均为轴向底座式 行程的选定 切断电机移动用行程为 50mm 的液压缸 旋转轴驱动用行程 为 120mm 的液压缸 所以大液压缸的型号选定为 切断电机移动用 B LB 1 32 D 7 N 50 A 旋转轴驱动用 B LB 1 32 D 7 N 120 A 毕业论文 16 第第 7 章章 切断电机的选择以及计算切断电机的选择以及计算 切断机构由一台小功率三相异步电动机带动锯片高速旋转 完成管件的切割加 工 拟选用 YS 系列三相异步电动机 JB T1009 2007 71 系列 铁心数为 2 额 定功率 P 370W n 1400r min 电机的额定转矩为 T 2 4N m 安装型式为 IMB3 型 电机负载的分析 本切断机构的作用是切断最大外径 d 16mm 壁厚为 2 5mm 的铜管 根据工作状况知电机的负载式冲击性负载 而且是短时 的无需调速 根据 机械设计手册 减 变 速器 电机与电器 表 16 1 7 生产机械的负载特性 n f TL 的分类应属于恒转矩反抗性负载 按照 一般要求电机电压选用 380V 初选电机功率 此电机的工作按一般旋转运动的机械来考虑 粗略估计负载的转矩大小为 T 2 0N m 取锯片转速 n 1400r min 式 7 1 9550 Tn P 切断类机械的负载功率按一般旋转类机械来设计考虑 按公式 3 计算可得该切 断机构的负载功率为 P 0 293Kw 及电机的额定功率 P 应满足 P 0 293Kw 转速为 n 1400r min 满足此条件的 小功率电动机由两种如下表所示 表 7 1 电机参数 电机电机 型号型号 机座代号机座代号功率功率 P KwP Kw额定电压额定电压 U VU V额定转速额定转速 n r min 堵转电流堵转电流 Ie A Ys7137038028000 96 Ys7137038014001 12 相比之下 Ys 系列 n 1400r min 的电动机的额定转矩略大于 n 2800r min 的 电机 而且 n 1400r min 完全满足使用要求 故选用 n 1400r min 机座号为 71 额定功率 P 370W 的电动机作为切断电机 毕业论文 17 第第 8 章章 冷弯工艺参数的计算冷弯工艺参数的计算 8 1 冷弯工艺参数的计算冷弯工艺参数的计算 8 1 1 弯头伸长量的计算弯头伸长量的计算 式 8 1 el 180 中性层偏移量 式 8 2 R rr e 2 本设计中 R 38mm 270 经计算得 mm mml e 按经验数据做近似计算可知 Dw 38mm 的管的弯头伸长量为 mml 8 1 2 旋转力矩的计算旋转力矩的计算 旋转力矩 式 8 3 xmymWT MMMM 式 8 4 2 0 MM Mw 用移动式滑槽时 式 8 5 式 8 6 式 8 7 s x W R K KM 2 0 1 式 8 8 s WKM 10 截面形状为管状的型材的截面形状系数可以按公式 13 进计算 式 8 9 SD SD K w w 3 2 275 1 1 圆筒材料的抗弯截面系数按公式 14 进行计算 式 8 10 D dD W 32 44 D m 管子的外径 D 38mm wxm wym MM MM 5 1 15 0 1 0 毕业论文 18 d m 管子的内径 d 2mm 经计算得 W 8 1 3 夹紧力和压料力的计算夹紧力和压料力的计算 夹紧力的计算 式 8 11 1 1 l M P T 式 8 12 W Dl 2 5 1 1 经计算得 取 mml32 24 1 mml30 1 KgfP 5 63 1 压料力的计算 式 8 13 式 8 14 2 2 l M P w w Dl2 2 经计算得 mml32 2 KgfP 3 85 2 图 8 1 夹紧压料示意图 毕业论文 19 第第 9 章章 旋转轴的校核旋转轴的校核 旋转轴的外形尺寸如图 12 所示 图 9 1 旋转轴外形图和受力图 此旋转轴的材料采用 45 钢 硬度为 230HBS 剪切疲劳极限 155MPa 轴的 主要作用是驱动旋转平台的转动 承受的力主要是扭转产生的扭矩 其受力图 扭 矩图 如图 13 所示 图 9 2 轴的扭矩图 分析之 M M1 M2 MT 630 4N m 且直径大小为 30mm 处得截面积最小 属于危险截面 所以只需对 d 30mm 处进行强度校核即可 毕业论文 20 d 30mm 处得扭转剪应力大小为 t W M 实心轴的抗扭截面系数为 轴危险截面处的直径为 D 30mm 16 3 D WT 经计算得 所以轴的强度满足使用要求 MPaMPaPa155 9 11810 9 118 6 毕业论文 21 结束语结束语 本次毕业设计我的课题为 DW38 弯管机的机械结构设计 在设计的整个过程中 我确实学到了很多东西 由于对市场的调研以及社会