降低岩石地层定向钻穿越管道防腐层破损率.doc

QC成果交流材料攻关型降低岩石地层定向钻穿越管道防腐层破损率中国石油天然气管道工程有限公司穿跨越室精细化设计QC小组二零一二年四月穿跨越室精细化设计QC小组 降低岩石地层定向钻穿越管道防腐层破损率成果报告目 录一 小组概况1二 选题理由2三 现状调查4四 设定目标6五 原因分析7六 要因确认7七 制定对策15八 按对策实施19九 效果检查22十 巩固措施24十一 总结与打算251穿跨越室精细化设计QC小组 降低岩石地层定向钻穿越管道防腐层破损率成果报告注册编号：2011-2成立时间：2010年7月一 小组概况课题类型：攻关型小组名称本次课题活动情况注册时间2011年2月降低岩石地层定向钻穿越管道防腐层破损率活动课题课题注册登记号：2011-2 穿跨越室精细化设计QC小组出勤率98%活动时间： 2011年2月12月序号姓名性别学历职称组内分工1李国辉男硕研高级工程师组长，全面负责2杨春玲女硕研工程师副组长，组织协调3李超建男本科高级工程师指导老师4丁杰男硕研助理工程师组员，选题、效果检查5尤伟星男本科工程师组员，要因确认6王丽女硕研工程师组员，要因确认7杨威男硕研工程师组员，要因确认、对策实施8左雷彬男硕研工程师组员，方案研讨、要因确认9曾志华男硕研工程师组员，要因确认、对策实施10苏卫锋男硕研工程师组员，制定对策11张本革男硕研工程师组员，技术支持12付国英女本科工程师组员，记录整理小组成员制图人：付国英 2011年2月14日 图1 小组概况小组成员共12人，其中高工2人，工程师9人，助理工程师1人，特聘国家级中级诊断师李超建老师作为辅导员，平均年龄34岁（图1）。本次课题活动时间为2011年2月至12月，共活动10次。二 选题理由管道定向钻穿越技术源于油田钻井技术，二十世纪七十年代初美国开始使用水平定向钻穿越技术。该项技术采用安装于地表的钻机，通过钻杆带动钻头以相对于地面较小的入射角钻入地层形成导向孔，钻头切削的碎屑通过泥浆循环带出地面，然后通过钻机带动扩孔器分几次将孔洞扩至铺设管线所需直径大小，最后通过钻机将管道回拖完成施工（图2）。由于定向钻穿越具有不破坏地表环境、施工工期短、造价相对较低等特点，已成为管道通过河流的一种重要穿越方式。图2 管道定向钻穿越示意图管道回拖完成后，为保证管道全寿命周期内的安全运行，需对穿越管段的防腐层完整性进行评估。评估方法是根据测试埋地管道的电阻（图3），推算出涂层缺陷处的直径当量，其中，为土壤电阻率，为电流，为电压；从而推算出防腐层破损率，其中，A为钢管表面积。最后根据防腐层破损情况在两岸设置适当数量的牺牲阳极，以确保管道运营中不被腐蚀。1-被检测段管道； 2-未防腐的管头；3-连接电缆； 4-直流供电电源；5-临时阳极地床； 6-安培表；7-可调节电阻器； 8-伏特表；9-硫酸铜参比电极。图3 检测方法示意图穿跨越室精细化设计QC小组对我单位近两年来设计并已施工完成的67条岩石地层定向钻穿越管道防腐层破损情况进行统计，调查表如表1所示。表1岩石地层定向钻穿越管道防腐层破损情况调查表序号管径mm穿越长度m防腐层破损率%序号管径mm穿越长度m防腐层破损率%河流1660 497 1.53 河流35508 654 2.79 河流2660 557 1.69 河流36508 2062 3.07 河流3660 463 2.61 河流37508 761 3.40 河流4660 1310 4.31 河流38508 868 4.76 河流5660 582 6.85 河流39508 1021 3.78 河流6660 615 1.78 河流40508 759 3.14 河流7406 2112 4.01 河流41508 715 3.73 河流8406 654 3.55 河流42508 720 2.81 河流91219 761 5.46 河流43508 690 1.98 河流101219 868 4.06 河流44610 894 6.84 河流111219 954 7.05 河流45610 691 1.82 河流121219 1022 5.79 河流46610 1062 2.63 河流131219 759 4.98 河流47610 1714 4.31 河流141219 755 6.51 河流48610 837 5.69 河流151219 715 5.36 河流49610 913 3.69 河流161219 720 1.82 河流50610 1163 5.29 河流171219 790 2.49 河流51610 742 4.13 河流181219 809 6.54 河流52610 641 2.63 河流191219 1062 5.54 河流531016 741 4.65 河流201219 1249 6.36 河流54813 1087 6.72 河流211016 1277 5.43 河流55813 584 3.43 河流221016 837 4.40 河流56813 560 5.72 河流23711 870 3.88 河流57813 636 4.88 河流24711 1210 4.21 河流581016 825 3.98 河流25711 801 3.35 河流591016 841 3.87 河流26711 908 2.61 河流601016 797 4.67 河流27711 706 4.22 河流611016 1282 5.83 河流28711 519 2.66 河流621016 954 7.16 河流29711 757 2.72 河流631016 655 5.84 河流30711 869 3.54 河流641016 809 3.50 河流31711 861 5.09 河流651016 1276 4.25 河流32711 1015 5.73 河流661016 1011 7.63 河流33711 1310 5.36 河流671016 744 4.22 河流34711 2112 4.05 平 均 值4.30制表人：丁杰 2011年2月22日统计结果表明，岩石地层定向钻穿越管道防腐层平均破损率为4.30%，最大破损率为7.63%，最小破损率为1.53%；经过对国外大量的资料查阅发现，北美岩石地层定向钻穿越管道防腐层破损率平均值为1.96%；鉴于岩石地层定向钻穿越防腐层破损的严重程度，本次小组活动选定课题为“降低岩石地层定向钻穿越管道防腐层破损率”。三 现状调查近年来我单位设计的定向钻穿越管道防腐材料均采用3PE，补口均采用定向钻穿越专用热收缩套。对67条岩石地层定向钻穿越，通过对回拖头20m范围内的管道防腐层破损形态进行统计，防腐层破损形态有以下几种：（1） 防腐层环向划伤，如图4；（2） 防腐层纵向划伤，如图5；（3） 热收缩套脱落，如图6；（4） 收缩套与防腐层粘接处卷边，如图7；（5） 防腐层凹陷，如图8；（6） 其他。图4防腐层环向划伤 图5 防腐层纵向划伤 图6热收缩套脱落 图7收缩套与防腐层粘接处卷边 图8防腐层凹陷绘制破损形态调查结果表，如表2。表2破损形态调查结果表序号破损形态频数频率（%）累计频率（%）1防腐层环向划伤4460.27 60.272防腐层纵向划伤2128.7789.043热收缩套脱落34.1193.15 4收缩套与防腐层粘接处卷边22.7495.895防腐层凹陷22.74 98.636其他11.37100 合 计73100制表人：王丽 2011年3月1日根据破损形态调查结果表，绘制防腐层破损形态排列图，如图9。制图人：王丽 2011年3月1日图9防腐层破损形态排列图从防腐层破损形态排列图可以看出，防腐层环向划伤和纵向划伤是防腐层破损的主要形态，因此本次QC 活动应以减小防腐层环向划伤和纵向划伤机率为出发点，从而降低防腐层破损率。四 设定目标1、目标值找到防腐层破损的主要形态后，经过小组成员讨论，确定小组活动的目标为：“将防腐层破损率4.30%降低至2.77%” 。制图人：付国英 2011年3月7日图10 课题目标2、目标值制定依据（1）防腐层环向划伤和纵向划伤是防腐层破损的主要形态。小组成员通过对现阶段的技术水平进行调查发现，解决这两个问题的40%是切实可行的，则防腐层破损率将降低至4.3%（189.04%40%）=2.77%；（2）根据统计结果，岩石地层定向钻穿越防腐层最小破损率为1.53%，且在调查的67条岩石定向钻穿越中有19%的破损率小于2.77%；（3）经过对国外大量的资料查阅发现，北美岩石地层定向钻穿越管道防腐层破损率平均值为1.96%（引自2010年美国统计数据），远低于2.77%；（4）小组成员均为具有丰富经验的定向钻穿越设计工程师，熟悉定向钻穿越的施工工艺和设备。综上所述，小组活动的目标在理论上是能够实现的。五 原因分析小组成员召开小组内部会议，根据目前收集的资料，共找出28条原因，运用因果关联图对存在的原因进行分析，如图11。制图人：杨威 2011年3月16日图11 岩石地层定向钻穿越管道防腐层破损原因分析关联图从关联图可以看出，造成“环向划伤”和“纵向划伤”破损形态的共有12项末端原因。六 要因确认对原因分析得出的12项末端原因，QC小组成员逐条进行要因确认，如表3。表3 要因确认表序号末端因素确认内容确认方法标准负责人完成时间1泥浆黏度小泥浆黏度施工记录调查黏度大于65s尤伟星王丽3月29日2钻头喷嘴间角度太大钻头喷嘴间角度现场调查、施工记录调查泥浆流速损失小于20%尤伟星杨威曾志华4月8日3泥浆泵排量不够泥浆排量设计文件、施工记录调查泥浆泵排量大于携渣所需排量王丽杨春玲4月7日4软地层地基承载力不足软地层的地基承载能力现场施工记录调查、勘察报告地基承载力超过80KPa尤伟星王丽3月28日5扩孔器重量大扩孔器重量现场施工记录调查重量不大于4.3吨尤伟星3月28日6扩孔器牙轮损坏牙轮完整性现场调查使用后的牙轮完整率100%曾志华杨威4月8日7钻机提供给扩孔器的动力不足钻机的动力施工设备调查钻机扭矩大于8万N.M尤伟星3月30日8发送沟沟底不平整发送沟的平整度现场调查坡度小于4%，含砾石粒径小于2cm曾志华杨威3月30日9发送滚轮轴承损坏轴承的完整性现场调查满足规范要求曾志华杨威3月28日10防腐层抗划伤性能差3PE的抗划伤指标防腐层试验数据满足规范要求丁杰3月28日11管道回拖配重分析方法不正确配重分析方法复核配重计算书是否考虑了各种因素的影响左雷彬王丽3月28日12管道回拖配重设计标准不合理配重设计标准复核配重计算书净浮力不大于600N/m 左雷彬李国辉4月8日制表人：尤伟星 2011年4月11日末端原因一：泥浆黏度小确认内容：泥浆黏度调查过程：泥浆黏度是判定泥浆挟砂能力的重要指标，岩石经扩孔器切削后95%以上的碎屑粒径在0.3cm左右，要求泥浆黏度不小于65s才能携带出来，小组成员尤伟星和王丽查找了调查的67条岩石定向钻穿越的现场泥浆记录，最大黏度71s，最小仅为47s，72%的泥浆黏度小于65s。调查结论：“泥浆黏度小”为要因。 末端原因二：钻头喷嘴间角度太大确认内容：钻头喷嘴间角度调查过程：小组成员尤伟星和曾志华通过67条河流的施工记录及正在施工的岩石定向钻穿越现场调查发现，钻头处泥浆喷嘴最多为五排，角度分别为、，如图12所示。喷嘴位置 图12 钻头处泥浆喷嘴组员杨威和曾志华通过对正在施工的7条定向钻穿越现场钻头喷嘴进行试喷实验，孔洞处泥浆损失平均值达28.2%，如表4所示。表4 钻孔泥浆流速损失情况序号喷嘴处泥浆流速（m/s）钻孔处泥浆流速（m/s）钻孔泥浆流速损失13.452.5227%23.472.1737.5%33.822.8824.6%43.972.8727.7%54.253.0927.3%64.373.2226.3%74.393.227.1%平均值28.2%制表人：杨威 2011年4月8日调查结论：“钻头喷嘴间角度太大”为要因。末端原因三：泥浆泵排量不够确认内容：泥浆排量调查过程：小组成员王丽抽查了13条河流的设计文件和施工记录。在设计文件中，对泥浆泵排量方面的参数都未做任何规定；通过调查施工记录发现，现场泥浆泵设置情况如表5： 表5 现场泥浆泵设置情况序号管径mm穿越长度m泥浆泵选取型号选取台数连接方式最大排量（m3/m）16601310T949、JDF 2002串联2.62660615T94911.835082062CWB-2500、JDF 2002串联2.945081021T949、JDF 2002串联2.651219761CWB-2500、JDF 2002串联2.961219868CWB-2500、T9492串联3.971219954CWB-2500、T9492串联3.9812191022CWB-2500、T9492串联3.991219759CWB-2500、JDF 2002串联2.9101016809CWB-2500、JDF 2002串联2.91110161276CWB-2500、T9492串联3.91210161011CWB-2500、T9492串联3.9131016744CWB-2500、JDF 2002串联2.9制表人：王丽 2011年3月28日杨春玲和王丽分别对以上13条河流泥浆泵排量进行了核算，如携带0.3cm岩屑，则有8条河流泥浆泵排量不能满足携渣要求，占 62%。 调查结论：“泥浆泵排量不够”为要因。末端原因四：软地层地基承载力不足验证内容：软地层的地基承载能力验证过程：组员尤伟星和王丽对9处出现软硬交界地质情况进行调查，查阅勘察单位的勘察成果及施工单位地基处理记录，发现在交界处地基承载力小于80KPa的5处场地，其中1处采用粘土换填，1处采用注浆加固， 3处皆采用夯套管方式处理软地层，如图13。处理后地基承载力最低值达130KPa，扩孔器在软地层处均未出现下沉。（1）注浆加固 （2）夯套管图13地基处理调查结论：“软地层地基承载力不足”为非要因。末端原因五：扩孔器重量大验证内容：扩孔器标定重量验证过程：小组成员尤伟星对67条河流施工记录进行调查发现，岩石扩孔器使用江钻股份公司钻头，如图14。其中60”扩孔器最大重量为3.8吨，这是定向钻使用的最大扩孔器，其余扩孔器重量均小于3.8吨；而在美国，60”扩孔器重量可达4.3吨。图14岩石扩孔器调查结论：“扩孔器重量大”为非要因。末端原因六：扩孔器牙轮损坏验证内容：扩孔器切削能力验证过程：组员杨威和曾志华对几家定向钻施工单位的设备库房进行调查，重点验证了岩石地层定向钻穿越使用的扩孔器，使用后的扩孔器有的磨损较为严重，但没有脱落的情况发生，牙轮完整率达100%，如图15。 图15扩孔器牙轮调查结论：“扩孔器牙轮损坏”为非要因。 末端原因七：钻机提供给扩孔器的动力不足验证内容：钻机的动力验证过程：组员尤伟星对67条定向钻穿越的岩石地层抗压强度进行统计，岩石的抗压强度最大值为150MPa。按目前穿越最大管径D1219计算，最大扩孔直径为1.5m，扩孔器所需的最大扭矩为8万N.M；对67条施工记录及施工设备清单，采用的主钻机均为大型钻机，如RP-5，DD1330等，钻机能提供的最小扭矩为14万N.M， 远远大于扩孔所需的动力。调查结论：“钻机提供给扩孔器切削能力不足”为非要因。末端原因八：发送沟沟底不平整确认内容：发送沟的施工技术要求调查过程：组员杨威和曾志华通过对9条使用发送沟发送的岩石定向钻穿越现场进行检查，发送沟大小、深度及平整度满足设计文件要求（坡度小于4%，含砾石粒径小于2cm），且经过现场监理确认，如图16。调查结论：“发送沟沟底不平整”为非要因。 图16管道发送沟末端原因九：发送滚轮轴承损坏确认内容：滚轮轴承使用过程中的完整性调查过程：组员杨威和曾志华通过对6条使用滚轮发送的岩石定向钻穿越现场进行检查，滚轮在回拖过程中完整性满足设计文件要求，对于多次使用的滚轮进行现场滚动测试，均符合规范要求，如图17。 图17滚轮发送管道调查结论：“发送滚轮轴承损坏”为非要因。末端原因十：防腐层抗划伤性能差验证内容：3PE的抗划伤指标验证过程：通过实验数据，国际上常用防腐层性能指标如表6所示。其中， 3PE抗划伤性能明显优于国际上其他防腐材料。表6 防腐层性能指标序号防腐材料抗冲击强度涂层厚度划伤深度划伤深度与涂层厚度之比13PE8，无漏点3.7mm0.7mm20%2双层FEB8，无漏点800m500m62.5%3单层FBE8，无漏点500m500m100%4煤焦油磁漆1.54.0mm500m90%5环氧煤沥青3600m600100%制表人：丁杰 2011年3月28日调查结论：“防腐层抗划伤性能差”为非要因。末端原因十一：管道回拖配重分析方法不正确验证内容：配重分析方法验证过程：组员左雷彬和王丽对23条定向钻穿越管道回拖配重计算书进行复核，分析方法均考虑了泥浆浮力、管道重力、钻具组合及钻机牵引力多种因素的影响，是国际上通用的分析方法。调查结论：“管道回拖配重分析方法不正确”为非要因。末端原因十二：管道回拖配重设计标准不合理验证内容：配重设计标准验证过程：组长李国辉和组员左雷彬对23条河流管道回拖配重计算书进行复核，配重后管道的净浮力有6条河流在600N/m以下，有12条河流管道的净浮力在600-1500N/m之间，剩余的5条河流的管道净浮力在1500N/m以上。对抽查的23条河流管道回拖过程进行数值模拟，模拟过程中分别采用净浮力为300N/m，600N/m，900N/m，1200N/m进行控制，模拟结果如图18和表7所示。 图18 有限元分析位移云图表7 模拟结果控制标准（净浮力）管道应力（MPa）最大位移（mm）管道与孔壁是否接触300N/m871332379否600N/m12618872181否900N/m176230175286是1200N/m219297279305是制表人：左雷彬 2011年4月8日根据模拟结果，净浮力应控制在600N/m以内，而抽查的23条河流净浮力控制在600N/m以下的仅占26%。调查结论：“管道回拖配重设计标准不合理”为要因。针对12条末端原因逐一调查、分析、验证，得出要因有四：泥浆黏度小、钻头喷嘴间角度太大、泥浆泵排量不够和管道回拖配重设计标准不合理。七 制定对策1、针对要因泥浆黏度小为增加泥浆黏度至65s，2011年4月中旬，由组长李国辉牵头，以泥浆工程师苏卫锋为主要负责人，小组成员使用正交试验设计法安排试验并确定泥浆配方。1）试验目的：通过正交试验，找出最佳泥浆配方，达到提高泥浆黏度目的。2）确定考察的指标。本考察的指标：泥浆黏度（s）；滤失量（ml），以考察泥浆黏度为主。3）挑因素，选水平，制定因素水平表。通过分析泥浆组成，有四个因素需确定最佳条件膨润土用量（A）、烧碱用量（B）、纯碱用量（C）和添加剂（D）对于这四个要考察的因素，分别按具体情况选出要考察、比较的条件，制定因素水平表，见表8。表8 因素水平表因素膨润土用量（%）烧碱用量（%）纯碱用量（%）添加剂位级一40.10.1石棉位级二60.20.2CMC位级三80.30.3正电胶制表人：李国辉 2011年4月15日4）设计试验方案本次试验有三个水平，四个因素，我们选择表L9(34)正交表进行试验，按照因素水平表中固定的四种因素顺序放到纵列上，每列上放一种，再把相应的水平，按照因素水平表所确定的关系对号入座，正交表见表9。表9 正交表L9(34)制表人：李国辉 2011年4月15日5）实施试验方案按照表9正交试验表的安排，进行了9次试验，试验结果见表10。表10 配方试验结果表制表人：苏卫锋 2011年5月3日6）试验结果分析a、直接看从配方试验结果表可以直观看出，试验号为8号的配方泥浆黏度最高为86s，远大于要求的65s，滤失量为12ml也满足性能要求，所对应最好的配方为A3B2C1D3。b、简单计算经过简单计算，得出最佳配方为A3B2C1D3。R值的大小决定因素的重要程度及排列次序。RD=47RA=33RB=7RD=5,因素排列为D3A3B2C1。即8%膨润土+0.2%烧碱+0.1%纯碱+正电胶。2、针对要因钻头喷嘴间角度太大副组长杨春玲和组员左雷彬应用大型有限元软件ABAQUS对扩孔时钻孔进行水力冲刷分析，分别对喷嘴间角度为共5排、喷嘴间角度为共6排、喷嘴间角度为共7排及喷嘴间角度为共8排四种情况建立模型，发现钻孔中泥浆流速损失分别为23.6%、8.53%、7.41%和7.12%，有限元模拟如图19。图19 水力冲刷分析钻头布设6排以上喷嘴时，减小泥浆流速损失的效果已经不太明显，最终采用喷嘴间角度为60共6排的布置方式。3、针对要因泥浆泵排量不够副组长杨春玲和组员王丽对13条河流泥浆泵从串联改变为并联方式后泥浆泵排量进行了核算，发现并联时泥浆泵排量较串联时能提高35%以上，故最终采用泥浆泵并联的连接方式。针对要因，小组成员按照“5W1H”原则分别制定对策、确定目标、并形成具体措施，对策实施表如表11。表11对策实施表序号主要原因对策目标措施地点时 间负责人1泥浆黏度小调整泥浆性能调整泥浆黏度不小于65s1、 泥浆配方采用8%膨润土+0.2%烧碱+0.2%纯碱+正电胶；2、 施工过程中加强对泥浆黏度的检测。各施工现场5月至12月杨春玲杨威曾志华2钻头喷嘴间角度太大减小钻头喷嘴间的角度泥浆流速损失小于20%使用6排喷嘴，喷嘴间角度为60的钻头。各施工现场5月至12月杨威曾志华3泥浆泵排量不够增加泥浆泵排量泥浆泵排量大于携渣所需排量改变泥浆泵连接方式为并联。各施工现场5月至12月王丽杨威曾志华4管道回拖配重设计标准不合理采用合理的配重设计标准回拖时管道净浮力控制在600N/m以内管道回拖配重设计中，统一采用净浮力控制标准。各施工现场及设计现场5月至12月左雷彬李国辉制表人：杨春玲 2011年5月4日八 按对策实施针对以上的要因分析和制定的对策，QC小组成员对2011年5月至12月我单位设计的17条岩石地层定向钻穿越进行了对策实施。实施一 调整泥浆性能1、泥浆配方采用8%膨润土+0.2%烧碱+0.1%纯碱+正电胶 在17条岩石地层定向钻穿越设计文件中，明确规定的泥浆体系的配方为：8%膨润土+0.2%烧碱+0.1%纯碱+正电胶，并由小组成员杨威和曾志华在现场要求施工单位严格按此执行。表12 采用泥浆体系的性能指标性能密度 （g/cm3）漏斗黏度（s）塑性黏度（MPa.s）动切力（Pa）动塑比G1（Pa）G2（Pa）滤失量（ml）指标1.04852123.11.145.5152、施工过程中加强对泥浆黏度的检测在设计文件中，明确要求对于钻孔中返回的泥浆，进行净化调整到需要的指标，并与新鲜泥浆混合循环使用，泥浆现场检测指标如表13所示，由小组成员杨威和曾志华在现场要求施工单位严格按此指标进行检测，现场检测照片如图20。表13 泥浆现场检测指标检测项漏斗黏度塑性黏度动塑比滤失量指标85s20s115 ml 结论：泥浆黏度为85s，调整泥浆黏度不小于65s目标实现。图20 现场检测照片实施二 用6排喷嘴，喷嘴间角度为60的钻头在设计文件中，对钻头选择提出新的要求，规定喷嘴间角度60共布置6排，如图21所示，由组员杨威和曾志华在现场监督执行，并通过对17条河流在洞口处的试喷实验发现，孔洞处泥浆流速损失平均值为10.76%，如表14所示。表14 钻孔泥浆流速损失情况序号喷嘴处泥浆流速（m/s）钻孔处泥浆流速（m/s）钻孔泥浆流速损失12.912.697.56%23.32.8314.24%33.452.9514.49%43.452.9315.07%53.523.0912.22%63.593.385.85%73.673.358.72%83.713.379.16%93.743.399.36%103.893.685.38%113.913.617.67%123.973.3316.12%134.183.6512.68%144.183.5914.11%154.23.838.81%164.393.9210.71%174.544.0510.79%平均值10.76%制表人：曾志华 2011年12月9日 图21 泥浆喷嘴结论：泥浆流速损失平均值为10.76%，泥浆流速损失小于20%目标实现。实施三 改变泥浆泵连接方式为并联根据小组成员王丽计算结果，在17条岩石定向钻穿越设计文件中，明确规定了泥浆泵选取的最小排量，同时给出了推荐的泥浆泵组合及连接方式，施工单位采取了小组推荐的组合，现场泥浆泵选取如表15和图22 所示。表15 泥浆泵实施结果序号管径mm穿越长度m泥浆泵选取型号选取台数连接方式实际排量m3/m所需排量m3/m河流1508648T94911.8001.5河流2508704.7T94911.8001.5河流35081480T949、JDF 2002并联3.6022.8河流4711671T949、JDF 2002并联3.6022.6河流57111324CWB-2500、JDF 2002并联4.0343.1河流61016924CWB-2500、T9492并联5.3643.5河流71016738CWB-2500、JDF 2002并联4.0343.2河流81016613CWB-2500、JDF 2002并联4.0343.1河流910161100CWB-2500、T9492并联5.3643.8河流101016560CWB-2500、JDF 2002并联4.0343.1河流1110161156CWB-2500、T9492并联5.3643.8河流121016579.2CWB-2500、JDF 2002并联4.0343.1河流131016823.7CWB-2500、JDF 2002并联4.0343.3河流141016607CWB-2500、JDF 2002并联4.0343.1河流151016640CWB-2500、JDF 2002并联4.0343.1河流1610161191CWB-2500、T9492并联5.3643.8河流171016996CWB-2500、T9492并联5.3643.5制表人：杨威 2011年12月5日 结论：泥浆泵排量大于携渣所需排量目标实现。图22 现场选取泥浆泵实施四 在管道回拖配重设计中，统一采用净浮力控制标准组长李国辉和组员左雷彬对17条岩石定向钻穿越回拖配重进行了计算，根据计算结果，12条1016管道回拖过程中均需配重，配重方案为一根400PE和一根200PE管充水，净浮力为510N/m；2条711管道回拖过程中采用一根400PE管充水，净浮力为480N/m； 3根508管道采用一根300PE管充水，净浮力为430N/m；施工单位严格按此进行施工，管道回拖配重现场如图23所示。图23 管道回拖配重现场结论：回拖时管道净浮力控制在600N/m以内目标实现。九 效果检查1 目标完成情况QC小组成员对2011年5月至12月我单位承揽的17条岩石地层定向钻穿越进行了防腐层破损率检测，结果如表16所示。表16 2011年岩石地层定向钻穿越防腐层破损率统计表序号管径mm穿越长度m防腐层破损率%河流15086480.6河流2508704.71.08河流350814801.37河流47116711.51河流571113244.35河流610169242.58河流710167383.27河流810166133.01河流9101611003.77河流1010165600.97河流11101611562河流121016579.23.2河流131016823.72.23河流1410166073.28河流1510166403.21河流16101611914.12河流1710169963.47平均值2.59制表人：丁杰 2011年12月19日根据调查表，岩石地层定向钻穿越管道防腐层平均破损率为2.59%，最大破损率为4.35%，最小破损率为0.6