1#楼模板支撑方案.doc

聊城市宝龙花园1#住宅楼模板专项施工方案工程名称：宝龙花园1#楼 施工单位：山东聊建第八建设有限公司编 制 人：龙 运 磊 模板施工方案一、 现场概况：项目名称：宝龙花园1#楼 建设单位：聊城市宝龙置业有限公司勘察单位：山东省聊城当代岩土工程勘察有限公司设计单位：聊城市恒信规划建筑设计研究院监理单位：山东天柱建设监理咨询有限公司施工单位：山东聊建第八建设有限公司本工程为宝龙花园1#楼工程及地下车库，位于聊城市经济开发区，东昌路以南嵩山路以西，剪力墙结构局部为框架结构，建筑高度为57.5米，总建筑面积14000。其中地下一层部分为贮藏室层高4.5米；地上一至四层为商铺，层高依次为4.5米、3.9米、3.6米、3.6米；车库结构层高为其中地上五层至十八层为住宅层高均为3米；屋面为平屋顶、花架梁的形式。本方案着重就梁板支撑进行论述论政。二、模板设计1、设计原则：模板的设计制作和安装必须保证砼得以正常的浇筑和捣实，因此模板系统必须满足如下要求：具有足够的强度、刚度和稳定性，能够承受砼的自重及侧压力，以及施工过程产生的荷载；拆装方便，便于周转；保证结构及构件的的几何形状尺寸及位置正确；板缝不漏浆。2、0.000以下模板设计垫层模板选用100mm宽多层模板，木方子做支撑。基础筏板（防水板）侧面采用砌砖模，地下室砼挡土墙模板采用多层胶合板模板，配以钢管脚手架加固系统。地下室基础筏板与周边混凝土外墙应一次整体浇筑至底筏板以上300mm，按要求留设水平施工缝。地下室、主体框架柱、梁及顶板支设模板采用多层胶合板配以扣件钢管脚手架支撑系统。电梯井内、外模采用多层胶合板、木方配制的整体式模板。3、0.000以上模板设计顶板、梁及支撑体系a、梁、顶板支撑系统为扣件式满堂脚手架，层高为2.85m，顶板厚度分别为120mm、100mm的现浇板，立杆纵横距为1.2m，水平杆步距1.5m，扫地杆离地间距0.2m。本工程梁底、侧模均采用12mm厚的多层板，侧模、底模用6080mm间距300mm方木做通常背楞。b、梁模加固完毕后，即可支设楼梯模板。楼梯模板用12mm厚多层板，次楞用5070mm方木间距300mm，主龙骨用6080mm方木，间距为500mm，支撑均采用可调节顶托。C、剪力墙模板剪力墙模板施工时，内外搭设双排脚手架，采用多层板模板（多层板模板规格为1.222.44）对拉螺栓加固，间距500。两片多层板模板用方子接缝，横向与竖向均用钢管加固，对拉螺栓12钢筋（所有地下室砼均有防水要求，对拉螺栓中间焊止水片，止水片用3mm厚50mm直径的钢板焊接）。三、模板的支撑要求：本工程模板采用支撑系统为扣件式满堂红脚手架，支撑采用48钢管搭设，壁厚 mm。模板用12mm厚多层板，次楞用5070mm方木间距300mm，主龙骨用6080mm方木，间距为500mm，支撑均采用可调节顶托。上设锁口杆、下设扫地杆和剪刀撑稳定架体，立柱基础垫板采用5cm厚通长木板。施工工艺：搭设支撑系统墙钢筋绑扎墙模板安装梁底模板安装梁侧模板安装板模板安装模板分项验收梁板钢筋绑扎梁板钢筋验收混凝土浇筑。地下室、一层-四层和五层以上分别计算论政。三、梁模板计算书（1）0.2*0.96梁计算模板支架参数梁截面宽度:0.2m；梁截面高度:0.96m；模板支架高度H:3m；楼板厚度:0.12m；立杆梁跨度方向间距la:1m；梁两侧立柱间距lb:0.9m,梁下增加1根立柱；水平杆最大步距: 1.2m；梁底面板下次楞采用：方木支撑；钢管按483.0计算；面板采用：12mm厚竹胶合板梁侧模板参数主楞龙骨材料：钢楞，截面类型为:圆钢管483.0 ；次楞龙骨材料：木楞，宽度:40mm 高度:60mm；主楞间距：500mm；次楞间距：200mm；穿梁螺栓水平间距：500mm；穿梁螺栓竖向间距：400mm；穿梁螺栓直径：14mm荷载参数永久荷载标准值：模板与小楞自重（G1k）：0.35kN/m2；每米立杆承受结构自重: 0.12kN/m；新浇筑砼自重（G2k）：24kN/m3；钢筋自重（G3k）：1.5kN/m3 ； 可变荷载标准值：施工人员及设备荷载（Q1k）:1kN/m2；振捣砼对水平面模板荷载（Q2k）：2kN/m2；振捣砼对垂直面模板荷载（Q2k）：4kN/m2；倾倒砼对梁侧模板产生水平荷载（Q3k）：4kN/m2；新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22ct012V=0.22245.71.21.21.22=52.873 kN/m2F=cH=240.96=23.040 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.96m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值23.040kN/m2。梁侧模板面板计算面板采用普通多层板，厚度为12mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取主楞间距0.50m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 50.001.21.2/6=12.000cm3；截面惯性矩I= 50.001.21.21.2/12=7.200cm4；1、强度验算（1）、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。（2）、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=23.040kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.223040+1.440000.50=14962N/mq1=0.91.3523040+1.40.740000.50= 15761N/m根据以上两者比较应取q1= 15761N/m作为设计依据。（3）、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=q1l2=157610.202=78.81Nm88面板抗弯强度设计值f=35N/mm2；=Mmax=78.81103=6.57N/mm2 f=35N/mm2W12.000103面板强度满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.5023040=11520N/m=11.520N/mm；面板最大容许挠度值: 200.00/250=0.80mm；面板弹性模量: E = 9000N/mm2；=5ql4=511.520200.004=0.370mm 0.80mm384EI38490007.200104满足要求!梁侧模板次楞计算次楞采用木楞，宽度:40mm 高度:60mm 间距：0.2m 截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4.06.06.0/6=24.000cm3；截面惯性矩I =4.06.06.06.0/12=72.000cm4；1、强度验算（1）、次楞承受模板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。次楞计算简图 l=0.5m（2）、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=23.040kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.223040+1.440000.2=5985N/mq2=0.91.3523040+1.40.740000.2= 6304N/m根据以上两者比较应取q=6304 N/m作为设计依据。（3）、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.16.3040.52=0.158kNm最大支座力：1.1ql=1.16.3040.5=3.47kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.158106=6.583N/mm2 17N/mm2W24.000103 满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 230400.2=4608N/m=4.608N/mm；次楞最大容许挠度值：l/250 =500/250 =2.0 mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6774.6085004= 0.271mm 2.0mm100EI1001000072.000104 满足要求!梁侧模板主楞计算主楞采用钢楞双根，截面类型为:圆钢管483.0 间距：0.50m 截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4.49cm3；截面惯性矩I =10.78cm4；1、强度验算（1）、主楞承受次楞传递的集中荷载P=3.47kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.4m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN.m)（2）、强度验算最大弯矩Mmax=0.243kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.243106=27.060N/mm2 205N/mm2W24.490103 2满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=2.534kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：l/250 =400/250 = 2mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.042mm N=6.32kN。满足要求!梁底模板面板计算面板采用竹胶合板，厚度为12mm。 取梁底横向水平杆间距0.2m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 20.01.21.2/6=4.800cm3；截面惯性矩I= 20.01.21.21.2/12=2.880cm4；1、强度验算（1）、梁底次楞为2根，面板按简支梁计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.2m。（2）、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(240.96+1.50.96+0.35)+1.420.2=5.87kN/mq1=0.91.35(240.96+1.50.96+0.35)+1.40.720.2= 6.39kN/m根据以上两者比较应取q1= 6.39kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=0.639kN;N2=0.639kN;最大弯矩 Mmax = 0.032kN.m梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =35 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.032106=6.667N/mm2 35N/mm2W4.800103满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.2（240.961.50.960.35）=4.97kN/m；计算简图(kN)面板弹性模量: E = 9000N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.399mm梁底模板的最大容许挠度值: 200/250 =0.8 mm；最大变形 Vmax = 0.399mm 0.8mm满足要求!梁底模板次楞计算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度60mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.08.08.0/6= 64cm3；I=6.08.08.08.0/12= 256cm4；1、强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下水平横杆的间距，L=0.2m。次楞计算简图 l=0.2m荷载设计值 q = 0.639/0.2= 3.195kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.13.1950.22= 0.013 kN.m；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.013106=0.203N/mm2 17N/mm2W64103满足要求!2、挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =200/250 =0.8 mm；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值: q =0.497/0.2= 2.485N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6772.4852004=0.001mm 0.8mm100EI10010000256104满足要求!梁底横向水平杆计算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。 计算简图(kN) 弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.044kN;N2=1.190kN;N3=0.044kN;最大弯矩 Mmax=0.044kN.m；最大变形 Vmax=0.009mm。1、强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.044106=9.800N/mm2 205N/mm2W4.49103满足要求!2、挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值: l/150 =450/150 = 3.0mm或10mm；最大变形 Vmax = 0.009mm 3.0mm满足要求!梁底纵向水平杆计算1、强度验算纵向钢管按三跨连续梁计算，横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=1.190kN，进行最不利荷载布置如下图：计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=2.999kN;N2=6.521kN;N3=6.521kN;N4=2.999kN;最大弯矩 Mmax=0.571kN.m；钢管抗弯强度设计值f=205N/mm2；=Mmax=0.571106=127.171N/mm2 205N/mm2W4.49103纵向钢管抗弯强度满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=1.190kN，经计算，纵向钢管最大变形值Vmax=1.876mm。纵向钢管的最大容许挠度值:1000/150=6.7mm，最大变形 Vmax =1.876mm 6.7mm满足要求!扣件抗滑移计算水平杆传给立杆竖向力设计值R=6.521KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。扣件式钢管立柱计算1、 风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按山东聊城市10年一遇风压值采用，0=0.4kN/m2。模板支架计算高度H=20m，按地面粗糙度A类近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。风压高度变化系数z=1.63。计算风荷载体形系数将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.124/(11.2)=0.124式中An =(la+h+0.325lah)d=0.124m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，1mh-步距，1.2md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.124=0.15无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.151-0.85 10=0.801-1-0.85-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=1.630.800.4=0.522kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.52211.22= 0.085kNm10102、 立柱轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值：6.521kN ；立柱承受支架自重：1.230.12=0.432kN 立柱轴心压力设计值N：6.521+0.432=6.953kN；3、 立柱稳定性计算立柱的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=6.953kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），取纵横向水平拉杆的最大步距，L0=1.2m。i - 立柱的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立柱截面面积(cm2),A=4.24cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；立柱长细比计算：=Lo/i=120.0/1.59=75 150，长细比满足要求!。按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数=0.72；N+Mw=6.953103+0.085106=22.776+18.931=41.707N/mm2 f=205N/mm2jAW0.724.241024.49103立柱稳定性满足要求!立柱底地基承载力验算1、上部立柱传至垫木顶面的轴向力设计值N=6.953kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=10.3=0.3m23、地基土为素填土，其承载力设计值fak= 80kN/m2立柱垫木地基土承载力折减系数mf= 0.44、验算地基承载力立柱底垫木的底面平均压力P=N=6.953=23.18kN/m2 mffak=800.4=32kN/m2A0.3满足要求!。立柱底地基承载力验算1、上部立柱传至垫木顶面的轴向力设计值N=5.047kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=10.3=0.3m23、地基土为素填土，其承载力设计值fak= 80kN/m2立柱垫木地基土承载力折减系数mf= 0.44、验算地基承载力立柱底垫木的底面平均压力P=N=5.047=16.82kN/m2 mffak=800.4=32kN/m2A0.3满足要求!。（2）0.2*0.75梁计算模板支架参数梁截面宽度:0.2m；梁截面高度:0.75m；模板支架高度H:2.15m；楼板厚度:0.12m；立杆梁跨度方向间距la:1m；梁两侧立柱间距lb:0.9m,梁下增加1根立柱；水平杆最大步距: 1.2m；梁底面板下次楞采用：方木支撑；钢管按483.0计算；面板采用：12mm厚竹胶合板梁侧模板参数主楞龙骨材料：钢楞，截面类型为:圆钢管483.0 ；次楞龙骨材料：木楞，宽度:40mm 高度:60mm；主楞间距：500mm；次楞间距：200mm；穿梁螺栓水平间距：500mm；穿梁螺栓竖向间距：400mm；穿梁螺栓直径：14mm荷载参数永久荷载标准值：模板与小楞自重（G1k）：0.35kN/m2；每米立杆承受结构自重: 0.12kN/m；新浇筑砼自重（G2k）：24kN/m3；钢筋自重（G3k）：1.5kN/m3 ； 可变荷载标准值：施工人员及设备荷载（Q1k）:1kN/m2；振捣砼对水平面模板荷载（Q2k）：2kN/m2；振捣砼对垂直面模板荷载（Q2k）：4kN/m2；倾倒砼对梁侧模板产生水平荷载（Q3k）：4kN/m2；新浇砼对模板侧压力标准值计算新浇筑的混凝土作用于模板的侧压力标准值，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22ct012V=0.22245.71.21.21.22=52.873 kN/m2F=cH=240.75=18.000 kN/m2其中 c- 混凝土的重力密度，取24kN/m3； t0 - 新浇混凝土的初凝时间，按200/(T+15)计算，取初凝时间为5.7小时。T：混凝土的入模温度，经现场测试，为20； V - 混凝土的浇筑速度，取1.5m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.75m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.2； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.2。根据以上两个公式计算，新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值取较小值18.000kN/m2。梁侧模板面板计算面板采用竹胶合板，厚度为12mm，按简支跨计算,验算跨中最不利抗弯强度和挠度。取主楞间距0.50m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 50.001.21.2/6=12.000cm3；截面惯性矩I= 50.001.21.21.2/12=7.200cm4；1、强度验算（1）、计算时两端按简支板考虑，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.20m。（2）、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=18.000kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.218000+1.440000.50=12240N/mq1=0.91.3518000+1.40.740000.50= 12699N/m根据以上两者比较应取q1= 12699N/m作为设计依据。（3）、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=q1l2=126990.202=63.50Nm88面板抗弯强度设计值f=35N/mm2；=Mmax=63.50103=5.29N/mm2 f=35N/mm2W12.000103面板强度满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 0.5018000=9000N/m=9.000N/mm；面板最大容许挠度值: 200.00/250=0.80mm；面板弹性模量: E = 9000N/mm2；=5ql4=59.000200.004=0.289mm 0.80mm384EI38490007.200104满足要求!梁侧模板次楞计算次楞采用木楞，宽度:40mm 高度:60mm 间距：0.2m 截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4.06.06.0/6=24.000cm3；截面惯性矩I =4.06.06.06.0/12=72.000cm4；1、强度验算（1）、次楞承受模板传递的荷载，按均布荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取主楞间距，L=0.5m。次楞计算简图 l=0.5m（2）、荷载计算新浇筑混凝土对模板的侧压力标准值G4k=18.000kN/m2，振捣砼对侧模板产生的荷载标准值Q2K=4kN/m2。均布线荷载设计值为：q1=0.91.218000+1.440000.2=4896N/mq2=0.91.3518000+1.40.740000.2= 5080N/m根据以上两者比较应取q=5080 N/m作为设计依据。（3）、强度验算计算最大弯矩：Mmax=0.1ql2=0.15.0800.52=0.127kNm最大支座力：1.1ql=1.15.0800.5=2.79kN次楞抗弯强度设计值f17N/mm2。=Mmax=0.127106=5.292N/mm2 17N/mm2W24.000103 满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 180000.2=3600N/m=3.600N/mm；次楞最大容许挠度值：l/250 =500/250 =2.0 mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6773.6005004= 0.212mm 2.0mm100EI1001000072.000104 满足要求!梁侧模板主楞计算主楞采用钢楞双根，截面类型为:圆钢管483.0 间距：0.50m 截面抵抗矩W和截面惯性矩I分别为:截面抵抗矩W =4.49cm3；截面惯性矩I =10.78cm4；1、强度验算（1）、主楞承受次楞传递的集中荷载P=2.79kN，按集中荷载作用下三跨连续梁计算，其计算跨度取穿梁螺栓间距，L=0.4m。主楞计算简图(kN)主楞弯矩图(kN.m)（2）、强度验算最大弯矩Mmax=0.195kNm主楞抗弯强度设计值f205N/mm2。=Mmax=0.195106=21.715N/mm2 205N/mm2W24.490103 2满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，其作用效应下次楞传递的集中荷载P=1.980kN，主楞弹性模量: E = 206000N/mm2。主楞最大容许挠度值：l/250 =400/250 = 2mm；经计算主楞最大挠度Vmax=0.033mm N=5.17kN。满足要求!梁底模板面板计算面板采用竹胶合板，厚度为12mm。 取梁底横向水平杆间距1m作为计算单元。面板的截面抵抗矩W= 1001.21.2/6=24.000cm3；截面惯性矩I= 1001.21.21.2/12=14.400cm4；1、强度验算（1）、梁底次楞为2根，面板按简支梁计算，其计算跨度取梁底次楞间距，L=0.2m。（2）、荷载计算作用于梁底模板的均布线荷载设计值为：q1=0.91.2(240.75+1.50.75+0.35)+1.421=23.55kN/mq1=0.91.35(240.75+1.50.75+0.35)+1.40.721= 25.43kN/m根据以上两者比较应取q1= 25.43kN/m作为设计依据。计算简图(kN)弯矩图(kN.m)经过计算得到从左到右各支座力分别为：N1=2.543kN;N2=2.543kN;最大弯矩 Mmax = 0.127kN.m梁底模板抗弯强度设计值f (N/mm2) =35 N/mm2；梁底模板的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.127106=5.292N/mm2 35N/mm2W24.000103满足要求!2、挠度验算验算挠度时不考虑可变荷载值，仅考虑永久荷载标准值，故其作用效应的线荷载计算如下：q = 1（240.751.50.750.35）=19.48kN/m；计算简图(kN)面板弹性模量: E = 9000N/mm2；经计算，最大变形 Vmax = 0.313mm梁底模板的最大容许挠度值: 200/250 =0.8 mm；最大变形 Vmax = 0.313mm 0.8mm满足要求!梁底模板次楞计算本工程梁底模板次楞采用方木，宽度60mm，高度80mm。次楞的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6.08.08.0/6= 64cm3；I=6.08.08.08.0/12= 256cm4；1、强度验算最大弯矩考虑为永久荷载与可变荷载的计算值最不利分配的弯矩和，取受力最大的次楞，按照三跨连续梁进行计算，其计算跨度取次楞下水平横杆的间距，L=1m。次楞计算简图 l=1m荷载设计值 q = 2.543/1= 2.543kN/m；最大弯距 Mmax =0.1ql2= 0.12.54312= 0.254 kN.m；次楞抗弯强度设计值 f=17N/mm2；=Mmax=0.254106=3.969N/mm2 17N/mm2W64103满足要求!2、挠度验算次楞最大容许挠度值：l/250 =1000/250 =4.0 mm；验算挠度时不考虑可变荷载值，只考虑永久荷载标准值: q =1.948/1= 1.948N/mm；次楞弹性模量: E = 10000N/mm2；=0.677ql4=0.6771.94810004=0.515mm 4.0mm100EI10010000256104满足要求!梁底横向水平杆计算横向水平杆按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取梁底面板下次楞传递力。 计算简图(kN) 弯矩图(kN.m)经计算，从左到右各支座力分别为：N1=0.174kN;N2=4.737kN;N3=0.174kN;最大弯矩 Mmax=0.176kN.m；最大变形 Vmax=0.038mm。1、强度验算支撑钢管的抗弯强度设计值f (N/mm2) = 205N/mm2；支撑钢管的弯曲应力按下式计算：=Mmax=0.176106=39.198N/mm2 205N/mm2W4.49103满足要求!2、挠度验算支撑钢管的最大容许挠度值: l/150 =450/150 = 3.0mm或10mm；最大变形 Vmax = 0.038mm 3.0mm满足要求!梁底纵向水平杆计算横向钢管作用在纵向钢管的集中荷载P=4.737kN。 计算简图(kN)纵向水平杆只起构造作用，不需要计算。扣件抗滑移计算水平杆传给立杆竖向力设计值R=4.737KN,由于采用顶托，不需要进行扣件抗滑移的计算。扣件式钢管立柱计算4、 风荷载计算因在室外露天支模，故需要考虑风荷载。基本风压按山东聊城市10年一遇风压值采用，0=0.4kN/m2。模板支架计算高度H=20m，按地面粗糙度A类近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区。风压高度变化系数z=1.63。计算风荷载体形系数将模板支架视为桁架，按现行国家标准建筑结构荷载规范表7.3.1第32项和36项的规定计算。模板支架的挡风系数j=1.2An/(lah)=1.20.124/(11.2)=0.124式中An =(la+h+0.325lah)d=0.124m2An -一步一跨内钢管的总挡风面积。la-立杆间距，1mh-步距，1.2md-钢管外径，0.048m系数1.2-节点面积增大系数。系数0.325-模板支架立面每平米内剪刀撑的平均长度。单排架无遮拦体形系数：st=1.2j=1.20.124=0.15无遮拦多排模板支撑架的体形系数：s=st1-n=0.151-0.85 10=0.801-1-0.85-风荷载地形地貌修正系数。n-支撑架相连立杆排数。风荷载标准值k=zs0=1.630.800.4=0.522kN/m2风荷载产生的弯矩标准值：Mw=0.921.4klah2=0.921.40.52211.22= 0.085kNm10105、 立柱轴心压力设计值N计算上部梁传递的最大荷载设计值：4.737kN ；立柱承受支架自重：1.22.150.12=0.310kN 立柱轴心压力设计值N：4.737+0.310=5.047kN；6、 立柱稳定性计算立柱的稳定性计算公式:N+MwfjAWN - 轴心压力设计值(kN) ：N=5.047kN；- 轴心受压稳定系数,由长细比=Lo/i 查表得到；L0 - 立杆计算长度（m），取纵横向水平拉杆的最大步距，L0=1.2m。i - 立柱的截面回转半径(cm) ,i=1.59cm；A - 立柱截面面积(cm2),A=4.24cm2；Mw - 风荷载产生的弯矩标准值；W - 立柱截面抵抗矩(cm3)：W= 4.49cm3；f - 钢材抗压强度设计值N/mm2,f= 205N/mm2；立柱长细比计算：=Lo/i=120.0/1.59=75 150，长细比满足要求!。按照长细比查表得到轴心受压立柱的稳定系数=0.72；N+Mw=5.047103+0.085106=16.532+18.931=35.463N/mm2 f=205N/mm2jAW0.724.241024.49103立柱稳定性满足要求!立柱底地基承载力验算1、上部立柱传至垫木顶面的轴向力设计值N=5.047kN2、垫木底面面积A垫木作用长度1m，垫木宽度0.3m，垫木面积A=10.3=0.3m23、地基土为素填土，其承