土力学例题.ppt

各章节例题及分析 部分 例题 某土料场土料的分类为中液限粘质土 天然含水量 21 土粒比重Gs 2 70 室内标准功能击实试验得到最大干密度 dmax 1 85g cm3 设计中取压密度 95 并要求压实后土的饱和度Sr 0 9 问土料的天然含水量是否适用于填筑 碾压时土料应控制多大的含水量 解 求压实后土的孔隙比按式求填土的干密度 d dmax 1 85 0 95 1 76g cm3设Vs 1 0cm3 根据干密度 d 由三相草图求孔隙比e 根据题意按饱和度Sr 0 9控制含水量 Vw SrVv 0 9 0 534 0 48cm3因此 水的质量mw wVw 0 48g即碾压时土料的含水量控制在18 左右 料场含水量高3 以上 不适于直接填筑 应进行翻晒处理 第二章练习 在某住宅地基勘察中 已知一个钻孔原状土试样结果为 土的密度 1 80g cm3 土粒比重Gs 2 70 土的含水率 18 0 求其余五个物理性质指标 第三章练习 1 方形基础 b b 4 4m P0 100KPa 求基础中点下附加应力等于30kPa的土层深度z 2 矩形基础l b 40 2m P0 100KPa z 4m 求矩形基础中点及短边中点下的附加应力 3 矩形荷载P0 100KPa 已知一角点下深处z处的 z 24kPa 求矩形中点以下深处z 2处的竖向附加应力 第四章例题分层总和法计算地基最终沉降量 7 例题分析 例 某厂房柱下单独方形基础 已知基础底面积尺寸为4m 4m 埋深d 1 0m 地基为粉质粘土 地下水位距天然地面3 4m 上部荷重传至基础顶面F 1440kN 土的天然重度 16 0kN m 饱和重度 sat 17 2kN m 有关计算资料如下图 试分别用分层总和法和规范法计算基础最终沉降 已知fk 94kPa 注 分层总和法要求理解计算原理 规范法要求能够计算 8 解答 A 分层总和法计算 1 计算分层厚度 每层厚度hi 0 4b 1 6m 地下水位以上分两层 各1 2m 地下水位以下按1 6m分层 2 计算地基土的自重应力 自重应力从天然地面起算 z的取值从基底面起算 3 计算基底压力 4 计算基底附加压力 自重应力曲线 附加应力曲线 9 5 计算基础中点下地基中附加应力 用角点法计算 过基底中点将荷载面四等分 计算边长l b 2m z 4Kcp0 c由表确定 6 确定沉降计算深度zn 根据 z 0 2 c的确定原则 由计算结果 取zn 7 2m 7 最终沉降计算 根据e 曲线 计算各层的沉降量 10 按分层总和法求得基础最终沉降量为s si 54 7mm B 规范 法计算 1 c z分布及p0计算值见分层总和法计算过程 2 确定沉降计算深度 zn b 2 5 0 4lnb 7 8m 3 确定各层Esi 4 根据计算尺寸 查表得到平均附加应力系数 11 5 列表计算各层沉降量 si 满足规范要求 6 沉降修正系数js 7 基础最终沉降量 s yss 61 2mm 12 例题分析 例 厚度H 10m粘土层 上覆透水层 下卧不透水层 其压缩应力如下图所示 粘土层的初始孔隙比e1 0 8 压缩系数a 0 00025kPa 1 渗透系数k 0 02m 年 试求 加荷一年后的沉降量St 地基固结度达Uz 0 75时所需要的历时t 若将此粘土层下部改为透水层 则Uz 0 75时所需历时t 13 解答 1 当t 1年的沉降量 地基最终沉降量 固结系数 时间因素 查图表得到Ut 0 45 加荷一年的沉降量 2 当Uz 0 75所需的历时t 由Uz 0 75 a 1 5查图得到Tv 0 47 3 双面排水时 Uz 0 75所需历时 由Uz 0 75 a 1 H 5m查图得到Tv 0 49 第五章土的抗剪强度 例题5 2 已知某土体单元的大主应力 1 480kPa 小主应力 3 210kPa 通过试验测得土的抗剪强度指标c 20kPa 18 问该单元土体处于什么状态 解 已知 1 480kPa 3 210kPa c 20kPa 18 1 直接用 与 f的关系来判别 由式 5 2 和 5 3 分别求出剪破面上的法向应力 和剪应力 为 由式 5 6 求相应面上的抗剪强度 f为 由于 f 说明该单元体早已破坏 2 利用公式 5 8 或式 5 9 的极限平衡条件来判别 由式 5 8 设达到极限平衡条件所需要的小主应力值为 3f 此时把实际存在的大主应力 3 480kPa及强度指标c 代入公式 5 8 中 则得 也可由式 5 9 计算达到极限平衡条件时所需要得大主应力值为 1f 此时把实际存在的大主应力 3 480kPa及强度指标c 代入公式 5 8 中 则得 由计算结果表明 3 3f 1 1f 所以该单元土体早已破坏 土力学地基基础岩土工程教研组2011 17 例 有一挡土墙 高6米 墙背直立 光滑 墙后填土面水平 填土为粘性土 其重度 内摩擦角 粘聚力如下图所示 求主动土压力及其作用点 并绘出主动土压力分布图 第六章例题分析 土力学地基基础岩土工程教研组2011 18 解答 主动土压力系数 墙底处土压力强度 临界深度 主动土压力合力 主动土压力作用点距墙底的距离 墙顶处土压力强度 例题分析 例 某挡土墙高7m 墙背直立 光滑 墙后填土面水平 并作用有均布荷载q 20kPa 各土层物理力学性质指标如图 试计算该挡土墙墙背总侧压力E及其作用点位置 并绘制侧压力分布图 解 因墙背竖直 光滑 填土面水平 符合朗金条件 可计算得第一层填土的土压力强度为 第二层填土的土压力强度为 第二层底部水压力强度为 又设临界深度为z0 则 即 各点土压力强度绘于上图中 可见其总侧压力为 总侧压力E至墙底的距离x为 例题分析 例 某挡土墙高4 5m 墙背俯斜 填土为砂土 16 5kN m3 30o 填土坡角 填土与墙背摩擦角等指标如图所示 试按库仑理论计算主动土压力Ea及作用点位置 解 由 10o 15o 30o 20o计算或查表可得 土压力作用点在距墙底h 3 1 5m处 例 某挡土墙墙背竖直 光滑 填土面水平 墙后填土物理力学参数如图所示 挡土墙顶部宽度3m 底部宽度3 5m 墙体重度24kN m3 挡土墙与地基的摩擦系数为0 42 试计算 作用于墙背的土压力大小及作用点位置 并绘制分布图 验算挡土墙抗倾覆与抗滑稳定性 例题分析 解 1 墙背竖直 光滑 填土面水平 符合朗金条件 单位墙宽各土层土压力强度为 挡土墙设计 设临界深度为Z0 则由 可解得 Z0 0 941m 总侧压力为 2 验算绕墙趾的抗倾覆与抗滑稳定性 总侧压力到墙底的距离x为 满足满足 挡土墙设计 38 43 42 67 56 E 195 88 例题分析 例 某条基底宽b 1 5m 埋深d 2m 地基土重度 19kN m3 饱和土重度 sat 21kN m3 抗剪强度指标 20 c 20kPa 求 1 该地基承载力p1 4 2 若地下水位上升至地表下1 5m 承载力有何变化 解 1 2 地下水位上升时 地下水位以下土的重度用有效重度 说明 当地下水位上升时 地基的承载力将降低 地基破坏型式及地基承载力 地基极限承载力 例 某条基底宽b 5m 埋深d 1 2m 地基土重度 18 0kN m3 抗剪强度指标 22 c 15kPa 求 1 该地基临塑荷载pcr及临界荷载p1 4 2 若地基属于整体剪切破坏 分别用太沙基公式及汉森公式确定其承载力设计值 并与p1 4比较 解 6 8地基极限承载力 根据 22 查得太沙基承载力因素 Nc 16 9 Nq 7 8 N 6 9pu 1 2 6 9 18 5 7 8 1 2 18 16 9 15 732 5kPapv pu 3 244 2kPa 2 太沙基公式 汉森公式 22 计算得Nq 7 8 Nc 16 8 N 4 1垂直荷载ic iq i 1 条形基础 Sc Sq S 1 0 0 gc gq g 1 bc bq b 1 d b 1 2 5 0 24 dc 1 0 35 0 24 1 08 dq 1 2tan22 1 sin22 0 24 1 12 d 1pu 1 2 18 5 4 1 1 2 18 7 8 1 12 15 16 8 1 08 645 4kPapv pu 3 215 1kPa 安全系数 一般可取Ks 1 1 1 5 当b j时 Ks 1 土坡处于极限平衡状态 此时的坡角称为自然休止角 例 某均质无粘性土坡 饱和重度 sat 20 0kN m3 内摩擦角 30 若要求该土坡的稳定安全系数为1 2 其坡角应为多少度 解 土坡和地基的稳定分析 土坡和地基的稳定分析 算例分析 自学 例 某土坡如图所示 已知土坡高度H 6m 坡角 55 土的重度 16 6kN m3 内摩擦角 12 粘聚力c 16 7kPa 试用条分法验算土坡的稳定安全系数 解 按比例绘出土坡 选择圆心O 作出相应的滑动圆弧 滑动面圆弧长 将滑动土体分成若干土条 对土条编号 安全系数 土坡和地基的稳定分析 量出各土条中心高hi 宽度bi 列表计算sin i cos i以及土条重Wi 计算该圆心和半径下的安全系数 对圆心O选不同半径 得到O对应的最小安全系数 在可能滑动范围内 选取其它圆心O1 O2 O3 重复上述计算 求出最小安全系数 即为该土坡的稳定安全系数 选择题作业如下 1 当砂类土或砾类土的不均匀系数Cu同时满足下列条件时 则定名为良好级配砂或良好级配砾 Cu 5 Cc 1 3 Cu 5 Cc 1 3 Cu 5 Cc 1 5 Cu 5 Cc 1 52 在有侧限条件下进行固结压缩试验 以获取土的压缩性指标 当土中有效自重应力为100kPa 附加应力为100kPa时 其对应的压缩系数为 0 100kPa压力段对应的压缩模量 100 200kPa压力段对应的压缩模量 200 300kPa压力段对应的压缩模量 300 400kPa压力段对应的压缩模量3 在深度22 0m处取得土样 测得先期固结压力为350kPa 地下水位距地表4 0m 水位以上土的密度为1 85g cm3 水位以下土的密度为1 90g cm3 该土样的超固结比 OCR 最接近数值 0 1 38 1 48 1 634 某一完全饱和粘性土试样 经室内试验测定其含水量为30 土粒相对密度 比重 2 73 液限33 塑限17 问该饱和粘性土的孔隙比 干密度和饱和密度依次为 0 912 1 5g cm3 1 85g cm3 0 912 1 6g cm3 1 85g cm3 0 819 1 6g cm3 1 95g cm3 0 819 1 5g cm3 1 95g cm35 若某砂土的天然孔隙比与其所能达到的最大孔隙比相等 则该土 处于最密实状态 处于最松散状态 处于中等密实状态 相对密实度Dr 16 对某干砂试样进行直接剪切试验 当施加的法向应力为400kPa时 土的抗剪强度为280kPa 砂土破坏时的大小主应力及剪切面的夹角 与大主应力作用方向 为 3 181 34kPa 1 669 15kPa 27 5 3 163 47kPa 1 578 23kPa 22 8 3 163 47kPa 1 578 23kPa 27 5 3 181 34kPa 1 669 15kPa 22 8 7 粘性土的塑性指数Ip越大 表示土的 含水量 越大 粘粒含量越高 粉粒含量越高 塑限 p越高8 某场地需进行十字板剪切试验 已知十字板的直径D 60mm 高H 100mm 测得剪切破坏时的扭矩M 0 094 经计算该土层的抗剪强度是 100 25kPa 117 63kPa 130 48kPa 138 64kPa9 土的固结主要是指 总应力引起超孔隙水压力增长的过程 总应力不断增加的过程 超孔隙水压力消散 有效应力增长的过程 总应力和有效应力不断增加的过程10 求解条形基础下的地基附加应力 常将地基中产生的应力状态看成是 空间应力问题 平面应力问题 平面应变问题 轴对称问题11 已知地基中某点的竖向自重应力为100kPa 静水压力为20kPa 土的静止侧压力系数为0 25 则该点的侧向自重应力为 60kPa 50kPa 30kPa 25kPa12 已知两矩形基础 一宽为2m 长为4m 另一宽为4m 长为8m 若两基础的基底附加压力相等 则两基础角点下竖向附加应力之间的关系是 两基础基底下z深度处竖向附加应力分布相同 小尺寸基础角点下z深度处应力与大尺寸基础角点下2z深度处应力相等 大尺寸基础角点下z深度处应力与小尺寸基础角点下2z深度处应力相等 难于判断13 下列说法错误的是 土在压力作用下体积会缩小 土的压缩主要是土中孔隙体积减小 土的压缩所需时间与土的透水性有关 土的压缩量与土的透水性有关 14 土的强度破坏通常是由于 基底压力大于土的抗压强度所致 土的抗拉强度过低所致 土中某点的剪应力达到土的抗剪强度所致 在最大剪应力作用面上发生剪切破坏所致15 设计仅起挡土作用的重力式挡土墙时 土压力一般按计算 被动土压力 主动土压力 静止土压力 被动土压力 静水压力1 某一完全饱和粘性土试样 经室内试验测定其含水量为26 4 液限29 3 塑限15 8 该粘性土的名称和软硬程度是 粉质粘土 可塑状态 粘土 硬塑状态 粉质粘土 软塑状态 粘土 流塑状态2 使得土体体积减小的主要原因是 土中孔隙体积的减小 土粒的压缩 土中密闭气体的压缩 土中水的压缩3 从压缩曲线上取得的数据为 p1 100kPaa e1 1 15 p2 200kPa e2 1 05 对土的压缩性进行评价时 下列哪一种评价是正确的 中等压缩性 低压缩性 高压缩性 尚不能判别4 根据土层的应力历史条件 判断欠固结土的依据是 先期固结压力小于上覆土层的有效自重压力 饱和粘性土 压缩系数大于0 5MPa 1 残积土5 按朗金土压力理论计算挡土墙的主动土压力时 墙背是何种应力平面 大主应力作用面 小主应力作用面 滑动面 与大主应力作用面成45 2 6 某饱和粘性土地基厚度为10m 上下均有排水条件 初始孔隙比e 1 0 压缩系数a 0 3Mpa 1 渗透系数k 18mm y 在无限分布的荷载P0 240kPa作用下 地基的最终沉降量为 180mm 240mm 360mm 400mm7 取自同一土样的三个饱和试样进行三轴不固结不排水剪切试验 其围压 3分别为50 100 150kPa 最终测得的强度有何区别 3越大 强度越大 3越大 破坏时刻孔隙水压力越大 与 3无关 强度相近 3越小 破坏时刻孔隙水压力越小8 饱和粘性土的含水量为w 20 比重Gs 2 7 土的孔隙比e和干密度pd分别为 0 73和1 85g cm3 0 54和1 75 cm3 0 87和1 85g cm3 0 66和1 55g cm39 饱和粘性土的抗剪强度指标 与排水条件有关 与基础宽度有关 与试验时的剪切速率无关 与土中孔隙水压力是否变化无关10 对应以下工况时 施工进度快 地基土的透水性低且排水条件不良时 宜选择何种形式的剪切试验以获得合适的地基土抗剪强度 不固结不排水剪 固结不排水剪 固结排水剪 慢剪11 下列说法错误的是 压缩试验的排水条件为双面排水 压缩试验不允许土样产生侧向变形 静荷载试验允许土体排水 静荷载试验不允许土样产生侧向变形12 产生三种土压力所需的挡土墙位移值 最大的是 产生主动土压力所需的位移值 产生被动土压力所需的位移值 产生静止土压力所需的位移值 难于判断13 某无粘性土坡坡角 24 内摩擦角 36 则稳定安全系数为 K 1 46 K 1 50 K 1 63 K 1 70 14 某土样取土深度22 0m 侧得先期固结压力为350kPa 地下水位为4 0m 水位以上土的密度为1 85g cm3 水位以下土的密度为1 90g cm3 请问该土样的超固结比 OCR 最接近下列哪一值 0 1 48 1 10 2 4615 当地基中附加应力分布曲线为矩形时 则较可能的地面荷载形式为 圆形均布荷载 矩形均布荷载 条形均布荷载 无限 分布 均布荷载1 有一箱形基础 上部结构和基础以及基础上填土的重量传至基底的压力p 138kPa 若地基土的天然重度 18kN m3 饱和重度20kN m3 地下水位在地表下6m处 当基础埋置在 深度时 基底附加压力正好为零 A d 9mB d 7 7mC d 6 9mD d 13 8m2 土的颗粒级配曲线坡度越平缓则表明 A 颗粒越均匀B 级配越好C 土的密实度越高D 土的工程性质越差3 饱和粘性土的不固结不排水三轴实验主应力差 1 3 52kPa 破坏时孔隙水压里uf 20kPa 则该土的粘聚力cu为 kPaA 32B 16C 26D 条件不足 无法计算4一办公楼地基土样 用体积为200cm3的环刀取样试验 用天平测得环刀加湿土的质量为478 00g 环刀质量为110 00g 烘干后土样质量为326 00g 土粒比重为2 69 计算该土样的e sat d A 0 65 1 86g cm3 1 63g cm3B 0 39 2 22g cm3 1 94g cm3C 0 65 2 02g cm3 1 63g cm3D 0 39 2 02g cm3 1 63g cm35土的自重应力计算中假定的应力状态为 A z 0 x y 0 xz 0 B z 0 x y 0 xz 0 C z 0 x y 0 xz 0 D z 0 x y 0 xz 06 某粘土试样进行直剪实验 在法向应力 1 100kPa作用下测得其抗剪强度 1 80kPa 在法向应力 1 200kPa作用下测得其抗剪强度 2 145kPa 则该土的抗剪强度指标为 A c 15kPa 35 9 B c 20kPa 33 0 C c 20kPa 38 7 D c 15kPa 33 0 7 下列说法错误的是 A 达西定律认为渗透速度v和水力梯度i成正比B 保持水管两端的水头差 增加水管长度 则其水力梯度i增加C 达西定律中的渗透速度v应小于水的实际平均流速D 对于颗粒较大的土 达西定律只适用于水力梯度较小的情况8 会引起地基变形A 原有土的有效自重应力B 新堆放于地面的重物C 和挖除土方重力相等的基础重力D 地下水压力9 对于某一砂土 其压缩性与孔隙比的关系 A 孔隙比越大压缩系数越小B 孔隙比越小压缩模量越大C 孔隙比越小压缩系数越大D 压缩系数于孔隙比无关10 某矩形基础长 宽 2m 4m 若保持基底附加压力不变 A 中心点下2m深度的竖向附加应力为角点下2m深度处的4倍B 若基础尺寸为4m 8m 中心点下2m深度处的附加应力将为原来的2倍C 长边中点下2m处附加应力与短边中点下1m处附加应力相等D 2倍角点下2m深度的附加应力大于长边中点下2m处附加应力11 土的压缩计算的是外力作用下 A 孔隙体积的减小B 颗粒体积的减小C 空气体积的减少D 孔隙体积的减少 颗粒的压缩量12 在固结度与时间因数关系曲线中 1的适用于下列 情况A 基底面积小 土层厚B 新填土上修筑建筑物C 土层厚度大于基底宽度的一半D 双面排水13 某无粘性土内摩擦角 33 取安全系数为1 2 其最大坡角为 A 24 4 B 27 5 C 28 4 D 32 8 14 挡土墙背后为无粘性土 当地下水位上升 则挡土墙所受侧压力 A 增大B 减小C 不变D 条件不足无法判断15 对于密实砂土 A 其地基破坏形式为整体剪切破坏B 受剪时将呈现应变硬化型C 其应力应变曲线无峰值D 内摩擦角比同类松砂小 1 剪切破坏面与最大剪应力作用面一致时 土的内摩擦角值应为 0 30 5 90 2 用粒径级配曲线表示土的颗粒级配时 通常用纵坐标表示小于某粒径含量百分数 横坐标 按对数比例尺 表示粒径 该曲线越陡 则说明 土粒级配越好 土粒级配越不好 土粒越不均匀 土粒大小相差悬殊3 下列属于可塑状态黏土的为 w 23 4 wp 15 8 wL 29 3 w 26 4 wp 12 8 wL 32 3 w 26 4 wp 12 8 wL 29 3 w 23 4 wp 13 8 wL 29 3 4 一办公楼地基土样 用体积为200cm3的环刀取样试验 用天平测得环刀加湿土的质量为478 00g 环刀质量为110 00g 烘干后土样质量为326 00g 土粒比重为2 69 计算该土样的e sat d 0 65 1 86g cm3 1 63g cm3 0 39 2 22g cm3 1 94g cm3 0 65 2 02g cm3 1 63g cm3 0 39 2 02g cm3 1 63g cm35 土的自重应力计算中假定的应力状态为 z 0 x y 0 xz 0 z 0 x y 0 xz 0 z 0 x y 0 xz 0 z 0 x y 0 xz 06 某地基土第一层为人工填土 厚度2m 重度17kN m3 第二层为粉质黏土 重度18kN m3 饱和重度20kN m3 地下水位为3m处 则4m处的自重应力为 62kPa 70kPa 72kPa 64kPA7 对于高灵敏度的饱和软粘土可以采用何种实验方式测定其抗剪强度 直剪实验 三轴压缩试验 无侧限抗压强度实验 十字板剪切试验8 某地基荷载沉降曲线上具有直线段转折点及陡降段转折点 则该地基可能发生何种破坏 局部剪切破坏 整体剪切破坏 冲剪破坏 滑动破坏9 下列为超固结土的为 新开挖基坑下的土层 新近填土层 新建谷仓下的地基土 超过20年的填土层 10 下列说法正确的是 基础范围内同一深度的各点附加应力相同 基础中心的土容易发生剪切破坏 方形荷载引起的垂直应力影响深度币条形荷载小得多 基础下地基侧向变形主要发生于深层11 极限平衡状态下 土体发生破坏 增大 3减小 1 增大 1减小 3 等值增大 1 3 只增大 312 某粘土试样进行直剪实验 在法向应力 1 100kPa作用下测得其抗剪强度 1 80kPa 在法向应力 1 200kPa作用下测得其抗剪强度 2 145kPa 则该土的抗剪强度指标为 c 15kPa 35 9 c 20kPa 33 0 c 20kPa 38 7 c 15kPa 33 0 13 是通过减小倾覆力矩来提高挡土墙抗倾覆安全系数的 加大挡土墙断面尺寸 伸长墙趾 墙背做成仰斜 在墙踵加悬臂14 按朗金土压力理论计算被动土压力时 墙背对土的侧向压力为 小主应力 剪破面上的法向应力 剪破面上的剪应力 最大主应力15 某饱和粘性土地基厚度为10m 上下均有排水条件 初始孔隙比e 0 9 压缩模量Es 5 5Mpa 渗透系数k 18mm y 在无限分布的荷载P0 220kPa作用下 地基的最终沉降量为 180mm 200mm 400mm 500mm 计算题重点 1 挡墙土压力及稳定验算 2 固结沉降及固结时间 3 土的抗剪强度 莫尔圆 公式 极限平衡状态 4 矩形均布荷载下附加应力计算作业如下 计算题 下图所示的挡土墙 高5m宽2m 墙后填土为两层粘性土 相关参数见图 填土表面水平 墙背光滑垂直 地下水位面在第一层粘性土的底面 挡土墙墙身重度 23kN m3 墙底摩擦系数 0 25 填土面荷载q分布范围有限 沿挡土墙全线分布 但分布宽度仅为5m 1 试计算作用在墙上的主动土压力并画出土压力分布图和合力作用点的位置 2 试计算挡土墙的抗倾覆和抗滑移稳定 已知挡土墙及填土资料如图所示 墙背垂直光滑 填土面水平 墙自重G 200kN m 其作用点到墙趾的水平距离z 0 9m 请画出主动土压力分布图 进而确定总侧压力大小及作用点 距墙底 并验算挡土墙的抗倾覆稳定 建筑物传来的荷载使场地地基中某一饱和粘性土层产生均匀分布的竖向附加应力 该层顶面附加应力为200kPa 底面的附加应力为160kPa 顶底面透水 土的平均渗透系数k 0 2cm 年 e 0 880 a 0 39MPa 1 求 该土层的最终固结沉降量 当达到最终固结沉降量之半所需的时间 当达到120mm固结沉降量所需的时间 如果该饱和粘土层下卧为不透水层 单面排水 则达到120mm沉降量所需的时间 一个柱基础 P0 96 9kPa b l 3 3m2 d 1m Es1 2 52MPa Es2 2 47MPa Es3 3 39Mpa fk 130kPa 计算最终沉降量 规范法 估算土的沉降计算深度Zn m 6 2 3 5 5 4 5 6 土的验算变形厚度 Z