毕设指导五(内力组合).doc

毕业设计指导五本部分为框架内力组合（注：在内力组合前，需先进行柱边缘内力修正、弯矩调幅、活荷载不利布置使跨中内力放大）1 .框架承载力计算内力基本组合方式根据规范及本工程特点，考虑以下内力组合形式（按一般框、排架简化规则）： （分左右风） （分左右风） （分左右风） （分左右风） （注：此时只能组合竖向活荷载） （分左右震，顶层SGE采用50%的雪载）上几式中，为恒载效应标准值，为活载效应标准值，为风载效应标准值，为重力荷载代表值产生的荷载效应标准值，为水平地震作用产生的荷载效应标准值；RE是抗震调整系数，见抗震5.4.2，例如受弯时为0.75。 注：以上各组合应根据实际情况取舍，例如当恒载不会出现对结构有利时，（3）、（5）、（7）可舍弃；如果（1）、（4）明显不会超过（2）、（6）式，也可舍去；以上的、代表的粱端弯矩M都是经过调幅后的弯矩，调幅系数为0.85。但调幅只对竖向荷载作用下内力进行调幅，不对水平荷载作用下内力进行调幅。2. 框架梁内力组合对于3跨结构对称，每层都有五个控制截面，即梁AB两端，梁AB跨间最大弯矩处，梁BC左端、梁BC跨间最大弯矩处。进行内力组合前，需对竖向荷载产生弯矩进行0.85的调幅，再将两端节点弯矩换算至两端柱边弯矩；活荷载下内力计算时，没有考虑到活载的最不利布置，跨中弯矩需乘以放大系数1.2；水平荷载直接换算至两端柱边弯矩，方可进行内力组合。框架梁内力组合表见附表1（表中根据实际情况舍弃了一些组合项，自己可以添加项目）。附表1 框架梁内力组合层次截面内力SGkSQkSWkSEk1.2SGk+1.4SQk1.35SGk+1.41.0SQk1.2SGk+1.4x0.9(SQk+SWk)1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEk左风右风左震右震1AM-65.19-24.7163.85231.52-112.82-122.60-28.91-189.81207.92-394.03V73.4728.0414.7653.58127.42138.44142.09104.90174.6435.33B左M74.6828.7646.82170.34129.88328.31-114.57V76.0129.1214.7653.58131.98178.3439.03B右M-16.62-3.8918.1966.20-25.3963.78-108.34V14.677.0412.1344.1327.4679.20-35.54跨中AB-136.28-24.3400-197.61-178.14-178.14BC3.600.06004.404.364.36后寻找各截面的+Mmax，-Mmax， Vmax作为配筋之内力。上表仅为参考，限于篇幅未全部列出。注：以上组合未考虑活荷载的折减系数（指梁、柱、基础设计时对活荷载的折减），未乘抗震调整系数。3 框架柱内力组合附表2 A柱内力组合层次截面内力SGkSQkSWkSEk1.2SGk+1.4SQk1.35SGk+1.41.0SQk1.2SGk+1.4x0.9(SQk+ SWk)1.2(SGk+0.5SQk)+1.3SEhk左风右风左震右震1柱顶MN柱底MNV后寻找各截面的Nmax及相应的M、V， Nmin及相应的M、V，Mmax及相应的N、V。上表仅为参考，限于篇幅未全部列出。注：以上组合未考虑活荷载的折减系数（指梁、柱、基础设计时对活荷载的折减），未乘抗震调整系数。4.地震作用下的水平位移验算据规范及本工程特点，只进行多遇地震作用下验算，按弹性法计算水平位移。验算结果应满足建筑抗震设计规范5.5.1条规定。这项工作可在框架内力组合之前进行。5. 内力修正：柱边缘截面内力 框架梁的支座截面并不是梁的最危险截面，最危险截面在支座处应该是柱边缘处，所以对框架梁支座内力应以修正。