别墅高支模施工方案.doc

东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国I 目目 录录 一 编制依据及编制说明一 编制依据及编制说明 1 二 概况二 概况 1 三 材料要求三 材料要求 2 四 搭设方法四 搭设方法 2 五 安全保证措施五 安全保证措施 6 六 应急预案六 应急预案 7 七 监测七 监测 9 附件 计算书 9 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司1 高支模施工方案高支模施工方案 一 编制依据一 编制依据及编制说明及编制说明 1 1 编制依据 1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2001 2 木结构设计规程 GB50005 2003 3 混凝土结构工程施工质量验收规范 50204 2002 4 建筑工程施工质量验收统一标准 GB50300 2002 5 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢施工图纸 6 建筑施工计算手册 第四版缩印本 等 1 2 编制说明 本方案主要针对东方华府 12 18 幢局部地方存在超过 5m 高度的支撑体系编制 二 概况二 概况 1 1 工程总体概况工程总体概况 本工程位于东莞市体育路 毗邻天源电脑城东面 由东莞市富盈房地产开发有限 公司投资兴建 东莞市建筑设计院有限公司设计 广东华工工程建设监理有限公司实 施监理 工程总占地面积约 1504 33 总建筑面积约 5121 5 由地下一层 地上 6 栋 3 层别墅组成 本工程负一层为车库 储藏室 娱乐室等 层高为 12 14 栋以及 16 18 栋 3 0 米 13 栋 3 6 米 地上由 6 栋 3 层别墅组成 12 14 16 17 18 别墅一 二 三层层 高分别为 3 9 3 6 3 6 米 建筑高度为 11 40 米 13 别墅一 二 三层层高分别为 3 95 3 6 3 6 米 建筑高度为 13 50 米 2 2 高支模搭设区域概况高支模搭设区域概况 12 14 幢高支模部位为 A 轴 B 轴交 1 轴 3 轴 3 轴 4 轴交 D 轴 首层至二层 搭设面积约 60 三层板板厚 150mm 该层设计活荷载为 2 0KN 高支模搭设高度 为 7 35m 3 9 3 6 0 15 16 17 幢高支模部位为 B 轴 E 轴交 3 轴 4 轴 首层至二层 搭设面积约 25 三层板板厚 150mm 该层设计活荷载为 2 0KN 高支模搭设高度为 7 35m 3 9 3 6 0 15 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司2 18 幢高支模部位为 B 轴 C 轴交 3 轴 5 轴 首层至二层 搭设面积约 30 三层 板板厚 150mm 该层设计活荷载为 2 0KN 高支模搭设高度为 7 35m 3 9 3 6 0 15 13 幢高支模部位为 B 轴 D 轴交 2 轴 3 轴 和 A 轴 B 轴交 2 轴 3 轴 首层至二 层门楼屋面 首层至三层 搭设面积约 25 四层板板厚 150mm 该层设计活荷载为 2 0KN 高支模搭设在三层板设置 16 国标工字钢作为立杆底座 从三层开始搭设至 四层板 搭设高度为 3 45m 3 6 0 15 12 18 幢高支模搭设总面积约 60 2 15 25 3 20 30 260 楼层设计活荷载均为 2 0KN 顶板厚度均为 150mm 12 18 高支模搭设区域内梁截面尺寸只有 200 700 和 200 600 两种 搭设最大跨度为 7 75m 最大高度 7 35m 高支模部分的结构施工模板 支撑体系采用钢管脚手架搭设 三 三 材料要求材料要求 3 13 1 机械设备机械设备 配置的木工机械如下 圆盘锯 6 台 手电钻 3 台 以及其他工人支模时所须的小型机具扳手 钳子 吊线锤等 3 23 2 材料准备材料准备 模板 915 1830 18mm 的木胶合板模板 木枋 50 100 2000 的木枋 对拉螺杆 14 的对拉螺杆 脱模剂 YJA 脱模剂 16 国标工字钢 48 3 5 钢管 扣件 用于内外楞及支撑体系 钢管及接头扣件材质应满足拉强 度 伸长率 屈服点等的规范要求 不得使用不合格品 不得有裂纹 气孔 也不得 有疏松 砂眼或其它影响使用性能的构造缺陷 钢管使用前应进行防锈处理 涂刷二 道防锈漆 顶托及下托 蝴蝶扣 铅丝等 辅材 2cm 宽粘带纸 铁锤 铁钉 铁线 刷子 小铁铲 撬棍等 四 搭设方法四 搭设方法 4 14 1 工艺流程工艺流程 弹线 内架搭设 调整标高 剪力墙及柱接头模板安装 安装梁底模 安装梁侧 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司3 模 安装板底龙骨 铺底板模堵缝 清理 绑梁钢筋 绑板底筋 水电管线安装筋 绑扎板预应力钢筋 绑板板面筋 预埋件 插筋 封边模 自检 互检合格后验收 办交接手续 移交砼工种 4 24 2 支撑体系搭设支撑体系搭设 12 14 16 18 幢高支模搭设 支撑体系均采用满堂钢管架支撑体系 搭设高度为 7 35m 最大梁截面为 200 700mm 满堂钢管架搭设前 先布置在框架梁两侧的钢管 再按现场次梁位置布置钢管 最后再均匀布置板的支撑钢管 主梁底两侧钢管间距为 1200mm 沿梁跨度方向间距为 600mm 次梁底两侧钢管间距为 1200mm 沿梁跨度方向 间距为 1200mm 搭设过程中应根据柱距控制好立杆间距 保证立杆间距不大于 1 2m 板底整个满堂脚手架的间距为 1200 1200 离地 200mm 设置一道扫地杆 架体歩距均 为 1 5m 当最上步架高超过 750mm 时 顶托底部的立杆顶端沿纵横向设置水平杆 梁 底水平横杆采用双扣件防滑措施 主梁底设置一道水平剪刀撑 架体纵横立杆每隔四 排立杆设置纵向剪刀撑 剪刀撑沿高度方向连续设置 施工图如下 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司4 13 幢高支模搭设 支撑体系均采用满堂钢管架支撑体系 搭设高度为 3 45m 最 大梁截面为 200 700mm 高支模搭设区域为 7 75m 3 2m 搭设时在三层板沿板长边方 向间距 1 2m 设置 16 国标工字钢 高支模立杆支固在工字钢上 从三层板搭设至四层 板 搭设高度为 7 05m 其他的搭设要求同 12 14 16 18 幢 施工图如下 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司5 4 34 3 模板的加固模板的加固 梁 小于等于 700mm 两侧采用模板斜撑间距 0 9 米加固 当 700 梁高 1000 时 14 对拉螺杆一道 按 0 5 0 5m 布置 背枋 50 100 2000 枋条 250mm 背楞采用钢管加固 梁底立杆间距 1200mm 所有梁底支撑均按此方法执行 主梁跨 度超过 4m 时 在梁模的跨中按梁跨的 2 度起拱 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司6 板 模板采用胶合木模板 立杆支撑采用可调式钢管支撑 板底下立杆上加设顶 托 顶托伸出长度 250mm 顶托内设置双钢管 顺梁长方向设置 在钢管上沿垂直梁 长方向铺设木枋 木枋间距为 250mm 双钢管托梁间距为 1200 4 44 4 拆模时间规定拆模时间规定 柱 剪力墙模应砼强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏时 方可拆除 一 般情况下为 24 小时 梁板模拆除以项目部根据同条件养护试块强度达到规范 梁底模 达到强度的 75 以上方可拆除 悬臂构件需达到强度的 100 方可拆除 允许拆除强度后 应由木工工长填写拆除许可令 报技术负责人审批后 方可拆除 各部位构件拆模时所需混凝土强度 结构类型结构跨度 m 按设计的混凝土强度标准值的百分率计 250 2 8 75 板 8 100 875 梁 8 100 4 4 14 4 1 模板拆除注意事项模板拆除注意事项 拆除顺序 与支模顺序相反 柱 墙侧 模 梁侧模 板底模 梁底模 1 梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆 满足操作要求 铺上脚手板以 满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落 2 拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方 并用专用撬棍拆除梁板模 禁 止野蛮施工 3 拆下的模板由人工往下传递 层高超过 4m 楼面底模由人工通过绳子吊运落地 严禁往下扔 以防止模板损坏 4 当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净 撬出铁钉并刷脱模剂 禁止待一楼层模板全部拆除后 再一次清运 五 安全保证措施五 安全保证措施 1 木枋 模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布 避免受潮变形 影响 安装质量 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司7 2 模板支撑架与外架应分离 楼层外脚手架应高出作业层 3 上料平台作成整体移动式平台 由专人拆除和安装 不能图方便擅自搭设 4 立杆 木方 穿墙螺杆 柱箍间距应符合设计要求 梁板模架应加防滑扣件 5 模板上堆放钢筋 砼必须分散堆放 不得集中堆放 6 模板必须验收合格后方可进入下道工序施工 7 层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐 8 作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程 9 拆下的模板木枋及时将铁钉拔出 以防扎脚 10 吊装模板时应使模板稳定后 操作人员方可协助就位 禁止在摆动中硬拉硬 扯 11 严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管 扣件 12 高支模拆除时应系好安全带 防止坠落 13 模板拆除时应画出警界线 并派专人指挥操作 闲杂人等不得入警界线 14 脚手架搭设人员应有劳动部门颁发的上岗证 应经过专门的技术培训的熟练 工人 15 架子工在作业时严禁喝酒或带病作业 16 架子工在上架时必须戴安全帽 安全带 穿防滑鞋等 六 应急预案六 应急预案 本工程可能会出现高空坠落 物体打击 机械伤害 触电 坍塌造成的人员伤亡 事故 因此 必须组织应急领导机构 6 16 1 项目部应急领导机构组成人员如下 项目部应急领导机构组成人员如下 组长 蒋庚平全面负责应急处理工作 领导应急处理的指挥和协调 向公司急领导小组 安全 生产委员会和总经理报告应急处理工作 副组长 刘维刘真文负责组织应急情况的处理 指挥重大事故的救治和善后 通讯联络 车辆调度 和地方消防 医疗机构联络沟通 负责本项目部应急情况的指挥和协调 组 员 何一帆李恒高雨清东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司8 负责组织紧急救治和现场保护 组织对人员和财产的抢救工作 负责应急处理的 物资准备及调度 协助副组长处理应急情况 成立义务消防队 负责火灾应急义 务消防 现场保安和班组长为义务消防队员 6 26 2 应急预防及措施 应急预防及措施 1 施工现场配备担架 1 副 配备急救箱 2 只 内置急救包等外伤急救医疗卫生用 品及消炎镇疼药材等 2 施工前项目安全员对工程所在地 120 急救中心 就近医院 伤科医院等就近医疗 机构地点 交通线路 联系电话了解清楚 打印张贴在安全宣传栏 3 培训 项目部对进场员工尤其农民工 要认真细致地进行安全培训 做好三级安全教育 认真讲解 发生紧急情况急救措施和报告办法 和 本岗位预防事故的办法 并做好 记录 4 保险 项目部为员工购买意外伤害保险 5 急救程序 1 急救小组组长 副组长在第一时间内赶赴现场 就地组织员工及时抢救伤员至 安全地带 同时撤出死亡人员 2 工地救护员对重伤员进行止血急救措施 全部伤员立即转送医院诊断救护 对 伤亡人员立即转送医院 请求医疗诊断 提出结论 6 现场警戒 保安人员在第一时间内到达现场 负责警戒 保护现场 阻止一切无关人员进入 以等待调查 7 报告和沟通 1 项目部应立即向公司电话和书面报告人员伤亡情况 对于死亡事故 项目部应 于 12 小时内报告局工程部 2 项目综合办配合公司安全生产委员会将重大伤亡事故通报当地建设主管部门 请求协助 3 项目综合办协助公司按当地政府和上级主管单位规定做好伤亡人员家属及善后 工作 8 恢复生产 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司9 1 项目应急小组在公司应急小组领导下对事故进行调查 经现场照相 访问 提 取物证后 项目部应急小组写出事故调查报告 报公司应急小组以及公司安全生产委 员会 必要时还应报告上级主管部门及政府相关部门 2 项目应急小组调查结束后 经公司应急小组检查符合开工要求条件 方可发出 生产指令 3 项目应急小组召开员工大会 通报事故情况 总结教训 采取纠正和预防措施 提出下续工作的安全生产目标 七 监测七 监测 1 监测项目 满堂模板支撑体系整体稳定状况 梁 墙柱模板浇筑时模板受力变 形状况 浇筑砼时模板沉降变形情况等 2 监测方案 a 施工时加强质量控制和检查力度 及时发现问题及时落实整改 b 砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况 检查梁 柱模板受力变形情况 浇筑过程中 派人检查支架和支承情况 发现下沉 松动和变形情况及时解决 c 在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况 观测频率不得大于1 次 30min 保证施工作业在受控状态 观测方法 1 采用水准仪进行观测 2 浇砼前进行第一次观测 以后每半小时进行一次观测 并作好记录 d 严格控制砼料高度 不得超过40cm高 及时将砼振捣铺平 e 支撑架内部备用木枋及长短钢管 根据实际情况及时进行加固处理 附件 计算书附件 计算书 一 一 150mm 厚板计算书厚板计算书 高支撑架的计算依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2001 混凝土结构设计规范 GB50010 2002 建筑结构荷载规范 GB 50009 2001 钢结构设计规范 GB 50017 2003 等规范编制 因本工程模板支架高度大于4米 根据有关文献建议 如果仅按规范计算 架体 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司10 安全性仍不能得到完全保证 为此计算中还参考了 施工技术 2002 3 扣件式 钢管模板高支撑架设计和使用安全 中的部分内容 一 参数信息一 参数信息 1 模板支架参数模板支架参数 横向间距或排距 m 1 20 纵距 m 1 20 步距 m 1 50 立杆上端伸出至模板支撑点长度 m 0 20 模板支架搭设高度 m 7 15 采用的钢管 mm 48 3 5 板底支撑连接方式 方木支撑 立杆承重连接方式 可调托座 2 荷载参数荷载参数 模板与木板自重 kN m2 0 350 混凝土与钢筋自重 kN m3 25 000 施工均布荷载标准值 kN m2 2 000 3 材料参数材料参数 面板采用胶合面板 厚度为18mm 板底支撑采用方木 面板弹性模量E N mm2 9500 面板抗弯强度设计值 N mm2 13 木方抗剪强度设计值 N mm2 1 400 木方的间隔距离 mm 250 000 木方弹性模量E N mm2 9000 000 木方抗弯强度设计值 N mm2 13 000 木方的截面宽度 mm 50 00 木方的截面高度 mm 100 00 托梁材料为 钢管 双钢管 48 3 5 4 楼板参数楼板参数 楼板的计算厚度 mm 150 00 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司11 图2 楼板支撑架荷载计算单元 二 模板面板计算二 模板面板计算 模板面板为受弯构件 按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度 模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 120 1 82 6 64 8 cm3 I 120 1 83 12 58 32 cm4 模板面板的按照三跨连续梁计算 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司12 面板计算简图 1 荷载计算 荷载计算 1 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重 kN m q1 25 0 15 1 2 0 35 1 2 4 92 kN m 2 活荷载为施工人员及设备荷载 kN m q2 2 1 2 2 4 kN m 2 强度计算 强度计算 计算公式如下 M 0 1ql2 其中 q 1 2 4 92 1 4 2 4 9 264kN m 最大弯矩 M 0 1 9 264 2502 57900 N m 面板最大应力计算值 M W 57900 64800 0 894 N mm2 面板的抗弯强度设计值 f 13 N mm2 面板的最大应力计算值为 0 894 N mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N mm2 满 足要求 3 挠度计算 挠度计算 挠度计算公式为 0 677ql4 100EI l 250 其中q q1 4 92kN m 面板最大挠度计算值 0 677 4 92 2504 100 9500 58 32 104 0 023 mm 面板最大允许挠度 250 250 1 mm 面板的最大挠度计算值 0 023 mm 小于 面板的最大允许挠度 1 mm 满足要求 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司13 三 模板支撑方木的计算三 模板支撑方木的计算 方木按照两跨连续梁计算 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W b h2 6 5 10 10 6 83 33 cm3 I b h3 12 5 10 10 10 12 416 67 cm4 方木楞计算简图 1 荷载的计算荷载的计算 1 静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重 kN m q1 25 0 25 0 15 0 35 0 25 1 025 kN m 2 活荷载为施工人员及设备荷载 kN m q2 2 0 25 0 5 kN m 2 强度验算强度验算 计算公式如下 M 0 125ql2 均布荷载 q 1 2 q1 1 4 q2 1 2 1 025 1 4 0 5 1 93 kN m 最大弯矩 M 0 125ql2 0 125 1 93 1 22 0 347 kN m 方木最大应力计算值 M W 0 347 106 83333 33 4 169 N mm2 方木的抗弯强度设计值 f 13 000 N mm2 方木的最大应力计算值为 4 169 N mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N mm2 满 足要求 3 抗剪验算抗剪验算 截面抗剪强度必须满足 3V 2bhn 其中最大剪力 V 0 625 1 93 1 2 1 448 kN 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司14 方木受剪应力计算值 3 1 448 103 2 50 100 0 434 N mm2 方木抗剪强度设计值 1 4 N mm2 方木的受剪应力计算值 0 434 N mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1 4 N mm2 满足要求 4 挠度验算挠度验算 计算公式如下 0 521ql4 100EI l 400 均布荷载 q q1 1 025 kN m 最大挠度计算值 0 521 1 025 12004 100 9000 4166666 667 0 295 mm 最大允许挠度 1200 250 4 8 mm 方木的最大挠度计算值 0 295 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 8 mm 满足要求 四 托梁材料计算四 托梁材料计算 托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算 托梁采用 钢管 双钢管 48 3 5 W 10 16 cm3 I 24 38 cm4 集中荷载P取纵向板底支撑传递力 P 2 779kN 托梁计算简图 托梁计算弯矩图 kN m 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司15 托梁计算变形图 mm 托梁计算剪力图 kN 最大弯矩 Mmax 1 637 kN m 最大变形 Vmax 3 186 mm 最大支座力 Qmax 14 727 kN 最大应力 1636881 25 10160 161 11 N mm2 托梁的抗压强度设计值 f 205 N mm2 托梁的最大应力计算值 161 11 N mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N mm2 满足要求 托梁的最大挠度为 3 186mm 小于 1200 150与10 mm 满足要求 五 模板支架立杆荷载设计值五 模板支架立杆荷载设计值 轴力轴力 作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载 1 静荷载标准值包括以下内容 1 脚手架的自重 kN NG1 0 138 7 15 0 99 kN 钢管的自重计算参照 扣件式规范 附录A 2 模板的自重 kN 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司16 NG2 0 35 1 2 1 2 0 504 kN 3 钢筋混凝土楼板自重 kN NG3 25 0 15 1 2 1 2 5 4 kN 经计算得到 静荷载标准值 NG NG1 NG2 NG3 6 894 kN 2 活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载 经计算得到 活荷载标准值 NQ 2 2 1 2 1 2 5 76 kN 3 不考虑风荷载时 立杆的轴向压力设计值计算 N 1 2NG 1 4NQ 16 336 kN 六 立杆的稳定性计算六 立杆的稳定性计算 立杆的稳定性计算公式 N A f 其中 N 立杆的轴心压力设计值 kN N 16 336 kN 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 lo i 查表得到 i 计算立杆的截面回转半径 cm i 1 58 cm A 立杆净截面面积 cm2 A 4 89 cm2 W 立杆净截面模量 抵抗矩 cm3 W 5 08 cm3 钢管立杆最大应力计算值 N mm2 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 N mm2 L0 计算长度 m 按下式计算 l0 h 2a 1 5 0 2 2 1 9 m a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 2 m l0 i 1900 15 8 120 由长细比 Lo i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 0 452 钢管立杆的最大应力计算值 16336 272 0 452 489 73 91 N mm2 钢管立杆的最大应力计算值 73 91 N mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f 205 N mm2 满足要求 如果考虑到高支撑架的安全因素 建议按下式计算 l0 k1k2 h 2a 1 167 1 01 1 5 0 2 2 2 239 m 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司17 k1 计算长度附加系数按照表1取值1 167 k2 计算长度附加系数 h 2a 1 9 按照表2取值1 01 Lo i 2239 473 15 8 142 由长细比 Lo i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数 0 34 钢管立杆的最大应力计算值 16336 272 0 34 489 98 257 N mm2 钢管立杆的最大应力计算值 98 257 N mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 f 205 N mm2 满足要求 模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件 否则存在安全隐患 二 二 L1 200 700 梁计算书 梁计算书 高支撑架的计算依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2001 混凝土结构设计规范 GB50010 2002 建筑结构荷载规范 GB 50009 2001 钢结构设计规范 GB 50017 2003 等规范编制 高支撑架的计算依据 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2001 混凝土结构设计规范 GB50010 2002 建筑结构荷载规范 GB 50009 2001 钢结构设计规范 GB 50017 2003 等规范编制 因本工程梁支架高度大于4米 根据有关文献建议 如果仅按规范计算 架体安 全性仍不能得到完全保证 为此计算中还参考了 施工技术 2002 3 扣件式钢 管模板高支撑架设计和使用安全 中的部分内容 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司18 一 参数信息一 参数信息 1 模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B m 0 20 梁截面高度 D m 0 70 混凝土板厚度 mm 150 00 立杆沿梁跨度方向间距La m 0 60 立杆上端伸出至模板支撑点长度a m 0 20 立杆步距h m 1 50 板底承重立杆横向间距或排距Lb m 1 20 梁支撑架搭设高度H m 6 70 梁两侧立杆间距 m 1 20 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司19 承重架支撑形式 梁底支撑小楞平行梁截面方向 梁底增加承重立杆根数 0 采用的钢管类型为 48 3 5 立杆承重连接方式 双扣件 考虑扣件质量及保养情况 取扣件抗滑承载力折减 系数 1 00 2 荷载参数荷载参数 新浇混凝土重力密度 kN m3 24 00 模板自重 kN m2 0 30 钢筋自重 kN m3 1 50 施工均布荷载标准值 kN m2 2 0 新浇混凝土侧压力标准值 kN m2 17 8 振捣混凝土对梁底模板荷载 kN m2 2 0 振捣混凝土对梁侧模板荷载 kN m2 4 0 3 材料参数材料参数 木材品种 柏木 木材弹性模量E N mm2 9000 0 木材抗压强度设计值fc N mm 16 0 木材抗弯强度设计值fm N mm2 17 0 木材抗剪强度设计值fv N mm2 1 7 面板材质 胶合面板 面板厚度 mm 18 00 面板弹性模量E N mm2 9500 0 面板抗弯强度设计值fm N mm2 13 0 4 梁底模板参数梁底模板参数 梁底方木截面宽度b mm 50 0 梁底方木截面高度h mm 100 0 梁底模板支撑的间距 mm 200 0 5 梁侧模板参数梁侧模板参数 次楞间距 mm 250 主楞竖向根数 2 穿梁螺栓直径 mm M14 穿梁螺栓水平间距 mm 500 主楞到梁底距离依次是 100mm 400mm 主楞材料 圆钢管 直径 mm 48 00 壁厚 mm 3 50 主楞合并根数 2 次楞材料 木方 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司20 宽度 mm 50 00 高度 mm 100 00 二 梁侧模板荷载计算二 梁侧模板荷载计算 按 施工手册 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力 按下列公式计算 并取 其中的较小值 F 0 22 t 1 2V1 2 F H 其中 混凝土的重力密度 取24 000kN m3 t 新浇混凝土的初凝时间 取2 000h T 混凝土的入模温度 取20 000 V 混凝土的浇筑速度 取1 500m h H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度 取0 750m 1 外加剂影响修正系数 取1 200 2 混凝土坍落度影响修正系数 取1 150 分别计算得 17 848 kN m2 18 000 kN m2 取较小值17 848 kN m2作为本工程计 算荷载 三 梁侧模板面板的计算三 梁侧模板面板的计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力 和振捣混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力 面板计算简图 单位 mm 1 强度计算强度计算 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司21 材料抗弯强度验算公式如下 M W f 其中 W 面板的净截面抵抗矩 W 55 1 8 1 8 6 29 7cm3 M 面板的最大弯矩 N mm 面板的弯曲应力计算值 N mm2 f 面板的抗弯强度设计值 N mm2 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算 Mmax 0 1q1l2 0 117q2l2 其中 q 作用在模板上的侧压力 包括 新浇混凝土侧压力设计值 q1 1 2 0 55 17 85 11 78kN m 振捣混凝土荷载设计值 q2 1 4 0 55 4 3 08kN m 计算跨度 l 250mm 面板的最大弯矩 M 0 1 11 78 2502 0 117 3 08 2502 9 61 104N mm 面板的最大支座反力为 N 1 1q1l 1 2q2l 1 1 11 78 0 25 1 2 3 08 0 25 4 163kN 经计算得到 面板的受弯应力计算值 9 61 104 2 97 104 3 2N mm2 面板的抗弯强度设计值 f 13N mm2 面板的受弯应力计算值 3 2N mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f 13N mm2 满足要求 2 挠度验算挠度验算 0 677ql4 100EI l 250 q 作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值 q 11 78N mm l 计算跨度 l 250mm E 面板材质的弹性模量 E 9500N mm2 I 面板的截面惯性矩 I 55 1 8 1 8 1 8 12 26 73cm4 面板的最大挠度计算值 0 677 11 78 2504 100 9500 2 67 105 0 123 mm 面板的最大容许挠度值 l 250 250 250 1mm 面板的最大挠度计算值 0 123mm 小于 面板的最大容许挠度值 1mm 满 足要求 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司22 四 梁侧模板支撑的计算四 梁侧模板支撑的计算 1 次楞计算次楞计算 次楞直接承受模板传递的荷载 按照均布荷载作用下的简支梁计算 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到 q 4 163 0 700 0 150 7 570kN m 本工程中 次楞采用木方 宽度50mm 高度100mm 截面惯性矩I 截面抵抗矩 W和弹性模量E分别为 W 1 5 10 10 6 83 33cm3 I 1 5 10 10 10 12 416 67cm4 E 9000 00 N mm2 计算简图 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司23 剪力图 kN 弯矩图 kN m 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司24 变形图 mm 经过计算得到最大弯矩 M 0 085 kN m 最大支座反力 R 2 429 kN 最大变形 0 020 mm 1 次楞强度验算 次楞强度验算 强度验算计算公式如下 M W f 经计算得到 次楞的最大受弯应力计算值 8 52 104 8 33 104 1 N mm2 次楞的抗弯强度设计值 f 17N mm2 次楞最大受弯应力计算值 1 N mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f 17N mm2 满足要求 2 次楞的挠度验算 次楞的挠度验算 次楞的最大容许挠度值 300 400 0 75mm 次楞的最大挠度计算值 0 02mm 小于 次楞的最大容许挠度值 0 75mm 满足要求 2 主楞计算主楞计算 主楞承受次楞传递的集中力 取次楞的最大支座力2 429kN 按照集中荷载作用下 的三跨连续梁计算 本工程中 主楞采用圆钢管 直径48mm 壁厚3 5mm 截面惯性矩I和截面抵抗 矩W分别为 W 2 5 078 10 16cm3 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司25 I 2 12 187 24 37cm4 E 206000 00 N mm2 主楞计算简图 主楞计算剪力图 kN 主楞计算弯矩图 kN m 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司26 主楞计算变形图 mm 经过计算得到最大弯矩 M 0 273 kN m 最大支座反力 R 5 405 kN 最大变形 0 090 mm 1 主楞抗弯强度验算 主楞抗弯强度验算 M W f 经计算得到 主楞的受弯应力计算值 2 73 105 1 02 104 26 9 N mm2 主楞 的抗弯强度设计值 f 205N mm2 主楞的受弯应力计算值 26 9N mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f 205N mm2 满足要求 2 主楞的挠度验算 主楞的挠度验算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0 090 mm 主楞的最大容许挠度值 500 400 1 25mm 主楞的最大挠度计算值 0 09mm 小于 主楞的最大容许挠度值 1 25mm 满足要求 五 梁底模板计算五 梁底模板计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和挠度 强度验算要考虑模板结构自重荷载 新浇混凝土自重荷载 钢筋自重荷载和振捣 混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑模板结构自重 新浇混凝土自重 钢筋自重荷 载 本算例中 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 200 18 18 6 1 08 104mm3 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司27 I 200 18 18 18 12 9 72 104mm4 1 抗弯强度验算抗弯强度验算 按以下公式进行面板抗弯强度验算 M W f 新浇混凝土及钢筋荷载设计值 q1 1 2 24 00 1 50 0 20 0 70 4 284kN m 模板结构自重荷载设计值 q2 1 2 0 30 0 20 0 072kN m 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值 q3 1 4 2 00 2 00 0 20 1 120kN m 最大弯矩计算公式如下 Mmax 0 1 q1 q2 l2 0 117q3l2 0 1 4 284 0 072 2002 0 117 1 12 2002 2 27 104N mm Mmax W 2 27 104 1 08 104 2 1N mm2 梁底模面板计算应力 2 1 N mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f 13N mm2 满足要求 2 挠度验算挠度验算 根据 建筑施工计算手册 刚度验算采用标准荷载 同时不考虑振动荷载作用 最大挠度计算公式如下 0 677ql4 100EI l 250 其中 q 作用在模板上的压力线荷载 q q1 q2 4 284 0 072 4 356kN m l 计算跨度 梁底支撑间距 l 200 00mm 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司28 E 面板的弹性模量 E 9500 0N mm2 面板的最大允许挠度值 200 00 250 0 800mm 面板的最大挠度计算值 0 677 4 356 2004 100 9500 9 72 104 0 051mm 面板的最大挠度计算值 0 051mm 小于 面板的最大允许挠度值 0 8mm 满足要求 六 梁底支撑木方的计算六 梁底支撑木方的计算 1 荷载的计算荷载的计算 1 钢筋混凝土梁和模板自重设计值 kN m q1 1 2 24 1 5 0 7 0 2 0 3 0 2 2 0 55 0 2 0 2 4 752 kN m 2 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值 kN m q2 1 4 2 2 0 2 1 12 kN m 均布荷载设计值 q 4 752 1 120 5 872 kN m 梁两侧楼板荷载以集中荷载的形式传递 其设计值 p 0 20 1 2 0 15 24 00 1 4 2 00 2 00 1 20 0 20 4 0 496kN 2 支撑方木验算支撑方木验算 本工程梁底支撑采用方木 方木的截面惯性矩I 截面抵抗矩W和弹性模量E分别 为 W 5 10 10 6 8 33 101 cm3 I 5 10 10 10 12 4 17 102 cm4 E 9000 N mm2 计算简图及内力 变形图如下 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司29 简图 kN m 剪力图 kN 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司30 弯矩图 kN m 变形图 mm 方木的支座力 N1 N2 1 083 kN 最大弯矩 M 0 570kN m 最大剪力 V 1 083 kN 方木最大正应力计算值 M W 0 57 106 8 33 104 6 8 N mm2 方木最大剪应力计算值 3V 2bh0 3 1 083 1000 2 50 100 0 325N mm2 方木的最大挠度 2 834 mm 方木的允许挠度 1 200 1000 250 4 800 mm 东方华府 12 14 幢 13 幢 16 17 幢 18 幢 高支模施工方案 中国建筑第五工程局有限公司31 方木最大应力计算值 6 837 N mm2 小于 方木抗弯强度设计值 f 17 000 N mm2 满足要求 方木受剪应力计算值 0 325 N mm2 小于 方木抗剪强度设计值 fv 1 700 N mm2 满足要求 方木的最大挠度 2 834