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闭环逻辑链接目录 加热器水位控制(此链接取消) 热网加热器水位控制(此链接取消) 热网加热器出口温度控制 热网回水箱水位控制 凝补水压力控制 凝补水箱水位控制 凝汽器水位控制 轴封蒸汽母管压力控制 闭式冷却器出口温度控制 汽轮机润滑油温度控制 发电机氢气冷却器温度控制 凝结水最小流量控制 除氧器水位控制 低辅温度控制 主厂房及输煤采暖控制 低压轴封蒸汽温度控制 生加温度控制 膨胀水箱水位控制 高辅蒸汽压力控制 除氧器压力控制 暖风器疏水箱水位控制 再热器侧烟气挡板控制 过热器侧烟气挡板控制 烟气挡板主控 氧量校正 给煤机转速控制 磨煤机一次风量的控制 磨煤机出口温度控制 磨煤机比例溢流阀控制 密封风机控制 燃油压力控制 二次风箱挡板控制 送风机动叶控制 一次风机动叶控制 引风机入口导向叶片控制 给水旁路阀控制 一级过减温器控制 二级过减温器控制 再热器减温器控制 暖风器汽源控制系统 给水控制系统 给水泵转速控制系统 给水旁路阀控制系统 给水泵最小流量控制系统 单元机组协调控制系统 单元负荷主控（10CJA01DU001） RUNBACK（10CJA02DU001） 频率控制（10CJA03DU001） 压力设定回路（10CJA04DU001） 锅炉主控（10CJA05DU001） 汽机主控（10CJA06DU001） 热值校正回路（10CJA07DU001） 燃料主控（10CJA08DU001）1. HTR LVL CTRL（包括#1、2、3高加及#5、6、7、8低加）加热器水位为被调量。加热器水位测量信号（反馈值）与水位设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号一路作为正常疏水调节器的输入信号，另一路则与一正向偏置值相比较后作为事故疏水调节器的输入信号。调节器的输出信号经过传感器/模拟输出(4-20Ma)作用于汽动门的执行机构，从而改变疏水门的开度达到调节加热器水位的目的。加热器水位调节为正作用调节，当实际水位高于给定值时，得出的偏差信号为正，经过PI调节器运算后作用于开大正常疏水调节门，从而降低加热器的水位。当偏差信号大于偏置值时，两者之间的比较值通过PI调节器运算后打开事故疏水调节阀参与调节。当水位测量信号发生故障时，两调节器均自动切至手动位置，此时水位设定块与偏置设定块为跟踪状态，既调节器的输入信号恒为零，疏水门开度维持不变。（跟踪实际水位）当MFT（待定）信号存在时，一方面作用于汽动执行机构的电磁换向阀换向，从而失气全开调节阀；另一方面使常数设定块100成为调节器的输入信号，使调节机构动作与调门开度匹配。2. #1、2WARM HEATER LVL CTRL被调量为热网加热器的水位。水位测量信号（反馈值）与水位设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数C后与经过一阶惯性环节并乘以常数C的调节器输出信号相减，作为PI调节器的输入信号，经调节器运算后作用于热网加热器疏水门执行机构，达到调节加热器水位的目的。此调节环节为正作用调节。当热网加热器实际水位高于给定值时，得出正向偏差信号，经调节器运算后开大疏水门，以调节热网加热器水位维持给定数值。一阶惯性环节作为削弱调节器输入量而引入。水位测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。调节器手动条件成立，水位设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，热网加热器疏水门维持原状态。3. WARM HEATER OUT TEMP CTRL被调量为热网加热器的出口水温。温度测量信号（反馈值）与温度设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数C后与经过一阶惯性环节并乘以常数C的调节器输出信号相加，作为PI调节器的输入信号，经调节器运算后作用于热网加热器供汽门执行机构，达到调节加热器出口水温的目的。此调节环节为反作用调节。当热网加热器实际出口水温高于给定值时，得出负向偏差信号，经调节器运算后关小供汽门，以调节热网加热器出口水温维持给定数值。一阶惯性环节作为加强调节器输入量而引入，在经过一阶惯性时间后此作用消除。出口水温测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。调节器手动条件成立，温度设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，热网加热器供汽门维持原状态。4. BACK WTR TANK LVL CTRL被调量为热网水箱的水位。水位测量信号（反馈值）与水位设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数C后与经过一阶惯性环节并乘以常数C的调节器输出信号相减，作为PI调节器的输入信号，经调节器运算后作用于热网水箱补水门执行机构，达到调节热网水箱水位的目的。此调节环节为反作用调节。当热网水箱实际水位高于给定值时，得出负向偏差信号，经调节器运算后关小补水门，以调节热网水箱水位维持给定数值。一阶惯性环节作为削弱调节器输入量而引入。水位测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。调节器手动条件成立，水位设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，热网水箱补水门维持原状态。5. COND MAKEUP WTR P CTRL此逻辑存在问题，与实际系统相对应后分析。6. COND MAKEUP TANK LVL CTRL（问题）被调量为凝结水补水箱的水位。水位测量信号（反馈值）与水位设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数C后与经过一阶惯性环节并乘以常数C的调节器输出信号相减，作为PI调节器的输入信号，经调节器运算后作用于凝结水补水箱补水门执行机构，达到调节凝结水补水箱水位的目的。此调节环节为反作用调节。当凝结水补水箱实际水位低于给定值时，得出正向偏差信号，经调节器运算后开大化学来除盐水补水门，以调节凝结水补水箱水位维持给定数值范围。一阶惯性环节作为削弱调节器输入量而引入。水位测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。调节器手动条件成立，水位设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，化学来除盐水补水门维持原状态。当实际水位高于最大水位时，化学来除盐水补水门保护关闭。7. COND LVL CTRL（问题）被调量为凝汽器的热井水位。两个水位测量信号取平均值后（反馈值）与水位设定块所设数值（给定值）相比较，同时正向引入凝结水调节门调节器输出信号（前馈量），得出的偏差信号与经过一阶惯性环节并乘以常数C的调节器输出信号相减，经过模拟量切换器后作为PI调节器的输入信号，经调节器运算后作用于凝汽器补水调节门执行机构，达到调节凝汽器水位的目的。此调节环节为反作用调节。当凝汽器实际水位低于给定值时，得出正向偏差信号，经调节器运算后开大凝汽器补水门，以调节凝汽器水位维持给定数值范围。引入凝结水调节门调节器输出信号，目的是为了当凝结水量发生变化时，在凝汽器实际水位未发生变化前提前调节。一阶惯性环节作为削弱调节器输入量而引入。当控制偏差信号小于2%时，模拟量切换器输入-3%，保证凝汽器补水调节门维持全关状态。当控制偏差信号大于2%时，模拟量切换器输入量为控制偏差信号，补水调节门接受调节信号。另外调节器的输出信号有最大及最小限制，分别为100%、0%。水位测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。调节器手动条件成立，水位设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，凝汽器补水调节门维持原状态。8. SEAL STM HDR PRESS CTRL被调量为轴封蒸汽母管的压力。压力测量信号（反馈值）与压力设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数C后与经过一阶惯性环节并乘以常数C的调节器输出信号相减，作为PI调节器的输入信号，经调节器运算后作用于轴封供汽调节门执行机构，达到调节轴封蒸汽母管压力的目的。此调节环节为反作用调节。当实际轴封蒸汽母管压力低于给定值时，得出正向偏差信号，经调节器运算后开大轴封蒸汽母管供汽调节门，以调节轴封蒸汽母管压力维持给定数值。一阶惯性环节作为削弱调节器输入量而引入。压力测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。调节器手动条件成立，压力设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，轴封蒸汽母管供汽调节门维持原状态。9. CLOSD WTR CLR TEMP CTRL被调量为闭式水冷却器出口闭式水温。温度测量信号（反馈值）与温度设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数C后与经过一阶惯性环节并乘以常数C的调节器输出信号相加，作为PI调节器的输入信号，经调节器运算后作用于冷却器的冷却水调节门执行机构，达到调节闭式水冷却器出口闭式水温的目的。此调节环节为正作用调节。当实际闭式水冷却器出口闭式水温高于给定值时，得出正向偏差信号，经调节器运算后开大冷却器的冷却水调节门，以调节闭式水冷却器出口闭式水温维持给定数值。一阶惯性环节作为加强调节器输入量而引入，在经过一阶惯性时间（温度的响应时间）后此作用消除。出口水温测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。调节器手动条件成立，温度设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，冷却器的冷却水调节门维持原状态。10. TURB LUB TEMP CTRL被调量为汽轮机润滑油冷却器的出口润滑油温。润滑油温度测量信号（反馈值）与温度设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数C后与经过一阶惯性环节并乘以常数C的调节器输出信号相加，作为PI调节器的输入信号，经调节器运算后作用于汽轮机润滑油冷却器冷却水调节门执行机构，达到调节润滑油温的目的。此调节环节为正作用调节。当润滑油温高于给定值时，得出正向偏差信号，经调节器运算后开大润滑油冷却器冷却水调节门，以调节润滑油温维持给定数值。一阶惯性环节作为加强调节器输入量而引入，在经过一阶惯性时间后（温度的响应时间）此作用消除。润滑油温测量信号不可用时，外部故障条件成立，将PI调节器自动切到手动位置。调节器手动条件成立，温度设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，润滑油冷却器冷却水调节门维持原状态。11. GEN H2 CTR #1、2 TEMP CTRL被调量为氢气冷却器的出口氢温。温度测量信号（反馈值）与温度设定块所设数值（给定值）相比较，得出的偏差信号乘以常数C后与经过一阶惯性环节并乘以常数C的调节器输出信号相加，作为PI调节器的输入信号，经调节器运算后作用于氢气冷却器冷却水调节门执行机构，达到调节氢气冷却器出口氢温的目的。此调节环节为正作用调节。当氢气冷却器出口氢温高于给定值时，得出正向偏差信号，经调节器运算后开大氢气冷却器冷却水调节门，以调节热网加热器出口水温维持给定数值。一阶惯性环节作为加强调节器输入量而引入，在经过一阶惯性时间后（温度的响应时间）此作用消除。出口水温测量信号不可用时，外部故障条件成立，将调节器自动切到手动位置。调节器手动条件成立，温度设定块为跟踪状态，调节器的输入量恒为零，氢气冷却器冷却水调节门维持原状态。12. COND MIN FLOW CTRL（问题）1. 开关量信号1) 2PMP OFF信号：凝结水泵A、B运行信号取“非”后相与、经过4s开延时后形成。2) 2PMP ON信号：凝结水泵A、B运行信号相与后形成。3) 1PMP ON信号：凝结水泵A、B运行信号经过或门后与2PMP OFF信号取“非”后相与形成。2. 模拟量信号信号a： 当“2PMP OFF”成立时，由开关量控制的模拟量切换装置将输入信号切至常数C（0%）；当“2PMP OFF”不成立时，设定块接通。信号b： 当“2PMP ON”成立时，由开关量控制的模拟量切换装置将输入信号切至常数C（整定值：DP=KG/HR）；当“2PMP ON”不成立时，切至常数C（0%）。信号c： 当“1PMP ON”成立时，由开关量控制的模拟量切换装置将输入信号切至常数C（整定值：DP=KG/HR）；当“2PMP ON”不成立时，切至常数C（0%）。3. 给定值的形成模拟量信号abc求和后形成。4. 被测量反馈值凝结水流量信号与凝结水再循环流量信号求和后形成。5. 调节逻辑给定值与反馈值相比较后形成控制偏差信号，控制偏差信号与阀位和常数10%的乘积相减，再乘以常数C后作为PID调节器的输入信号。调节器的输出信号作用于最小流量调节阀电机执行机构，达到调节流量的目的。此调节环节为反作用调节。当被测量反馈值低于给定值时，形成正向偏差信号作用于调节器开大最小流量调节门，以使凝结水实际流量高于给定值。另外PID调节器输出信号有最大及最小限制，分别为100%、0%。引入阀位反馈的目的主要是考虑到流量变化的迟延性。6. CC块1) 凝结水泵A、B运行信号分别取“非”后相与，并经过4s开延时后作为调节器自动切至“手动”状态的条件。2) 凝结水流量信号与凝结水再循环流量信号相与取“非”作为调节器外部故障的信号。13. DEA LVL CTRL(1). 调节手段通过控制除氧器上水门（10LCA40AA101）的开度，控制进入除氧器的凝结水流量，从而达到控制水位的目的。当给水流量10LAB40CF901(省煤器入口流量信号10LAB40CF101/102/103，三者取均值，形成10LAB40CF901)40%时，采用三冲量调节，引入除氧器入口的凝结水流量信号，和总给水流量（10LAB40CF901+减温水总流量,即流出除氧器的总流量）的信号，作为前馈，10LCA45CF101增加时，将使除氧器上水门（10LCA40AA101）呈关小趋势，总给水流量增加时，将使除氧器上水门呈开大趋势。(2). 除氧器上水门（10LCA40AA101）的相关逻辑允许开：两台凝泵至少有一台运行；外部故障切手动：10LAB40CF901，10LCA45CF101，10LAA10CL901任一信号故障。保护关：10LAA10CL901MAX（具体数值待定）(3). 当除氧器上水门（10LCA40AA101）切手动时，水位设定值自动变为跟踪除氧器实际水位10LAA10CL901，以便在该阀门投入自动时，实现无扰切换。14. LP AUX STM TEMP CTRL(1) 调节手段通过控制减温水调门（10LCA71AA101）的开度，控制减温水流量，从而达到控制温度的目的。取低辅温度与设定值（CT601设定值）的差值作为偏差信号，送入PI调节器，当偏差为负时，关小减温水门，反之开大。温度的调节滞后性较大，因此将调节器的输出经修正（先与削弱信号相加，再乘一常数）后再引入调节器（暂称为加速信号），与原输入信号相加，起到加速调节的作用。但是这个加速作用也不能一直存在，此加速信号被一惯性环节（暂称为削弱信号）逐渐削弱。偏差稳定时，削弱信号与将加速信号完全抵消。偏差的绝对值趋于增大时，加速信号占主导，加速调节。偏差的绝对值趋于减小时，削弱信号占主导，防止过度超调。(2) 当10LBG35CT601信号故障时，10LCA71AA101自动切为手动，不再进行调节。15. BUILDING&COAL WARM CTRL与低辅温度控制类似，其减温水调门为10LCA72AA10116. LP GLAND STM TEMP CTRL与低辅温度控制类似，其减温水调门为10LCA81AA10117. RAW WATER TEMP CTRL与低辅温度控制类似，只是它不是通过减温水来调节，而是通过改变供汽电动门10LCG10AA102的开度来改变生水温度。生水温度高时，关小供汽门，反之开大。它既有加速信号又有削弱信号。18. EXPANSION TANK LVL CTRL(1) 调节手段通过调节闭式水补水门（10PGB10AA101）的开度，控制补水量，从而控制膨胀水箱的水位10PGB10CL101。水位调节没有加速信号，但有削弱信号，在削弱信号的作用下，随水位逐渐升高至接近给定值，调门关小的速度加快，以防止水位过高。(2) 当10PGB10CL101信号故障时，10PGB10AA101自动切为手动，不再进行调节。19. HP AUX STM PRESS CTRL方案1:与低辅温度控制类似，它通过控制冷再至辅汽联箱的调门开度（10LBG15AA101），来控制高辅联箱的压力为给定值。它也有加速信号和削弱信号。方案2:与膨胀水箱水位控制类似，它通过控制冷再至辅汽联箱的调门开度（10LBG15AA101），来控制高辅联箱的压力为给定值。它没有加速信号，但有削弱信号。对比这两种方案，方案1调节速度快，但容易造成超调。方案2超调的程度小于方案1，但是调节速度慢。而高辅的用户，例如小机和除氧器，在用高辅供汽时需要有足够的压力作保证，而且联箱的设计压力与运行压力相比，有较大的裕度，因此建议采用方案1。20. DEA PRESS CTRL除氧器的压力设定值为负荷的函数。正常运行时，由四抽供汽，当除氧器压力低于设定值时，辅汽供除氧器调门10LBG18AA101参与调节，向除氧器供汽，以维持除氧器的压力为设定值。当除氧器压力信号10LAA10CP101故障时，辅汽供除氧器调门10LBG18AA101自动切为手动。21. SAH DRAIN VLV CTRL通过调节输水泵出口至除氧器阀门10LCN44AA101的开度，来控制疏水箱的水位。水位升高，门开大，反之关小。原图上错误，该调节回路应改为:将PI调节器上方的减法器，正负号调换，其余的保持。其原理与膨胀水箱的水位调节相似。22. RH FLUE GAS DAMP 1 CTRL 再热器烟气挡板指令与操作员手动设定的偏置之和，作为PI调节器的输入，形成指令控制该挡板的开度。23. SH FLUE GAS DAMP 1 CTRL 过热器烟气挡板指令与操作员手动设定的偏置之和，作为PI调节器的输入，形成指令控制该挡板的开度。24. RH DAMP MASTER（1） 温度设定值的形成当温度设定块在手动且烟气挡板主控与事故喷水调门任一投入自动时，温度设定值为手动设定的数值。当温度设定块投自动且烟气挡板主控与事故喷水调门任一投入自动时，此设定值为负荷（10CJA08DU001 XQ03(总燃料量？)）的函数（暂称为F(LOAD)）。若烟气挡板主控与事故喷水调门均切为手动，则此设定值块也切为手动，设定值跟随当前的再热汽温10LBB10CT901(10LBB10CT601/602二取均) 变化。烟气挡板或事故喷水调门再次投入自动时，设定值块仍为手动，设定值为切换时的实际汽温。设定值块从自动往手动切换时，设定值为切换时的当前值；从手动向自动切换时，设定值由手动设定的数值经限速变为F(LOAD)，限速的作用是防止产生过大的扰动。(2) 事故喷水的控制当烟气挡板主控在自动时，事故喷水起作用的条件为：再热蒸汽温度高于设定值5；当烟气挡板主控在手动时，只要再热蒸汽温度高于设定值，事故喷水就起作用（根据逻辑图上是这样，实际上可能也是5）。（3）调节过程烟气挡板的作用是调节再热蒸汽的温度，不涉及主蒸汽温度的调整。当由于调节再热蒸汽的温度，使烟气挡板开度发生变化，影响到主汽温度时，由过热器减温水进行调节。因此，烟气挡板的指令是根据再热汽温的变化生成的，再热汽温低时，使再热器侧挡板开大，反之关小。为了保证再热器侧烟气挡板动作时不会引起烟气侧阻力较大的变化，烟气挡板主控发指令使再热器侧挡板动作时，同时发一指令到过热器侧挡板，使其向相反的方向动作，只要参数调节适当，就可以保证烟气侧阻力基本不变，防止对炉膛负压造成过大的扰动。（4）烟气挡板主控指令的生成取再热蒸汽温度10LBB10CT901(10LBB10CT601/602二取均)与设定值的偏差（CT901设定值），输入PI调节器，其输出与经修正（乘一常数）的二次风量（10HLB00CF901）求和，便形成了烟气挡板主控指令。烟气挡板主控的指令受上下限的限制，上限100，下限5。二次风量的作用是作为前馈，对于因二次风量变化将要引起的再热汽温变化提前作出调节。当再热蒸汽温度高于设定值时，或者二次风量增大时，烟气挡板主控指令增加，使再热器侧烟气挡板关小，同时使过热器侧烟气挡板开大，从而降低再热汽温。因此，烟气挡板主控的动作方向是与过热器侧烟气挡板一致的，手动控制时这一点很重要。再热汽温降低，则减小烟气挡板主控的输出，从而升高再热汽温。注：手动调节时，一般将过再热器侧烟气挡板都投入自动（称为同操），烟气挡板主控在手动位，通过增减烟气挡板主控来调节挡板的开度。（5） 再热器侧烟气挡板指令的生成：烟气挡板主控指令经函数运算，生成再热器侧烟气挡板指令y=f2(x)。当执行炉膛吹扫时（有PURGE ON的信号），再热器侧烟气挡板指令经限速变为100，限速的作用是：防止因挡板开的过快而使炉膛产生过大的负压。吹扫结束（有PURGE OFF的信号），再热器侧烟气挡板指令由100经限速变为y=f2(x)，限速的作用是：防止因挡板关的过快而使炉膛产生过大的正压。当过、再热器侧烟气挡板开度达到平衡时（亦即二者皆根据烟气挡板主控指令动作，方向相反，且可以保证烟气侧阻力的基本稳定），并且炉膛吹扫已结束，则限速被切除，过再热器侧烟气挡板可以快速接受指令，因为此时的快速动作不会对负压造成太大影响。（6）过热器侧烟气挡板指令的生成：与再热器侧类似，其函数为y=f1(x)。（7）启动过程中烟气挡板开度的变化（烟气挡板主控投入自动）炉膛吹扫时，过再热器侧烟气挡板全开，吹扫完成后，过热器侧开度保持100，再热器侧关至5，以防止点火后处于干烧状态下的再热器管壁超温。随再热器中流量的建立，再热器侧挡板开始起控制再热汽温的作用，逐渐开大，以保证再热汽温。过热器侧烟气挡板则同步关小。具体什么时候再热器侧挡板开始控制汽温，现在无资料参考。（8）烟气挡板主控的相关逻辑通道故障：10LBB10CT901故障或10HLB00CF901故障。自动内部设定：事故喷水调门切手动小结： 正常运行中，再热器侧烟气挡板的控制过程为： 汽温偏差 烟气挡板主控指令 二次风量的影响 （上限100%,下限5） 调节器 y=f2(x) 再热器侧烟气挡板指令 烟气挡板 操作员偏置指令 25. O2 TRIM（1） 作用根据空预器入口氧量与设定值的偏差，得出氧量修正系数，作用于二次风量指令形成回路，控制空预器入口氧量为给定值，从而保证锅炉的富氧燃烧。（2） 切除条件当以下所有条件均成立时，氧量校正回路才能投入。否则将自动切除，其输出值保持为“1”。1） 两台空预器至少有一台运行，且对应的入口氧量测点正常；2） 单元主控的负荷输入与输出平衡;3） 没有磨煤机在起停状态4） 主蒸汽流量40（3） 回路说明氧量修正系数设定块投入自动时，氧量的设定值为主蒸汽流量的函数，排烟的含氧量实际值取10HBK90CQ901(A、B空预器入口氧量10HBK90CQ101/102的均值)，二者的偏差（实际值给定值）送入调节器入口，其输出经过修正（乘一系数）即为氧量修正系数，上限为1.1，下限为0.9。如果氧量修正系数设定块在手动状态，则运行人员可以手动设定氧量修正系数，其上下限为1.1和0.9。锅炉未点火的状态下，氧量修正系数保持为“1”。26. FEEDER A SPEED CTRL1给煤机转速控制系统的任务通过调整给煤机的转速控制进入磨煤机的煤量，从而保证锅炉燃烧所需的燃料。工作原理框图如图1(原图10HFB10AF101AO的第一页)。该系统不但保证给煤机正常运行中给煤量在30%120%，而且在启停状态要求给煤机最小转速为25%，以保证磨煤机的安全运行。同时该系统还向燃料主控、送风控制、一次风机控制、引风机控制、RUNBACK控制送出磨煤机指令，并且产生磨煤机负荷的高低限值。 图12给煤机给煤偏差信号的形成从燃料主控来的给煤指令加上运行运行人员设置的偏置值（为了减小控制偏差），经与该信号经补偿电路（含有四阶惯性环节）产生的补偿信号一起送入加法器成为给煤机煤量的设定值。煤量的测量是由电子称重式给煤机的测量装置来完成的，测量数值经修正后转变为%，然后分为四路，其中一路经热值校正修正后作为测量值。设定值与测量值比较得到煤量偏差信号。在这里含有四阶惯性环节的补偿电路是为了保证在给煤指令增加时，加快响应速度；在给煤指令减小时，延缓指令减小速度。在负荷变化过程中，一般情况下，在加负荷时，先加风后加燃料；在减负荷时，先减燃料后减风，以保证富氧燃烧，有足够的经济性。为此目的，采用了二次风量控制偏差信号对煤量偏差信号进行校正。当二次风量偏差2%时，说明实测二次风量比二次风量指令至少小2%，此时为了保证充分燃烧，小值选择器选择负数输出，必须相应减小煤量指令信号，同时发出风量低（风量限制煤量）的报警。当二次风量偏差2%时，说明实测二次风量与二次风量指令偏差小于2%，此时小值选择器选常数0输出为0，不再进行较正。3给煤机煤量最大值和最小值限制回路为了保证给煤机正常运行中的安全，该控制系统中设置了给煤机煤量最大值和最小值限制回路。二次风量控制偏差信号和给煤机煤量偏差信号在加法器中求和后与未经热值校正的煤量测量数值送入小值选择器进行小选，以保证给煤机负荷不超过其出力的最大值，最大值为120%。给煤机煤量最小值限制回路是通过限速块和模拟量开关来实现的。在正常运行状态模拟开关切向下侧选择30%输出，该信号经限速块限速与给煤机煤量测量数值比较后送入大值选择器，和小值选择器的输出进行小选，从而保证给煤机负荷不低于30%。给煤机在启停时模拟开关切向上侧，最小值回路减法器输出为0，该回路不起作用。4给煤机煤量控制给煤机在正常运行状态中大值选择器的输出经修正后转变为转速信号送入PI调节器去控制给煤机的转速，改变给煤量。5给煤机启停过程中的控制给煤机启停状态的定义：顺控命令进行到启动步或顺控命令进行到停止步。当发生以下任一条件时给煤机的启停状态复归：发生启停状态延时90秒发5秒脉冲自动复归给煤机停止后发5秒脉冲给煤机控制手动顺控命令复置启动给煤机正常运行过程中该回路被切除，不起作用。给煤机启停时该回路通过模拟开关投入。启停时模拟开关切向25%的启停位置，经限速块限速后作为给煤机煤量指令的设定值。PI调节器的输出经修正后再经惯性环节迟延作为测量值。两者比较后的偏差信号经修正后转变为转速信号送入PI调节器去调节给煤机转速不低于25%。6手动控制时，系统的跟踪当给煤机控制系统处于手动方式时，自动控制系统应处于跟踪状态，PI调节器的输出跟踪给煤机转速的反馈信号，PI调节器入口信号为0。其过程如下：给煤机停止后控制系统自动切为手动。跟踪方式指令作用于偏置块，偏置块输出为跟踪值，使给煤机偏差信号为0，PI调节器入口信号为0。这样就为控制系统重新切回自动控制方式创造了无扰切换的条件。7给煤机的保护当磨煤机运行且对应燃烧器没有火焰时给煤机自动停。8给煤机转速控制系统的送出信号以下条件任一成立时磨煤机A、C给煤量控制不在遥控：如图2 图2（1）煤火检监测不到火焰（延时30秒）（2）给煤机停（延时30秒）（3）给煤机出口挡板关（延时30秒）（4）磨煤机电机停（5）一次风量小于最小值（6）电机不关合闸180秒后（7）给煤机在启停状态（8）给煤机控制中手动当磨煤机A、C的给煤控制不在遥控时该系统对外送出信号为给煤机的煤量指令（加上偏置值）经40%的低限和110%的高限限值后的信号。当磨煤机A、C的给煤控制在遥控时该系统对外送出信号为经热值校正后的给煤机的煤量测量值。给煤机转速控制系统送出信号的信号分为两路，一路信号送入除法器，同时经修正的热值校正数与常数0.经大值选择器后也送入除法器，两者运算后转变为%作为对应磨煤机的负荷指令送到一次风机控制和送风机控制系统中去。另一路信号通过模拟量开关和限速块切换。当对应磨煤机运行时模拟量开关切至下侧，给煤机煤量指令被无延时地送到燃料主控和二次风控制系统。当磨煤机不运行时，送到二次风控制系统的信号为0。当磨煤机不运行时，模拟量开关切至上侧，选择常数0，经限速块限速送到燃料主控。以下条件均满足时磨煤机运行：（1） 煤火检能监测到火焰（延时30秒）（2） 给煤机运行（延时30秒）（3） 给煤机出口挡板开（延时30秒）（4） 磨煤机电机运行（5） 一次风量大于最小值（6） 电机不关合闸180秒后给煤机正常运行中和停止后，PI调节器的输出经修正转变为给煤指令再经惯性环节迟延后作为产生磨煤机上下限指令的信号；给煤机在启停状态时期25%经限速块限速后输出作为产生磨煤机上下限指令的信号。9磨煤机负荷上下限指令的形成如图3： 图3磨煤机正常运行时通过模拟量的切换以110%和40%作为负荷上下限。磨煤机在启停状态时通过模拟量的切换以25%（经热值修正后）作为磨煤机负荷的限制。以下条件任一成立时磨煤机负荷的上限就是实测给煤量：（1）煤火检监测不到火焰（延时30秒）（2）给煤机停（延时30秒）（3）给煤机出口挡板关（延时30秒）（4）磨煤机电机停（5）一次风量小于最小值（6）电机不关合闸180秒后（7）给煤机在启停状态（8）给煤机控制中手动（9）风量低报警（延时30秒）（10）煤量大于103%（延时10秒）以下条件任一成立时磨煤机负荷的限就是实测给煤量：（1）煤火检监测不到火焰（延时30秒）（2）给煤机停（延时30秒）（3）给煤机出口挡板关（延时30秒）（4）磨煤机电机停（5）一次风量小于最小值（6）电机不关合闸180秒后（7）给煤机在启停状态（8）给煤机控制中手动（9）风量低报警（延时30秒）（10）煤量小于40%（延时10秒）27. PULV A HOT DAMP CTRL1 磨煤机一次风量的控制是通过对磨煤机的热风挡板开度的调节来实现的。其工作原理框图如（原图10HFE10AA101AO。） 磨煤机的一次风量随磨煤机负荷的函数关系如下：2 磨煤机一次风量控制信号的形成磨煤机的负荷信号经过一阶惯性后，再经函数将负荷信号转变为与之相对应的一次风量信号值，作为一次风量的设定值。磨煤机的一次风量测点布置在磨煤机一次风入口管上，两个测点取平均值经磨入口风温函数修正后（因为一次风量的测量受到一次风温的影响）作为一次风量测量值，设定值与测量值比较后得出磨煤机一次风量的偏差信号。3 磨煤机一次风量前馈信号为了减小磨煤机一次风量的变化幅度，提高控制系统的品质，将锅炉负荷指令微分信号引入控制回路加法器的入口。目的是加快控制回路对干扰的响应速度，可见该系统属前馈反馈控制系统。在这里锅炉负荷指令经死区、微分运算，常数修正后再经限幅后送入加法器的。当PI调节器控制切手动或一次风量控制偏差信号大于一定幅值后微分环节被切除。4 冷、热一次风挡板的互相配合在调整过程中，为了不对一次风总量造成大的干扰，冷风挡板开大时，热一次风挡板就相应关小。来自冷风挡板的指令经1%的死区运算、常数修正后再经限幅送入减法器与一次风量偏差信号比较后经修正送入PI调节器的入口。5手动控制时，系统的跟踪当磨煤机入口一次风量控制系统处于手动方式时，自动控制系统处于跟踪状态，PI调节器的输出跟踪热风控制挡板的反馈信号，PI调节器入口信号为0。其过程如下：跟踪方式指令作用于偏置设定块，设定块输出为跟踪值，使加法器输入为0。跟踪方式指令作用于前馈微分信号，前馈切除，输入信号为0。所PI调节器入口的磨出口一次风量偏差信号为0。这样就为控制系统重新切回自动控制方式创造了无扰切换的条件。28. PULV A OUTLET TEMP CTRL1 磨煤机出口温度控制的作用机组在正常运行过程中，磨煤机出口温度控制系统的任务是保证磨煤机出口为风粉混合物温度稳定在设定值上。其控制手段是通过调节磨入口冷、热一次风挡板来实现对出口温度的控制。在调整过程中，为了尽量减少温度对一次风量的影响，系统冷、热一次风挡板的开度变化方向正好相反。磨煤机出口温度控制系统工作原理如图10HFE11AA101AO的第一页。2 磨煤机出口温度控制信号的形成磨煤机出口温度设定值可以在OM窗口设置和修改，磨煤机出口温度测点布置在磨煤机出口分离器内，经大值选择模块后，将三个中较大的一个测量值输出作为磨煤机的出口温度测量值，设定值与测量值比较后得出磨煤机出口温度偏差信号。为了减小磨煤机出口温度的变化幅度，提高控制系统的品质，将磨煤机入口温度的信号（即导前温度微分信号）和磨煤机负荷信号（即导前温度微分信号），引入控制回路加法器的入口。目的是加快控制回路对干扰的响应速度，可见该系统属前馈反馈控制系统。3 启动阶段的暧磨过程即将启动的磨煤机一般均将其调温风控制挡板全开，热一次风控制挡板全关。所以启动初期磨煤机出口温度较低，低于40。此时模拟开关切向150侧，将150温度信号作为在启动阶段的磨煤机入口温度的设定值。其目的是防止磨煤机在暧磨过程中升温过快，从而影响磨煤机的安全，所以要求控制系统将磨煤机的入口风温限制在150以内其具体过程如下：磨煤机入口温度测量值与设定温度（150）值的偏差经修正后，送入小选模块，当此信号小于上级加法器的输出时，则小选模块将该磨煤机入口温度偏差送入PI调节器，故PI调节器根据磨煤机入口风温偏差，调整调温风控制挡板和热一次风控制挡板的开度（两种控制挡板的动作方向相反），达到维持磨入口风温为150的要求，这样即可以保证磨的安全，又可以快速完成暧磨过程。4 磨煤机出口温度控制磨煤机启动过程结束后，其出口温度高于40，此时模拟开关切至350400之间的温度设定值作为磨煤机正常运行工况时的入口温度上限值。当入口温度在其上限值以内时，磨煤机入口温度偏差信号为正值，偏差一般大于出口温度的偏听偏信差所以小选模块选择磨煤机出口温度控制信号送至PI调节器入口，根据磨煤机出口温度偏差控制冷、热泪盈眶一次风挡板的开度。使磨煤机出口温度维持在设定值上。当磨入口温度偏差高于其上限时，小选模块选择磨入口温度偏差，经PI调节器的运算后，调整冷、热风挡板的开度，以保证磨的安全运行。在调整过程中，为了不对一次风总量造成大的干扰，冷风挡板开大时，热一次风挡板就相应关小。5 手动控制时，系统的跟踪当磨煤机出口温度控制系统处于手动方式时，自动控制系统应处于跟踪状态，PI调节器的输出跟踪调温风控制挡板的反馈信号，PI调节器入口信号为0。其过程如下：调节器手动或一次风关断挡板开（5秒脉冲）时跟踪信号成立跟踪方式指令作用于设定块，设定块输出为跟踪值，使测量值输入为0。跟踪方式指令作用于两前馈信号的惯性环节，切除惯性环节，前馈切除，输入信号为0。所以加法器入口的磨出口温度偏差信号为0。磨煤机入口温度小于其设定值（350400），故小选模块选加法器的输出至PI调节器的入口，所以PI调节器入口信号为0。这样就为控制系统重新切回自动控制方式创造了无扰切换的条件。29. PULV A OVERFLOW VLV CTRL 通过对磨煤机液压油系统中溢流阀开度的调整改变进入液压油缸的油量来提升磨辊实现磨的变加载。磨煤机的负荷经一阶惯性环节，再经函数将负荷信号转变为与之相对应的液压油压力值与运行人员给出的偏置相加成为设定值。测量值取自液压油系统，两者相减成为油压偏差信号经修正后送入PI调节器，调整溢流阀的开度，改变进入液压油缸的油量。当外部故障PI调节器切手动跟踪信号成立，偏置块的输出为跟踪值，此时偏差信号为0，调节器的输入信号为0，这就为控制系统再一次投自动创造了无扰切换的条件。当PI调节器处于手动方式时，其调节器的输出跟踪溢油阀的开度。30. SEAL AIR FAN CTRL密封风压的控制是通过通过调整密封风机入口挡板的开度来实现的，其原理框图如图10HFW10AA101AO的第一页。密封风压力设定值可在OM窗口给定，测量值取自两台密封风机出口母管上（一个测点），两者求偏差经修正后送入PI调节器的入口，调整密封风机入口挡板的开度，维持密封风母管压力为定值。PI调节器入口模拟量切换开关在密封风机停止时切向-500一侧保证入口挡板关闭严密，当密封风机运行时（电机开关合上后延时5秒）模拟量开关切向另一侧接受偏差信号进行调节。31. FUEL OIL PRESS CTRL1偏差信号的形成燃油压力控制是通过调整回油阀的开度来实现的。燃油压力的设定值是一个定值，燃油压力的测量值是取自燃油泵出口母管上，一个测点，设定值与测量值相减得到燃油压力偏差信号经修正后送入PI调节器的入口，PI调节器的输出去控制回油阀的开度以维持燃油压力稳定。2控制系统的跟踪当处部故障时PI调节器切至手动，跟踪信号成立，设定信号输出为跟踪值，此时偏差信号为0，调节器的输入信号为0，这就为控制系统再一次投自动创造了无扰切换的条件。当PI调节器处于手动方式时，其调节器的输出跟踪回油阀的开度。32. PULV A SA WINDBOX CTRL1 二次风量控制系统的作用保证有适当的风量与燃料量相配合，促进燃料的完全燃烧。本机组的二次风量的控制是由各台磨煤机二次分风箱左右侧的二次风流量调节阀来实现的。原理框图如图1（原图10HHL10AA101AO的第1 页。） 图12 二次风量设定值磨煤机的煤量信号（%）分两路，一路直接送入大值选择模块，另一路经惯性环节后送入大值选择模块取大值做为输出信号，在这里设置惯性环节是保证燃料的富氧燃烧，即加煤先加风，减风先减煤。（考虑到在机组运行中会产生偏差，该二次风压信号也可由运行人员手设定数值大小。）大值选择模块输出的信号经修正后变为流量信号，经富氧系数（主蒸汽流量的函数）和氧量较正系数修正后得出的是总风量，减去一次风量和燃油的风量（经富氧系数修正后）再经控制偏差校正后得到二次风量。在负荷变化过程中，一般情况下，在加负荷时，先加风后加燃料；在减负荷时，先减燃料后减风，以保证富氧燃烧，有足够的经济性。为此目的，采用了煤量控制偏差信号，当煤量偏差-2%时，说明实测煤量比煤量指令至少大2%，此时为了保证充分燃烧，必须相应增加风量指令信号。当煤量偏差-2%时，说明实测煤量与煤量指令偏差小于2%，此时大值选择器选通道2输出为0，不再进行较正。二次风量与吹扫风量（由模拟量开关控制，不吹扫时为0，吹扫时为一常数）、点火风量（由模拟量开关控制，不时在点火位时为0，在点火位时为一常数，）经大值选择器选出大值，减去冷却风量再和最小冷却风量进行小选后作为二次风量的设定值。在这里冷却风量是通过模拟开关进行切换的，当该风箱对应的磨煤机燃烧器有火焰时模拟开关切至上侧为1，加入冷却风量的修正，当该风箱对应的磨煤机燃烧器无火焰时模拟开关切至下侧为0，冷却风量不再进行修正。3 二次风量测量值二次风量的测量是由在对应风箱上的左右侧翼形测量装置测得相加后得到的。4 二次风量偏差信号二次风量偏差信号是由二次风量设定值与二次风量测量值求偏差得到的。5 调节过程二次风量偏差信号经修正后送入PI调节器的入口经10%的最小限幅后加上运行人员设定的偏置值再经修正后送入阀门PI调节器的入口去调整阀门开度，进行二次风量的调整。如图2（原图10HHL10AA102AO） 图233. FDF A/B BLADE PITCH CTRL1 二风压控制系统的作用二次风量的大小锅炉负荷大小来决定，为了有效地对进入二次风箱的二次风量施加控制，必须保证二次风母管具有一定的压力。该二次风压是通过对两台送风机动叶开度的调节来实现的。原理框图如图（10HLB10AS101AO的第1页。）2 二次风压偏差信号的形成二次风压设定值二次风压设定值是磨煤机负荷的函数。本系统将6台磨煤机的负荷信号经大值选择模块后取大值，再经函数将负荷信号转变为与之相对应的二次风压值，该信号一路直接送入大值选择模块，另一路经惯性环节后送入大值选择模块取大值做为二次风压设定值。考虑到在机组运行中会产生偏差，该一次风压设定值可由运行人员设定偏置值。在这里设置惯性环节是保证燃料的富氧燃烧，即加煤先加风，减风先减煤。二次风压测量值二次风压的测点分别取自两台送风机的出口管上，各有一个测点，采用取大值的测量方法得到二次风压测量值。二次风压偏差信号二次风压偏差信号是由二次风压设定值与二次风压测量值求偏差，然后经过送风机投自动台数所确定的系数（1台为1，2台为0.7）校正和开环增益修正后再转变为%得到的。该偏差信号平行送到两台送风机控制回路。这里送风机投自动台数所确定的系数修正是为了保证送风机控制回路的调节品质不受送风机投自动台数的影响