闽台果蔬冷库工程模板设计施工方案.doc

房地产E网-房地产物业管理资料库福建闽台农产品市场果蔬冷库工程模板设计施工方案厦门大学建筑工程公司 二00八年二月二十五日福建闽台农产品市场果蔬冷库工程模板设计施工方案编审单编制情况编制单位：厦门大学建筑工程公司技术负责人：苏镜华编制人：陈进平安全负责人：陈文金编制时间：2008225项目经理：白斯克公司及监理部门审批意见安全科意见：(签章) 年 月 日公司总工意见：(签章) 年 月 日目 录一、概况11、工程概况12、模板选型1二、模板计算1（一）、柱模计算2（二）、楼板模板计算6（三）、梁模板计算13三、模板拆除18四、钢管排架附图20（一）、1-8轴一层钢管排架立面布置图（二）、A-L轴一层钢管排架立面布置图（三）、一层钢管排架平面布置图（四）、框架柱模板柱箍构造图（五）、楼梯模板工程图A2施工组织设计（方案）报审表工程名称：福建闽台农产品市场果蔬冷库 编号：致：泉州市新时代工程建设监理有限公司我方已根据施工合同的有关规定完成了 模板施工方案 的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。附：模板施工方案承包单位（章） 项目经理 日 期 2008-2-25 专业监理工程师审查意见：专业监理工程师 日 期 总监理工程师审查意见：项目监理机构 总监理工程师 日 期 一、 概况1、工程简介福建闽台农产品市场果蔬冷库工程位于福建省南安市石井镇滨海工业区延平路东北侧，建设单位为福建闽台农产品市场有限公司，由国内贸易工程设计研究院设计。福建闽台农产品市场果蔬冷库工程冷库建筑面积约4977.8平方米，为一层(局部三层)框架结构，层高为11.5米、4.5米，楼板厚为140mm。水泵房建筑面积32.7平方米，为一层砖混结构，楼板厚为100mm。柱：600600。2、模板选型本工程模板工程采用胶合板为主材，方木为横竖档、搁栅、柱箍、托木等，梁板楼盖支撑系统采用钢管支撑。3、材料机具模板：采用酚醛树脂浸清纸覆面胶合板，规格为1830mm915mm18mm；方木：50mm50mm，50mm100mm，100mm100mm，70mm150mm方木，80mm130mm，50mm100mm，旁圆松木等。支撑系统：钢管架支撑。二、 模板计算(一） 柱模：1.柱模配模：侧模：柱尺寸为bh，其中b方向采用同柱宽胶合板，h方向采用h + 218mm宽的胶合板。竖档：采用50mm100mm方木，间距：600mm柱宽的竖楞采用三根，分柱宽均等分位置布置，当柱700时，应用3根100100mm方木；柱子柱箍采用100mm100mm方木和50mm100mm方木，两根为一组，两端以12钢筋拉结；间距：300，最底部的柱箍离地面中心距离为150mm。柱模示意图柱模板设计计算书 一、中小断面柱模板基本参数 柱断面长度B=600mm； 柱断面宽度H=600mm； 木方截面宽度=70mm； 木方截面高度=100mm； 木方间距l=300mm, 胶合板截面高度=18mm。 取柱断面长度和柱断面宽度中的较大者进行计算。 二、荷载标准值计算: 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为正式中的较小值： 式中 c为混凝土重力密度，取24(kN/m3)； t0新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15),取5.714h； T混凝土的入模温度,取20()； V混凝土的浇筑速度，取2.5m/h； 1外加剂影响系数，取1； 2混凝土坍落度影响修正系数，取.85。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=40.547kN/m2。 实际计算中采用的新浇混凝土压力标准值 F1=40kN/m2。 倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=3kN/m2。 三、胶合板侧模验算 胶合板面板(取长边)，按三跨连续梁，跨度即为木方间距,计算如下: 胶合板计算简图 (1) 侧模抗弯强度验算: M=0.1ql2 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.240.00+1.43.00)700.00/1000=36.540kN/m l木方间距,取l=300mm； 经计算得 M=0.136.540(300.00/1000)2=0.329kN.m 胶合板截面抵抗矩 W=bh2/6=700(18)2/6=37800.00mm3 = M/W=0.329106 /37800.000=8.700N/mm2 胶合板的计算强度不大于15N/mm2,所以满足要求! (2) 侧模抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.6ql=0.6(1.240+1.43)700300/106=6.577kN 经计算得 =36.577103/(2700.00018.000)=0.783N/mm2 胶合板的计算抗剪强度不大于1.4N/mm2,所以满足要求! (3) 侧模挠度验算: W=0.677qa4/(100EI) 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=40700/1000=28.000kN/m 侧模截面的转动惯量 I=bh3/12=700.00018.0003/12=340200.000mm4； a木方间距,取a=300mm； E弹性模量,取E=6000N/mm2； 经计算得 W=0.67728.000300.0004/(1006000.00340200.00)=0.75mm 最大允许挠度 W=l/250=300/250=1.20mm 胶合板的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求! 四、木方验算 木方按简支梁计算，跨度近似取柱子边长a,支座反力即为螺栓(钢筋)对拉拉力,计算如下: 木方计算简图 (1) 木方抗弯强度验算: M=qB2/8 其中 q强度设计荷载(kN/m): q=(1.240.000+1.43.000)300/1000=15.660kN/m B截面长边,取B=700mm； 经计算得 M=15.660(700/1000)2/8=0.959kN.m； 木方截面抵抗矩 W=bh2/6=701002/6=116666.667mm3； = M/W=0.959106/116666.667=8.220N/mm2； 木方的计算强度不大于13N/mm2,所以满足要求! (2) 木方抗剪强度验算: =3V/2bh 其中 V为剪力: v = 0.5qB=0.5(1.240.000+1.43.000)300700/106=5.481kN 经计算得 =35.481103/(270.000100.000)=1.175N/mm2 木方的计算强度不大于1.3N/mm2,所以满足要求! (3) 木方挠度验算: W=5qB4/(384EI) 其中 q设计荷载(kN/m): q=40300/1000=12.000kN.m I=bh3/12=701003/12=5833333.333mm4 B柱截面长边的长度,取B=700mm； E弹性模量,取E=9000N/mm2； 经计算得 W=512.0007004/(3849000.005833333.33)=0.715mm 允许挠度 W=B/250=700/250=2.800mm 木方的计算挠度不大于允许挠度W,所以满足要求! 3.工艺顺序：模板成型竖档现场卫生清扫弹线定位立模临时固定校核垂直度、轴线、尺寸、形状柱箍对拉螺栓粱、板模板结束校正垂直度加固固定。4.工艺要求：拼柱模时，以梁底标高为准，由上往下配模，不符合模数部分放到柱根部位处理，或保证柱模的长度模数，不符合部分放到节点部位处理。配模时应同时考虑柱底预留清扫口。清扫口在清理卫生后，立即封闭。模板制作完成后，刷水溶性隔离剂，不得使用废机油。安装柱模时，应先在基础面（或楼面）上弹主轴线及边线，同一柱列的应先弹两端主轴线及边线，然后拉通线弹出中间部分柱的轴线及边线。柱模在模板全部加固完毕后，需及时在浇筑砼前对其垂直度尺寸、形状、轴线、标高等进行技术复核。支模时，其中的一片初步校正稳定，然后依序安装，合围后，先加固上、下两道箍后进行全面校正、加固。相邻两柱的模板安装，待校正完毕后，及时架设柱间支撑以满足纵向、横向稳定性的需要。柱模板应上设排水口，排水口应设在柱砼施工缝面处。柱模根部须封堵防止跑浆。梁柱接头处的模板，尽量采用预拼整体安装和整体拆除。（二）板模：1、板模配模：a) 一层板模(高11.5米)：板模：板厚140mm。板模采用整块胶合板(1830mm915mm18mm)。横向搁栅：采用50mm100mm方木与100mm100mm方木间隔，间距300mm。纵向搁栅：采用70mm150mm方木，间距700mm。支撑系统：采用满堂钢管脚手架。楼板模板扣件钢管高支撑架计算书 高支撑架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容 易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照施工技术2002.3.扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全，供脚手架设计人员参考。 模板支架搭设高度为11.5米， 搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.70米，立杆的横距 l=0.70米，立杆的步距 h=1.20米。（局部三层处模板支架搭设高度为4.5米及4米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米）。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 采用的钢管类型为483.5。 一、模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。 静荷载标准值 q1 = 25.0000.2000.700+0.3500.700=3.745kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)0.700=2.100kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 70.001.801.80/6 = 37.80cm3； I = 70.001.801.801.80/12 = 34.02cm4； (1)抗弯强度计算 f = M / W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板的最大弯距(N.mm)； W 面板的净截面抵抗矩； f 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2 其中 q 荷载设计值(kN/m)； 经计算得到 M = 0.100(1.23.745+1.42.100)0.3000.300=0.067kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.06710001000/37800=1.770N/mm2 面板的抗弯强度验算 f f,满足要求! (2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.600(1.23.745+1.42.100)0.300=1.338kN 截面抗剪强度计算值 T=31338.0/(2700.00018.000)=0.159N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T T，满足要求! (3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250 面板最大挠度计算值 v = 0.6775.8453004/(1006000340200)=0.157mm 面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求! 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3； 截面惯性矩 I = 12.19cm4； 1.荷载的计算： (1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 25.0000.2000.300=1.500kN/m (2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.3500.300=0.105kN/m (3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)： 经计算得到，活荷载标准值 q2 = (1.000+2.000)0.300=0.900kN/m 静荷载 q1 = 1.21.500+1.20.105=1.926kN/m 活荷载 q2 = 1.40.900=1.260kN/m 2.抗弯强度计算 最大弯矩 M = 0.1ql2=00.70=0.156kN.m 最大剪力 Q=0.60.7003.186=1.338kN 最大支座力 N=1.10.7003.186=2.453kN 抗弯计算强度 f=0.156106/5080.0=30.73N/mm2 纵向钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6772.505+0.9900.900)700.04/(1002.06105121900.0)=0.162mm 纵向钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! 三、板底支撑钢管计算 横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算 集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.45kN 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管变形图(mm) 支撑钢管剪力图(kN) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.409kN.m 最大变形 vmax=0.475mm 最大支座力 Qmax=6.191kN 抗弯计算强度 f=0.409106/5080.0=80.42N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求! 四、扣件抗滑移的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.19kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 五、模板支架荷载标准值(立杆轴力) 作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 1.静荷载标准值包括以下内容： (1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.14911.500=1.712kN (2)模板的自重(kN)： NG2 = 0.3500.7000.700=0.172kN (3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.2000.7000.700=2.450kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.334kN。 2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)0.7000.700=1.470kN 3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 六、立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 其中 N 立杆的轴心压力设计值 (kN)；N = 7.26 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.58 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.89 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)； 如果完全参照扣件式规范，由公式(1)或(2)计算 l0 = k1uh (1) l0 = (h+2a) (2) k1 计算长度附加系数，取值为1.155； u 计算长度系数，参照扣件式规范表5.3.3；u = 1.70 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.00m； 公式(1)的计算结果： = 47.58N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 公式(2)的计算结果： = 19.82N/mm2，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 七、楼板模板高支撑架的构造和施工要求工程经验 除了要遵守扣件架规范的相关要求外，还要考虑以下内容 1.模板支架的构造要求： a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆； b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度； c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。 2.立杆步距的设计： a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置； b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多； 3.整体性构造层的设计： a.当支撑架高度20m或横向高宽比6时，需要设置整体性单或双水平加强层； b.单水平加强层可以每4-6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3； c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10-15m设置，四周和中部每10-15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层； d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。 4.剪刀撑的设计： a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑； b.中部可根据需要并依构架框格的大小，每隔10-15m设置。 5.顶部支撑点的设计： a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm； b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm； c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。 6.支撑架搭设的要求： a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置； b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于扣件架规范的要求； c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的； d.地基支座的设计要满足承载力的要求。 7.施工使用的要求： a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式； b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放； c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。3、工艺顺序：排模计算配模现场卫生清理在砼楼板上放线，弹出支撑位置安放垫木安装竖向支撑及横向连系钢管安装早拆头(安装后拆碗扣架)标高调整纵向搁栅横向搁栅铺设板模复核标高、调整加固。4、工艺要求： 扣件钢管楼板模板支架须在板模安装前搭设完毕。支模时，在复核梁底标高、轴线位置无误后，搭设和调平支架，再在搁栅上按配模方案铺设梁底板，拉线调直，并与支架固定，在分别安装侧模与底模，拼接后设斜撑固定，然后按规范和设计要求起拱。当梁高700mm时，在梁中间穿10以上钢筋，用对拉螺栓固定。次梁模的安装，要待主梁模板安装并校正后方能进行。梁模安装后，拉中线进行检查，复核各梁模中心线位置是否对正，待板模支完后，检查其标高并调整。拆模时，应尽量避免扰动后拆体系的模板，并不得移动或撞击后拆支撑体系。（三）梁模：1、梁模配模：本工程梁模采用杉木支柱支撑体系。梁模：梁模用同梁尺寸的胶合板。后拆位置应独立留置小块模板。托木：托木使用50mmx100mm的方木。夹木：梁高为600mm以下（不包括600mm）高的梁用50mmx100mm方木作夹木。 竖撑：利用50mmx50mm方木。间距450mm。斜撑：600mm以下梁高（不包括600mm）使用50mmx50mm)以上方木作斜撑以固定侧模。横向搁栅：梁高600mm以下(不包含600mm)的梁的横向搁栅采用50mm100mm方木，间距：400mm450mm。纵向搁栅：采用70mm150mm方木。2、荷载计算：梁木模板与支撑计算书 一、梁模板基本参数 梁截面宽度 B=350mm， 梁截面高度 H=900mm， H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径20mm， 对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。 梁模板使用的木方截面50100mm， 梁模板截面侧面木方距离300mm。 梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度f=15N/mm2。 二、梁模板荷载标准值计算 模板自重 = 0.340kN/m2； 钢筋自重 = 1.500kN/m3； 混凝土自重 = 24.000kN/m3； 施工荷载标准值 = 2.500kN/m2。 强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中 c 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h； T 混凝土的入模温度，取20.000； V 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m； 1 外加剂影响修正系数，取1.000； 2 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。 根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m2 倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 6.000kN/m2。 三、梁底模板木楞计算 梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！ 四、梁模板侧模计算 梁侧模板按照三跨连续梁计算，计算简图如下 图 梁侧模板计算简图 1.抗弯强度计算 抗弯强度计算公式要求： f = M/W f 其中 f 梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M 计算的最大弯矩 (kN.m)； q 作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)； q=(1.228.80+1.46.00)0.90=38.664N/mm 最大弯矩计算公式如下: M=-0.1038.6640.3002=-0.348kN.m f=0.348106/48600.0=7.160N/mm2 梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求! 2.抗剪计算 最大剪力的计算公式如下: Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足: T = 3Q/2bh T 其中最大剪力 Q=0.60.30038.664=6.960kN 截面抗剪强度计算值 T=36960/(290018)=0.644N/mm2 截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2 面板的抗剪强度计算满足要求! 3.挠度计算 最大挠度计算公式如下: 其中 q = 28.800.90=25.92N/mm 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 v = 0.67725.920300.04/(1006000.00437400.0)=0.542mm 梁侧模板的挠度计算值: v = 0.542mm小于 v = 300/250,满足要求! 五、穿梁螺栓计算 计算公式: N N = fA 其中 N 穿梁螺栓所受的拉力； A 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 穿梁螺栓承受最大拉力 N = (1.228.80+1.46.00)0.900.50/1=19.33kN 穿梁螺栓直径为20mm； 穿梁螺栓有效直径为16.9mm； 穿梁螺栓有效面积为 A=225.000mm2； 穿梁螺栓最大容许拉力值为