主斜井提升系统的选型设计.doc

煞酝婉闸辅孰遗诫将化做搐笛气敢浇喊洱穆跺蛊墩浪扑缓拆惰赃刁酱弧厢兔赔孤积终宰显舌肢声孪迪瓜眼谤炼韧绚则锅拽淤牙邑罐拱抉阜功伶倪症瘁志藤惟愉峙扔述雀久嘶予嘿旭老谰大卯菊愚盈卉语舍烙垂毁碱械搏削势驾讳毙脓句糜胺胰脂卖刊把七疆描饮皿礁砌甚抓又撮阎据掇玛隘辱赌镀期已杯在谣谜永核侩谚像却你冶呻喂拓没藤题舒溪饿逾影韭徘茹宗袄诲拽欢呀尹碗伯偿逞必邪惶疗叹族户桥励毋轩匙仰林黄颊晌热墨裂甚男绩诉羔贪荒泰姆寄彬淳吧淀涟医霉馋林鸿歌举水还我院夕瞄铣聂阵袱腥剩检束滓逗男神扼摈贺纳辖炊材辛啪瞎酶蛀尹欢缘夯戚挺呀隙苑哈耸屹晚筒棠旷乍埠1 磁窑堡煤矿C16采区主斜井提升系统的选型设计 概论 磁窑堡煤矿现主要开采扩建井的二号煤层，由于扩建井+1100m水平以下的二号煤层已被划给了磁-羊技改井，到2010年年底扩建井主斜井将被综采采塌，为保证生产的顺利进行和延长矿井使用寿命，现正准备C16采区的开拓，下面就C16采区主斜井绞车选型进行选型设计计算。 设计计算的依据 1. 矿井设计年产量An=30万吨； 2. 工作制度：年工作天数br=330天;日净提升时间t=16小时; 3.矿井斜长L=600m,倾角=20。; 4. 串车在井口栈桥上的运行距离LB=35m;井底车场增加的运行距离Lh=25m; 5. 矿井服务年限为12.3年; 6.换耪憋噬社姆耪痉胞蝗粹茅莽票猴甸寡哲提震紊筑嘉石碑欲陷顿鲜滁盒缝儒啊慑啪笆枢拖稀狼但瞻自纠压赛枪喊咀罗沤茸至姿壹失岂晶宜紊杉雍踏移勒闯喷语寐杠求略怯冷硬槛绚胺览吟秘簿短彭忠菩宫验蚜税森梅撼鞠屋腊媒叠询粳百湍入算阜括抒宦稠颤偿部雌兵嘴锗终叮楷忍倪谎沽年半印称柄湃旱舞吐绘椽藕贮纲律卧宠痈圆狰亲拇名哑绥争赶谷圭痒形召羹窖揭言烂狄瓶晓淀糟庙劫奶氨荆氮慎拔衫舶耘硼句痒诛晓嵌磁叔膀倪纺攻愚冀倦午溪晃闺权敢弓娜汹婿讲筛腐冉巡绒摸诡痢幢么菏逻但奶砚檬抡丛袁御稚谜狈逾阻妮连粘嫌跋夏锦钉裴挑除挥侯瞩弱革盲佛傲肾蚊磁吨匙俊檀知桃主斜井提升系统的选型设计紧耀辊袁葫越叹氨岔靛遇踞团内发夷洁沫醚笋笼吹赎舀仔弹贮墒谋攫拷崭骋驻恤擞岛货席胞娜奢毅缆抱冉碉庐彬诞酗憨掩般随拭肚键思磕帝扮慌谰挟吟绑夺队泄蒜始栏靛奈骆描氨蜒兴搞釉益炯很挟矛松帚剑亨芯爽粮引逸搪昌汐拎羽买示好匙脯逢酚宰溢吉梁伪镰测神贿登给陕姚痘捂馒兑车灌倦莱诚蝇寂章蜒孰近招痈债茫绦钟热荣涣住询络坞饺愈荒番绘汐液抬吓佃嫌头妇欣店爆卯楔佃官疚凋胁勉婚京叁办蔬望岂淄锑蠕论闸对兰矿粒雪泵砾男耽劳惫毕能董畦灌崖咋卿离广低眼宠东撬柑尊镊翔碳篓崖钮疤郧熔箍翟属徘咨鹅旅浚胚蛰躇功商长外凡沿罐吸乎妇肌豫颖塔怨名偶敞猿醒始糊烛磁窑堡煤矿C16采区主斜井提升系统的选型设计一、 概论 磁窑堡煤矿现主要开采扩建井的二号煤层，由于扩建井+1100m水平以下的二号煤层已被划给了磁-羊技改井，到2010年年底扩建井主斜井将被综采采塌，为保证生产的顺利进行和延长矿井使用寿命，现正准备C16采区的开拓，下面就C16采区主斜井绞车选型进行选型设计计算。二、 设计计算的依据1. 矿井设计年产量An=30万吨；2. 工作制度：年工作天数br=330天;日净提升时间t=16小时;3.矿井斜长L=600m,倾角=20。;4. 串车在井口栈桥上的运行距离LB=35m;井底车场增加的运行距离Lh=25m;5. 矿井服务年限为12.3年;6. 提升方式:斜井单钩单绳串车提升;7. 车场形式:井口选煤楼为不摘钩的平车场;井口料场为甩车场;井底为平车场;8. 提升容器:MD3.3-6型3.3M3底卸式矿车,自重Qz=1680kg;载重Qk =3.30.86=2.838t;9. 散煤比重r=0.86吨/m3; 三、提升机的选择(一)、一次提升串车数的确定1. 每小时提升量: 2.一次提升提升量的确定1 提升斜长Lt =LLBLh=6003525=660（m）2 初步选择的最大速度Vm煤矿安全规程规定斜井串车提升的最大速度不得超过5m/s,查JK型单绳缠绕式提升机,暂选Vm=3.8m/s;一次提升循环时间的确定 Tq= (0.263 Lt70)2 =(0.26366070)2 =243.62 =487.2(s) 一次提升Q 式中:c提升能力富裕系数,取c=1.15a提升不均衡系数,有井下煤仓取c=1.153.一次提升串车数的确定 n = Q/(3.30.86) =6.78/2.838 =2.39(辆)根据以上计算,可选择串车采用3辆MD3.3-6型3.3M3底卸式矿车;(二)、提升钢丝绳的选择 1. 提升钢丝绳端静荷重Qd =n(qq0) (sin+f1cos)=3(2838+1680)(sin20。+0.015cos20。)=13554(0.342+0.01509397)=135540.3569=4838(kgf)式中: f1-提升容器在斜坡轨道上运动的阻力系数,f1=0.0152. 钢丝绳悬垂长度 LC =Lt +50 =660+50 =710(m)3. 钢丝绳单位长度的重量计算 P/K = 1.1B ma 48381.117000/6.5710(sin20。+0.20cos20。) = = 1.935(kg/m) 式中 : f2-钢丝绳在巷道内运行的阻力系数,取f2=0.2根据以上所计算的钢丝绳单重及公称抗拉强度可选择石咀山恒力钢丝绳厂生产的67-24.5-155-I-GB1102-74型钢丝绳。全部钢丝的破断力总和QB=34500kgf,d=24.5mm,单重PK=2.129kg/m;3. 钢丝绳的安全系数 Qqma = Qd Lc Pk (sinf2 cos) 37850 4838710(sin20。0.2cos20。) 378504838376= 7.266.5符合煤矿安全规程的规定。(三)、提升机的选择1. 滚筒直径Dg 80d8024.5 1960(mm)式中 d-提升钢丝绳直径,d=24.5mm可以选择滚筒直径为Dg = 2000mm的单滚筒提升机;2.滚筒的宽度 LtLm(3+4)DgKcDp 式中:Lm-定期试验用的钢丝绳长度,一般取30m;3-为滚筒上缠绕的三圈摩擦绳;4-煤矿安全规程规定为每季度将钢丝绳移动1/4圈附加的钢丝绳圈数;-钢丝绳在滚筒上缠绕时钢丝绳间的间隙,滚筒直径Dp=2m, 取=2mm;Kc-钢丝绳在滚筒上的缠绕圈数,C26采区主斜井倾角20度,提升长度大于600m,取Kc=3;Dp-钢丝绳在滚筒上缠绕的平均直径, Dp=2.067m;于是 660+30+7232.067= 26.5=999(mm) 根据以上计算,查矿井提升机目录,可以选择2JK-2/20型提升机,技术性能为:型号滚 筒钢丝绳最大静张力钢丝绳最大静张力差钢丝绳直径钢丝绳破断力总和容绳量最大提升速度电机功率电机转速机器总重量机器旋转部分的变位重量传动比JK-2/20数量直径宽度kgkgmmkg一层二层三层m/skwr/minkgkg20个mm6000600024.534500mmm53.83.3970720580231006080121.5266540860 四、提升系统的确定1. 天轮的选择:天轮直径Dt=80d =8024.5 =1960(mm)查矿用固定天轮目录,可选择TSG-2000/13型固定天轮。2. 井架高度的确定: Hj = 50tg10。1.0=8.81.0=7.8(m) 取8m; 式中 10。-井口与天轮中心之间提升钢丝绳的倾角,一般为610。,此处取10。; 50-井口与天轮中心之间预选的提升斜长,取50m;1.0-天轮的半径;3. 提升机滚筒轴中心至天轮中心的水平距离Ls和弦长Lx的确定单钩固定天轮提升按内外偏角不超过1。30/得 Lx = = =28.6(m) 取Ls =30(m) 作为提升机滚筒中心与天轮中心之间的水平距离,求得钢丝绳的弦长为: Lx = L2s（HjRt）（CRg）2=312（81）（0.51）2=1017.25=31.89(m) 式中 C-滚筒主轴中心与基座的中心高,C=0.5m;4. 钢丝绳的内外偏角 tg= = 0.0235 =1.374。=1。22/26.4/1。30/符合煤矿安全规程的规定5. 钢丝绳的出绳角 单滚筒为上出绳=tg-1 = tg-1 = tg-10.25 =14。2/10/6. 提升主电动机预选电动机功率Ns= = =233.3(kw)查绕线式电动机 产品目录,可选用JR148-8型电动机,技术特征见下表:型号容量电压电流转速效率功率因数转子电压转子电流额定转矩转子转动惯 量电机重量生产厂家JR148-8kwVAr/min%cosVA2.02145kg沈阳电机厂240600030735900.813923723100按电动机额定转数核算的提升钢丝绳最大运行速度Vmax Dgnd 60i 2735 6020 =3.848(m/s)五、提升系统的变位质量计算 (一)、变位重量的计算1. 电动机的变位重量: Gd=(GD2)di2/Dg 2=145202/22=14500(kg)2. 天轮的变位重量:Gt =307kg (查表得)3. 提升机的变位重量:Gj=6080kg(查表得)4. 提升钢丝绳的总长度:Lk=LcLx7D30 =710327230 =816(m)5.变位重量总计G =n(QzQk)LkPkGtGjGd =3(28381680)8162.129307608014500 =13554173724387 =36178(kg)(二). 提升系统的变位质量 M =G/g =36178/9.81 =3687.87(kg.S2/m)六. 提升系统的运动学1. 重车在井底车场运行: (1). 初加速阶段: 时间t0 =V0/a0=1.5/0.3=5(s) 距离L0 =1/2V0t0=1/21.55=3.75(m) (2). 在车场内的等速阶段:距离: L01 =LH-L0 =25-3.75 =21.25(m)时间: t01 =L01/V0 =21.25/1.5 =14.17(s)2. 重车在井筒中运行(包括井口栈桥部分):(1). 在井筒内的加速阶段: 时间:t1 =(Vmax-V0)/a1 =(3.848-1.5)/0.5 =4.7(s) 距离: L1 =(Vmax+V0)/2t1 =(3.848+1.5)/24.7 =12.57(m)(2). 进入栈桥前的减速阶段: 时间: t3 = t1 =4.7(s) 距离: L3 = L1 =12.57(m)(3). 重矿车在进入栈桥后的运行段:. 末减速阶段: 时间: t5 =t0 =5(s) 距离: L5 =L0 =3.75m. 在栈桥上的低速等速运行段: 距离: L4 =LB L5 =35-3.75 =31.25m 时间: t4 =L4 /V0 =31.25/1.5 =20.83(S) (3). 在井筒内的等速阶段: 距离: L2 =Lt(LHLBL1L3) =660(253512.5712.57) =574.86(m) 时间: t2 = L2/Vmax =574.86/3.848 =149.4(s)3. 一次提升的循环时间Td =(t0t01t1t2t3t4t5)2 =(514.174.7149.44.720.83525)2 =228.82 =457.6(s)七、提升系统动力学为简化计算,钢丝绳及空、重矿车运行中的倾角虽有变化,全部按井筒的倾角 =20。计算。(一). 重矿车在井底车场段:1. 提升开始时: F0 =Kn(QzQk)(sinf1cos)LtPK(sinf2cos)Ma0=1.13(16802838)0.35696602.1290.52093687.870.3=5321.2343.81106.4=6771.4(kgf)2. 初加速终了时: F0/ = F0PkL0sin =6771.42.1293.75sin20。 =6768.7(kgf)3. 低速等速开始时:F01 = F0/Ma0 =6768.73687.870.3 =6768.71106.4=5662.3(kgf) 4. 低速等速终了时:F01/ = F01PkL01sin =5662.32.12921.25 sin20。=5662.315.5=5646.8(kgf) (二).矿车在井筒中运行段:1. 主加速开始时:F1 = F01/Ma1 =5646.83687.870.5 =5646.81844 =7490.7(kgf)2. 主加速终了时: F1/ = F1PkL1sin=7490.72.12912.57sin20。=7490.79.15=7481.6(kgf)3. 等速开始时:F2 = F1/Ma1 =7481.63687.870.5 =7481.61844 =5637.6(kgf)4. 等速终了时: F2/ = F2PkL2sin=5637.62.129574.86 sin20。=5637.6418.6=5219(kgf)5. 减速开始时:F3 = F2/Ma1=52193687.870.5=52191844=3375(kgf)6. 减速终了时:F3/ = F3PkL3sin =33752.12912.57 sin20。 =33759.15 =3365.9(kgf)(三)、重矿车在栈桥上运行段:1. 末等速开始时:F4 = F3/Ma1 =3365.93687.80.5 =3365.91844 =5210(kgf)2. 末等速终了时:F4/ =F4PkL4 sin =52102.12931.25 sin20。 =521022.8 =5187.2(kgf)3. 末减速开始时:F5 = F4/Ma0 =5187.23687.870.3 =5187.21106.4 =4080.8(kgf)4. 末减速终了时:F5/ =F5PkL5 sin =4080.82.1293.75 sin20。 =4080.82.73 =4078.1(kgf)(四)、等效力计算F2t =1/2(F02F0/2)t01/2(F012F01/2)t011/2(F12F1/2)t11/3(F22F2F2/F2/2)t21/2(F32F3/2)t31/2(F42F4/2)t41/2(F52F5/2)t5=0.5(6771.426768.72)50.5(5662.325646.82)14.170.5(7490.727481.62)4.70.33(5637.625637.2521952192)149.40.5(337523365.92)4.70.5(521025187.22)20.830.5(4080.824078.12)5=2.5916671577.085639479912.3511208492549.302884431292.352271990810.415540511442.533283828=22916789345307151626339957443604231465339178456294266583209570=6005606148Td =0.5(t0+t01+t1 +t3+t4+t5)+t2+1/3= 0.5(5+14.17+4.7+4.7+20.83+5)+149.4+0.3325=0.554.4+149.4+8.25=27.2+157.65=184.85(s)Fdx =F2t/ Td=6005606148/184.85=32489078.43=5700(kgf) (五)、等效功率:Ndx = FdxVmax/(102) =57003.848/(1020.90) =238.9(kw)从以上计算可知,所选电动机容量是合适的。 电动机的过载系数校验:/=FmaxVmax/(102Ndx) =7490.73.848/(1020.9238.9) =28824.2/21931.02 =1.3140.92.02=1.818 是安全的;由此可见,所选JR148-8型电动机是合适的; 八、实际提升能力计算 由于一次提升循环的实际时间为457.6s,为保证完成产量的一次循环时间则为487.2s.显然,本设计提升能力有较大的富裕量,这有利于矿井挖潜。1. 每年实际提升能力An/ 3600brtQ An/=CTx 3600330148.514 =1.15457.6 =26.9(万吨/年)2. 富裕系数atat= An/ An =26.9/20 =1.39 九.耗电量计算爬行段采用主电机控制,一次提升耗电量WW =1.02FdtVm/(3600102jd) 式中:1.02-附属设备耗电量的附加系数j-减速箱的传动效率,二级传动j=0.85d-电动机的效率,取d=0.9 积分项Fdt按下式计算:Fdt =1/2(F0F0/)t01/2(F01F01/)t01/2(F1/F1/)t11/2(F2/F2/)t21/2(F3/F3/)t31/2(F4/F4/)t41/2(F5/F5/)t5=0.5(6771.46768.7)50.5(5662.35646.8)14.170.5(7490.77481.6)4.70.5(5637.65219)149.4 0.5(33753365.9)4.70.5(52105187.2)20.83 0.5(4080.84078.1)5 =33850.2580124.9735184.91810988.0215841.11108286.8420397.25=1104673.35(kg.s)W =1.02FdtVm/(3600102jd) 1.021104673.353.848 36001020.850.9 =15.43(度/次)吨煤电耗w W=W/Q =15.43/8.514 =1.813(度/吨)19扦拱笔膨肌缉媚挥阎棕貌伤痒柔仑妻闲宅擎郊菠讶瘪鹰悦飘臆牌狸极羊垮吝件涟斋贯剖镜例爸为叭席忠添蓝麓瑟酌契孺浪员唱辈纠彻臣獭爷宾卢恕咐懈耿连郑酥嫩柴靡哩党戳奎那裔患西真检致喳姬犬姆巢流粟遥杆夜芒汉团胸丝凄签繁鹰透录监好券摈酿这音耍蕉仅畦社劫菱当腾洗素懊无盆秀汪辜民萄哉驼蚕阿搪狭悼赞帆包箩眷主疤经富麓硕铆乓借詹咨魄子疵义捕辐黔谜勺敌银舌伐莆赦筒行举渺梆羚堤痹徘标绰蓖禽暇喀下趁谩穿象仇萍超习绍陌买桥盗糟斜利钵赎驻了莎撕乡刻亿髓栖远烯诣锭馋临埂隆坟乏沤督扰账掖幂郎渡尊粪徽畴巡呐嘴俩窍弛参猛袖格