供电技术课程设计-变电所设计.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除目 录1设计任务书32 负荷计算和无功功率补偿计算6 2.1 负荷计算6 2.2 无功功率补偿93 变电所位置和形式的选择103.1 变电所位置的选择103.2 变电所形式的选择124 变电所主变压器的选择13 4.1 变压器台数的选择13 4.2 变压器容量的选择13 4.3 变压器类型的选择13 4.4 校验变压器的经济运行145变电所主接线方案的设计15 5.1主接线方案一15 5.1.1 主接线方案一图15 5.1.2 主接线方案一说明16 5.2 主接线方案二18 5.2.1 主接线方案二图18 5.2.2 主接线方案二说明19 5.3 二套方案比较20 5.4 高压系统图21 5.5 低压系统图236 短路电流计算25 6.1 基准值的选择与计算25 6.2计算系统中各元件阻抗的标幺值（高压系统部分）25 6.3 求电源点至短路点的总阻抗26 6.4 K 、K点的短路参数26 6.5 电压配电网中K点的短路参数276.6 短路电流计算说明287 变电所一次设备的选择校验29 7.1 断路器的选择和校验29 7.1.1 变压器一次侧高压断路器的选择和校验297.1.2 变压器二次侧断路器的选择和校验307.1.3 低压侧到各厂房馈线上的断路器选择和校验317.2 隔离开关的选择和校验317.2.1 高压隔离开关的选择和校验317.2.2 变压器二次侧隔离开关的选择和校验327.2.3 低压侧到各厂房馈线上的隔离开关的选择和校验337.3 母线的选择和校验34 7.3.1 高压母线的选择和校验34 7.3.2 低压母线的选择和校验357.4 电力电容器的选择与校验367.5 元器件清单378 变电所进出线的选择校验38 8.1 高压侧10KV进线的选择校验388.2 变电所出线的选择和校验389 附录一4010附录二4111附录三4212附录四43参考文献442 负荷计算和无功功率补偿计算2.1 负荷计算同时系数：K=0.87；K=0.87；Q= PtanK；P=(PK+PK) K；1号厂房：P=( P+ P)0.87=（4000.4+100.8）0.87=146.16KWQ=( Ptan+0)0.87=1601.020.87=141.98KVarS=203.77KVAI=309.59A2号厂房：P=( P+ P)0.87=（3000.2+8）0.87=59.16KWQ= Ptan0.87=601.170.87=61.07KVarS=85.03KVAI=129.18A3号厂房：P=( P+ P)0.87=（3500.2+7）0.87=66.99KWQ= Ptan0.87=3500.21.170.87=71.25KVarS=97.80KVAI=148.58A4号厂房：P=( P+ P)0.87=（3800.2+100.8）0.87=73.08KWQ= Ptan0.87=761.330.87=87.94KVarS=114.34KVAI=173.72A5号厂房：P=( P+ P)0.87=（2600.5+70.7）0.87=117.36KWQ= Ptan0.87=1300.750.87=84.83KVarS=144.81KVAI=220.01A6号厂房：P=( P+ P)0.87=（2000.5+80.7）0.87=91.87KWQ= Ptan0.87=1000.880.87=76.56KVarS=119.59KVAI=181.70A7号厂房：P=( P+ P)0.87=（1500.4+50.8）0.87=55.68KWQ= Ptan0.87=601.020.87=53.24KVarS=77.04KVAI=117.05A8号厂房：P=( P+ P)0.87=（1500.3+40.7）0.87=41.59KWQ= Ptan0.87=451.330.87=52.07KVarS=66.64KVAI=101.25A9号厂房：P=( P+ P)0.87=（800.7+10.9）0.87=49.50KWQ= Ptan0.87=560.750.87=36.54KVarS=61.53KVAI=93.48A10号厂房:P=( P+ P)0.87=（250.4+10.9）0.87=9.48KWQ= Ptan0.87=100.750.87=6.53KVarS=11.51KVAI=17.49A生活区：P= PK=3000.8=240KWQ= 0KVarS=240KVAI=364.64A总计算负荷：P=（P+ P+ P+.+ P+ P） K=（146.16+59.16+66.99+73.08+117.36+91.87+55.68+41.59+49.50+9.48+240）0.87=827.26KWQ=（Q+ Q +Q +.+Q +Q） K=（141.98+61.07+71.25+87.94+84.83+76.56+53.24+52.07+36.54+6.53+0）0.87=584.65KVarS=1013.00KVAI= =1539.10A各厂区及全厂的计算负荷表厂区号PC/KWQC/KvarSC/KVAIC/A一号146.16141.98203.77309.59二号59.1661.0785.03129.18三号66.9971.2597.80148.58四号73.0887.94114.34173.72五号117.3684.83114.81220.01六号91.8776.56119.59181.70七号55.6853.2477.04117.05八号41.5952.0766.64101.25九号49.5036.5461.5393.48十号9.486.5311.5117.49十一号生活区240.000240.00364.64全厂总计算负荷827.26584.651013.001539.10自然功率因数0.82表 2.1 全厂计算负荷2.2 无功功率补偿自然功率因数cos=0.82 tan=0.698总功率因数要求cos=0.93 tan=0.395Q= P(tan-tan) =827.26(0.698-0.395) =250.66KVar需补偿无功功率：Q=250.66()=226.22KVar3 变电所位置和形式的选择3.1 变电所位置的选择首先由设计要求厂区分布图测得11个厂区的坐标和容量为下表：x/cmy/cm距离/mS/KVA1区1.802.4084.2203.772区2.003.6571.685.033区4.005.5537.897.804区5.701.8551.2114.345区5.903.1027.2144.816区6.154.3510119.597区6.455.8534.677.048区8.302.5567.266.649区8.304.0056.661.5310区9.456.759211.5111区0.906.70102.8240表 3.1 11个厂区坐标和容量由式（2-34）教材P计算变电站位置坐标公式：即： 203.77+85.03+.+11.51+240=0 (1)203.77+85.03+. +11.51+240=0 (2)由(1)、（2）两式联合求得：（注：本算法用C语言编写程序解得）x=4.516y=4.004以上计算所得为变电所的理论值，考虑工厂绿化、占地和出现紧急情况工作人员操作方便将变电所设立在6号厂区的外面。采用外附式（此点离负荷中心最近）此点坐标为 x=5.5Y=4.4图3.1 变电所位置选择3.2 变电所形式的选择由于此变电所处在负荷中心，所以采用值班室，高压配电室的方式。即如下图所示。由于减少低压出线到车间的距离绿化占地考虑所设变电站应靠近车间。所以将变电站放于6号厂区外附式。图3.2 变电所形式选择4 变电所主变压器的选择4.1 变压器台数的选择根据总的计算负荷：P、Q、S、I可得出总容量S=1013KVA为保证二级负荷供电可靠性，拟用两台变压器并联运行的方式。满足要求：S+ S S SS+ S SS+ S S变压器1，S变压器2的额定容量且：S、S=（0.60.7）S4.2 变压器容量的选择查资料：10KV、S11系列低损耗节能变压器的技术参数选择：S11630/10型的变压器，参数：S=630KVA、损耗：空载805W、负载6.2KW，短路阻抗：4.5%，空载电流0.6%。4.3 变压器类型的选择为S11630/10型油浸式低损耗节能变压器。图4.1 S11型变压器4.4 校验变压器的经济运行由式2-54、2-55教材P：根据变压器的电能损耗与经济运行：(2-54)(2-54)解得：= KVar = KVar查手册知： 、 、K取（0.050.1），现取0.075。对于两台等容量同参数变压器在两台并列运行的方式下，变压器的临界容量计算公式为：带入数据: =322.14前述可知总的S=1031.00KVA、P=827.26KWS所以采用两台变压器并列运行满足经济性的要求，且采用S11系列S11630/10低损耗节能变压器更为经济。5 变电所主接线方案的设计5.1 主接线方案一5.1.1 主接线方案一图如图5.1所示图5.1 主接线方案一5.1.2 主接线方案一说明5.1.2.1 电源电压选择、电源进线回路和线路结构说明（1）电源选择：由设计资料可知，本企业可从附近的一条10KV的公共电源取得工作电源，故电源选择10KV电源。（2）电源进线和回路：由于用户能获得电源可从附近一条10KV的公共电源和邻厂的10KV线路中获得，所以电源进线从附近和邻厂进入。又由于此企业中有四成以上的二级负荷，按二级负荷设计要求可知，二级负荷应由两回路供电。由上图可知，主电源进线回路线由10KV的公共电源引进，备用电源进线由邻厂10KV线中引进。（3）线路结构： 如上图所示，两回进线分别从相应电源处接入，进线采用电缆进入。进线进入变电所，分别接入LMY-3（153）的母线上，由母线分出两路高压进线分别进入进线隔离柜、互感器柜、主进线柜、计量柜和变压器中，再从变压器低压侧引线到低压母线，再由低压母线分别引到电容容柜和各用电厂区去，其中低压母线分断处位于联络柜中。5.1.2.2 变电所的接线方式和运行方式（1） 变电所的接线方式：变电所高压侧进线的接线方式采用桥形接线方式，即是在两台变压器一次侧进线处用一桥臂将两回线相连。当主电源出现故障时，可以切断其进线投切备用电源进线，保障用电可靠性。变电所的低压侧采用单母线分断制，当一台变压器出现故障时，可通进联络柜中的投切装置将其于另一低压母线相连，保证所有二级负荷的供电需求，并且单母线制的可靠性和灵活性较高，满足二级负荷的设计要求。（2） 运行方式：本供电系统采用的是中性点不接地运行方式。在6-35KV中压系统中，中性点不接地系统的供电可靠性高，故选中性点不接地运行方式。5.1.2.3 高压开关柜和低压配电屏的类型和电路方案高压开关柜和低压开关柜的类型：高压开关柜采用手车柜，各柜型号在高压开关柜中说明。低压配电屏型号GBD-1型。各开关柜接线方案在相关柜的图示中的图示中表示5.1.2.4 低压电气设备型号说明高压侧断路器全采用ZN1-10/300-3型断路器，高压侧隔离开关全采用GN6-107/200，从架空线进线采用 线，高压侧母线采用LMY-3（153）型电缆。变压器采用S11-630/10油浸式变压器。变压器低压侧至低压母线上的断路器采用DW15-1000/3型，隔离开关采用HD13-1000/31型。低压母线上断路器采用DW15-1000/3型。低压母线采用LMY-3（1006）型电缆，由低压母线上引出的分支线上的断路器采用DW15-400/3型，隔离开关采用HD13-400/31型。电容补偿采用在低压侧集中补偿，其型号为BW0.4-13-3型。5.1.2.5 各馈出线的回路编号、名称及容量 馈出线回路编号一号厂区二号厂区三号厂区四号厂区五号厂区六号厂区七号厂区八号厂区九号厂区十号厂区生活区厂区编号1#2#3#4#5#6#7#8#9#10#11#名称铸造车间锻造车间金工车间工具车间电镀车间热处理车间装配车间机修车间锅炉房仓库生活区容量（KW）5003103603902672081551548126300表5.1 主接线方案一馈出线5.2 主接线方案二5.2.1 主接线方案二图如图5.2所示图5.2 主接线方案二5.2.2 主接线方案二说明（1） 第二套方案本设计采用明备用，一台变压器运行，当出现故障时由另一台变压器投入运行。（2） 线路结构：采用主电源线从10KV主干线上，而备用电源线从邻厂10KV电源线接入。进线都以电缆进线。当主电源线进入后经过进线控制柜，再进入互感器柜和进线柜，最后经过变压器。对于低压侧，经过隔离开关后低压断路器接到低压母线。各分支线和补偿柜分支线接于低压母线上。在低压母线分断处由接线联络柜联接。低压侧接线结构为放射式，因为二级容量较大，采用这种方式供电可靠性高，故障发生后影响范围小，便于自动化，运行简单，切换方便。（3） 运行方式：本供电系统采用的是中性点不接地运行方式。在6-35KV中压系统中，中性点不接地系统的供电可靠性高，故选中性点不接地运行方式。（4） 电源电压选择、电源进线回路：电源电压采用10KV，电源进线采用二回进，当一回设备和线路出现故障时，能通过自动切换装置投入二回进线供电运行。（5） 设备说明和各馈出线的回路编号、名称及容量进线的高压侧的隔离和断路开关均采用高压隔离开关和高压断路器。变压器采用S11-1250/10型号，备用变压器也采用S11-1250/10型，因为明备用时当一台变压器出现问题时另一台变压器按最大负荷时变压器负荷为100%而考虑。补偿采用低压侧集用补偿方式。馈出线回路编号一号厂区二号厂区三号厂区四号厂区五号厂区六号厂区七号厂区八号厂区九号厂区十号厂区生活区厂区编号1#2#3#4#5#6#7#8#9#10#11#名称铸造车间锻造车间金工车间工具车间电镀车间热处理车间装配车间机修车间锅炉房仓库生活区容量（KW）5003103603902672081551548126300表5.2 主接线方案二馈出线5.3 二套方案比较5.3.1 按二套方案的技术指标比较（1） 供电可靠性：对于供电可靠性来说，两种方案的可靠性都一样，当一台变压器出现问题后另一台变压器能自动投入运行，都能保障二级负荷用电。但对第二套方案的变压器投入后还能保障三级负荷运行。（2） 电能质量：两种方案都是从主干线10KV和邻厂接入，故两进线的电能质量相同。（3） 运行和维护的方便及灵活程度：两种方案在运行上第一种采用两台暗备用，第二种采用明备用。在维护方便两种方案都不会影响供电，维护方便性和灵活性也大致相同（4） 自动化程度：都采用自动投入运行方式。5.3.2 按二套方案供电系统的经济指标比较（1） 占地面积：经比较两种方案第二种的占地面积较第一种要大（2） 变压器投资：第一种方案选择S11-630/10二台，一台单价是48900.00元（市场价），二台就是97800.00元。第二种方案S11-1250/10二台，一台单价是164790.78元，两台价格是329581.56元。（3） 每月基本费：第一种按变压器容量计为一台12600.00元，二台就是25200元，第二种方案按容量计为一台25000.00元,二种方案为明备用故只算一台，动力费用和照明费用两种运行方案用电量是一样的，在此可不算。（4） 一次向用电部门交的补帖费用：按材料给的6-10KV为800元/KVA来算，第一种方案一台为50400元，两台为100800.00元。第二种方案一台为1000000.00，第一种方案为明备用故只算一台。（5） 其它设备：进出线上第一种方案投资较少，第二种用线直径大投资多，对于隔离开关和断路器上第一种方案投资都较第二种方案少。综上所算两咱方案在变压器投资、月基本费和一次向用电部门的补贴费用上，第一种方案共计：223800.00元，第二种方案共计：1354581.56元项 目变压器投资月基本费补帖费用总 计第一种方案97800.00元25200元100800.00元223800.00元第二种方案329581.56元25000.00元1000000.0元1354581.56元表5.3 二套方案经济指标比较综上所述：从上面各项指标比较下，其中第一种方案较优，首先第一种方案投资下，对于企业来说具有投资上的可观性。其次在其它指标上两种方案理想度都基本一致，第二种方案比第一种方案要多投资1130781.56元，显然不经济，故选择第一种方案。注：此几项所占投资比例占绝大部分，加之其它设备上第一种方案都较第二种方案投资省，故能对经济指标作出判定。5.4 高压系统图5.4.1 高压系统图如图5.3所示5.4.2 高压系统图说明（1） 柜型号：此系列柜采用手车柜，共有11个高压柜，分别编号为1-11，柜型 分别分12改、19改、07、JL、02、12、02、JL、07、19改和12改（2） 配电柜的用盒：从1-11分别是进线隔离柜、互感器柜、主进线柜、计量柜、变压器、联络柜、变压器、计量柜、主进线柜、互感器柜和进线隔离柜。（3） 一次进线方案：在一次进线方案图中说明了各个柜的进线各出线和各个柜中的元件图说明。（4） 主要电设备：在主要电气说明中指明了和各种用电器件的用量各规格和型号。5.5 低压系统图5.5.1 低压系统图如图5.4所示5.5.2 低压系统图说明（1） 柜型号：柜型号采用GDB-1型，共用10个低压配电屏，分别编号1-10，柜的分柜型号分别为03、42、42、41、90、90、42、42、42和03。其中42型 有两路分支线而41型的有一路分支线。（2） 用电处所：其中1号是进线柜、1、3、4、7、8、9为分支线控制柜分别1#2#、11#10#、8#、3#4#、5#6#和7#9#。5、6号是电容器柜，用于低压集中补偿，10号为进线柜。（3） 柜宽：1号和10号是1000m宽的，1、3、7、8、9是800m宽的，5、6号是1000m宽的，而4号是600m宽的。（4） 主要用电设备：低压隔离开关和低压断路器在图上均标明了型号和和个柜中使用的个数，并标明了母线的型号各个柜中有多少个电流表和电压表。6 短路电流计算图6.1 供电系统简化图6.1 基准值的选择与计算本设计选择基准容量=100MVA对于处，取U=10.5KV则KA对于处，取U=0.4KV则KA=144.34KA 注：对处短路电流的计算按照低压配电网中短路电流计算6.2 计算系统中各元件阻抗的标幺值（高压系统部分）1、 输电线部分 =3.342、 电流部分=500MVA =0.23、 变压器部分S=630KVA，%=4.5X=7.14作等效电路图如图6.2所示：图6.2 等效电路图6.3 求电源点至短路点的总阻抗K处：X=X+ X=0.2+3.34=2.54K处：X=X+ X+=0.2+3.34+=7.116.4 K 、K点的短路参数：K点处的短路参数：I=0.28周期分量：I= II=0.285.50KA=1.54KA冲击分量：=2.55I=2.551.54KA=3.93KA冲击有效值：I=KA=2.33KAS= IS=0.28100MVA=28MVAK点处的短路参数：I=0.14周期分量：I= II=0.14144.34KA=20.30KA冲击分量：=1.84I=1.8420.30KA=37.35KA冲击有效值：I=KA=22.07KAS= IS=0.14100MVA=14MVA6.5 电压配电网中K点的短路参数1、 高压侧折算到低压侧阻抗值：Z=10=10=5.7110X=0.995Z=5.4310R=0.1X=5.43102、 配电变压器的阻抗P=6.2KW变电器电阻R=2.510Z=1.1410X=1.11103 分支线上的阻抗A=185mmX=0.08R=1.7110X= X=0.081010=810K处短路参数：周期分量：I= =7.48KA冲击分量：=1.84I=1.847.48=13.76KA冲击有效值：=KASMVA6.6 短路电流计算说明1、 短路电流的计算分高压供电网的计算和低压配电网的计算，对于高压(1000V以上)的计算使用标么值法，而对于低压（1000V以下）的低压配电网使用有名值法进行计算。2、 计算短路电流的目的和任务是：（1）、电气主接线选择（2）、选择导体和电器（3）、确定中性点接地方式（4）、计算软导线的短路波动性（5）、确定分裂导线间隔棒的距离（6）、验算接地装置的接触电压和跨步电压（7）、选择继电保护装置和进行整定计算7 变电所一次设备的选择与校验7.1 断路器的选择和校验7.1.1 变压器一次侧高压断路器的选择和校验查电力系统工程基础附表A10拟选取ZN1-10/300-3型高压断路器，由表可得该断路器的各参数：U=10KV,I=300A, =7.6KA,t=4s，I=4KA，I=3KA，(1) 由于使用地点在变电所内，所以选用户内式(2) 断路器额定电压、电流的校验变压器一次侧断路器额定电压U=10KV变压器一次侧回路最大负载电流I=76.58A断路器额定电压U=10KV断路器额定电流I=300A UU II满足断路器正常工作额定电压电流要求。(3) 校验动稳定性和热稳定性、 动稳定性校验变压器一次侧短路电流冲击值=3.93KA断路器最大稳定电流峰值=7.6KA满足断路器动稳定性要求。、 热稳定性校验变压器一次侧短路稳定电流I=1.54KA变压器一次侧短路电流持续时间t设定为1.5s断路器热稳定性实验电流I=4KA断路器热稳定电流所对应的热稳定时间t=4sIt=44It=1.541.5满足断路器热稳定性要求。(4) 断路器断流容量的校验变压器一次侧最大三相短路容量S=28MVA断路器额定断流容量S=10KV3KA=51.96MVASS满足断路器断流容量的要求。综上所述，所选ZN1-10/300-3型断路器符合各项要求，由于此型号断路器是此系列断路器中各项参数最小的断路器，所以高压侧所有断路器均选用ZN1-10/300-3型断路器。7.1.2 变压器二次侧断路器的选择和校验查电气设备安装、使用及维修问答表6-33拟选用DW15-1000/3型万能式断路器，由此表可得断路器各参数：U=0.4KV，I=1KA,开断电流I=40KA（1） 断路器额定电压、电流的校验变压器二次侧的额定电压U=0.4KV变压器二次侧的最大负载电流I=975.19A断路器额定电压U=0.4KV断路器额定电流I=1000A UU II满足断路器额定电压、电流要求。（2） 断路器断流容量的校验 变压器二次侧最大三相短路容量S=14MVA 断路器额定断流容量S=0.4KV40KA=27.71MVA 断路器额定断流容量SS 满足断路器额定断流容量要求。综上所述，所选DW15-1000/3型断路器符合各项要求。7.1.3 低压侧到各厂房馈线上的断路器选择和校验为统一配置，所有馈线上的断路器按最大厂房计算负荷选择同一型号断路器。查教材附表23拟选用DW15-400/3型断路器，由此表可得此型号断路器的各参数：U=0.4KV，I=400A,额定开断电流I=25KA（1） 断路器额定电压、电流的校验低压侧各馈线中最大负载回路电流I=364.64A断路器额定电流I=400A UU II满足断路器额定电压、电流要求。（2） 断路器断流容量的校验低压电网中最大三相短路容量S=2.99MVA断路器额定断流容量S=25KV0.4KA=17.32MVA断路器额定断流容量S= S 满足断路器额定断流容量的要求。7.2 隔离开关的选择和校验7.2.1 高压隔离开关的选择和校验查教材14拟选用GN6-10T/200高压隔离开关，由此表可得此型号隔离开关的参数：极限峰值电流=25.5KA,U=10KV5s热稳定电流I=10KA,I=200A(1) 额定电压、电流的校验高压侧电网额定电压U=10KV高压侧最大负载电流I=76.58A隔离开关额定电压U=10KV隔离开关额定电流I=200AUUII满足隔离开关额定电压、电流要求。（3） 隔离开关动稳定性和热稳定性校验高压侧短路电流周期分量I=1.54KA高压侧短路电流冲击电流=3.93KA隔离开关极限峰值电流=25.5KA隔离开关5s热稳定电流I=10KAII满足隔离开关动稳定性和热稳定性要求。综上所述，所选GN6-10T/200隔离开关符合各项供电要求。7.2.2 变压器二次侧隔离开关的选择和校验查电气设备安装、使用及维修问答表6-6拟选用HD13-1000/31型低压隔离开关，由此表可得隔离开关参数：U=400V，I=1000A, =60KA， I=30KA(1) 隔离开关额定电压电流的校验变压器二次侧电网额定电压U=0.4KV变压器二次侧最大负载电流I=957.19A隔离开关额定电压U=400V隔离开关额定电流I=1000AUUII满足隔离开关正常运行额定电压、电流要求。（3） 隔离开关动稳定性和热稳定性校验变压器二次侧短路电流峰值=37.35KA变压器二次侧短路电流周期分量I=20.30KA隔离开关极限峰值电流=60KA隔离开关热稳定性电流I=30KA II满足隔离开关动稳定性和热稳定性要求。综上所述，所选HD13-1000/31型隔离开关符合各项供电要求。7.2.3 低压侧到各厂房馈线上的隔离开关的选择和校验查电气设备安装、使用及维修问答表6-6拟选用HDB-400/31型低压隔离开关。为统一配置，低压出线上的隔离开关按照最大厂房计算负荷选择。由表6-6可得此型号隔离开关的参数：U=400V，I=400A, =40KA， I=20KA（1） 额定电压、电流的校验低压侧电网额定电压U=0.4KV低压侧出线中11个厂房的最大负载电流I=364.64A隔离开关额定电压U=400V隔离开关额定电流I=400AUUII满足隔离开关额定电压、电流要求。（2） 隔离开关动稳定性和热稳定性校验电压侧出线至各厂区线路的短路冲击电流=13.76KA电压侧出线至各厂区线路的短路电流周期分量I=7.48KA隔离开关极限峰值电流=40KA隔离开关1s短时耐受电流I=20KAII满足隔离开关动稳定性和热稳定性要求。综上所述，所选HD13-400/31型低压隔离开关满足各供电要求。7.3 母线的选择和校验7.3.1 高压母线的选择和校验查教材附表9拟选用LMY-3(153)矩形铝母线，由此表得此型号铝母线的参数：S=45mm， I=165A， I=145A， I=134A（1） 按发热条件校验实际介质温度=38，基准温度=25，最高允许温度=70，修正允许电流：I=139.14A高压侧最大负载电流I=76.58AII满足发热条件要求。（2） 校验母线动稳定性和人稳定性。由于LMY-3（153）铝母线是高压柜内母线，连接两台变压器，即无绝缘子支持，I很小，所以满足动稳定性和热稳定性要求。（3） 校验机械强度查教材表2-8铝芯多股最小线径为35mm45mm，故所选母线满足机械强度要求。综上所述，所选LMY-3(153）矩形铝母线符合各项供电要求。7.3.2 低压母线的选择和校验查教材附表9拟选用LMY-3（1006）型矩形铝母线，由此表得此型号铝母线的参数：S=600mm， I=1425A， I=1260A，I=1160A（1） 按发热条件校验母线实际介质温度按最高温度38设定=38，基准温度=25，最高允许温度=70。修正允许电流：I =1201.67A低压侧最大负载电流I=957.19AII满足母线发热条件要求。（2） 校验铝母线动稳定性和热稳定性三个支柱绝缘子时M=，取1m。铝母线的截面系数w=110查教材图3-14得 m=6=0 k=0.85f=1.732K=1.7320.85=2053.75N/mM=铝母线在弯曲时产生的计算应力：=205.37510N/m已知该矩形铝母线允许应力满足稳定性要求。（3） 检验铝母线机械强度已知M=绝缘子的最大可能跨距=1.85m配电绝缘子间距=1m满足机械强度要求。综上所述，所选LMY-3（1006）型矩形铝母线符合供电要求。7.4 电力电容器的选择与校验由前所述，需补偿无功功率Q=226.22KVar，现设定Q=280KVar并以此来选择和校验电力电容器，查教材附表26拟选取BW0.4-13-3型电力电容器。N=台先取定电力电容器台数为22台则补偿后的总功率因数为cos= =0.938 0.93故所选22台BW0.4-13-3型电力电容器满足功率因数要求。7.5 元器件清单设备名型号需求量价格金额(元）进线ZLQ22-(335)230m75.00