高压电气设备绝缘监测传感器的研究

第1章 绪论1 绪 论1.1 前言 高压电气设备在电网中具有举足轻重的地位，如果其绝缘部分缺陷或劣化，将会发生影响设备和电网安全运行的绝缘故障或事故。因此，在设备投入运行后，传统的做法是定期停电进行预防性试验和检修，以便及时检测出设备内部的绝缘缺陷，以防止发生绝缘事故。但是，随着电网容量的增大，高压电气设备的急剧增加，传统的预防性试验和事后维修己经不能满足电网高可靠性的要求。由于状态维修具有能及时发现电气设备运行中的缺陷、减少设备停电维护维修的盲目性和更能准确反映电气设备绝缘性在运行电压下的安全性等优点。近年来，己成为人们研究的热点课题。1.2 论文背景 传统的高压绝缘预防性试验，为保证我国电力系统的安全运行发挥了重要作用，而且仍将继续发挥作用，但随着电力系统额定电压的提高、设备容量的增大、结构品种多样和复杂化，随着上业、农业生产及各种用电部门对供电安个性要求越来越高，原来主要依靠定期停电后进行绝缘预防性试验的方法已显得越来越不适应。高压电气设备绝缘在线监测正是在这种背景下诞生和发展的，尤其在电子技术，传感器技术，微机技术和通讯技术迅速发展的今天，绝缘在线监测技术已经和必将取得长足的发展。我国在这方面也进行了大量的研究，在各方面的努力下，积累了正反两方面许多有益的经验，也取得了很大的成果，技术日臻完善，但是由于种种原因使得某些技术问题未能彻底解决，它们或者影响测量精度、或者影响对测量结果的分析判断。这些技术问题有些是属于理论性的，有些是属于测量方法和系统设计方面的，它们的存在，一定程度下影响了在线监测技术的推广应用。据1998年中国电利院对国内部分省市已安装的57套集中型在线监测系统的调查结果，属于正常和比较正常的监测系统仅占30%。 1.2.1 传统的预防性试验存在的缺点： ( 1)试验时需要停电，造成少送电和少发电。特殊情况下，由于设备不能停电造成漏试而形成安个隐患。 ( 2)测试程序复杂、工作量大、时间集中而且易受人为因素影响。 ( 3)试验周期长，不能及时发现、诊断出一些发展较快的故障。 ( 4)试验电压低一般在10kV以下，这可能远远低于设备实际的上作电压，而且由于试验期间断电，不能真实地反映设备在运行状态下的电场、磁场、温度和环境等影响。因而诊断的结果未必符合实际运行状态。 因此，即使设备预防性试验合格，故障仍然时有发生。要消除潜伏性故障和缺陷，尽可能地减少停电损失，则需对现行的预防性维修制进行根木的变革，采用在线监测及诊断技术。在线监测的重要特征是监测系统几乎不用预防性试验的仪器，而是采用高灵敏的传感器采集反映电气设备绝缘在运行中劣化的信息(特征量)，信息的处理和辨识依赖于具有丰富软件支持的计算机网络。1.2.2高压电气设备绝缘在线监测技术的发展的概况 上世纪七十年代以来，随着电子技术、传感器技术以及计算机信息处理等技术的发展，绝缘在线监测在国内外得到了迅猛发展。它能对被监测设备的绝缘参数随时进行测量，大大缩短了运行设备的检测时间及检测周期，为电力系统的安全运行提供了可靠的保证。高压电气设备绝缘在线监测技术的发展大体经历了两个阶段。(1)带电测试阶段 这一阶段起始于上世纪七十年代。当时仅仅是为了不停电而对电气设备的某些绝缘参数(如泄露电流)进行直接测量。各种专用的带电测试仪器出现使监测技术从传统的模拟量测试走向数字化测量，摆脱将仪器直接接入测试回路的传统测量模式.取而代之的是使用传感器将被测量的参数直接转换成电气信号。但设备简单，测试项目少，灵敏度较差。(2)在线监测及智能诊断 从90年代开始，随着计算机技术的推广使用，出现以计算机处理技术为核心的微机多功能绝缘在线监测系统。所采用的主要技术有油中溶解气体分析、超声波探测、局部放电监测、红外测温、介质损耗值和泄露电流等。实现了更多参数的绝缘参数在线监测。近几年来，随着数字信技术和智能技术的发展，模糊理论、神经网络、专家系统和小波分析等方法应用到监测数据的处理方面。通过分析判断能够实现对设备绝缘缺陷的监测诊断。这种在线监测信息量大、处理速度快，可以对监测参数实时显示、储存、打印、远传和越线报，实现了绝缘在线监测的自动化。1.3 在线监测发展前景 目前，供电设备在线监测己经取得相当大的成绩。应用范围逐步扩大，经济效益非常可观。以科研院所和高校为代表的研究机构结合电力企业的实际特点，在高新技术的带动下正不断开发新的在线监测装置。 目前，状态监测对运行设备，特别是输变电主要设备，尚未达到完善可靠。仍受传感器可靠性和现场电磁干扰的影响。信号处理技术、人工智能和专家系统的应用依然是研究的热点。今后在线监测发展的方向主要在以下几个方面： (1)电力系统监测与前沿性技术成果的紧密结合。随着计算机技术、人工智能和电力电子技术的发展，为在线监测提供了巨大的技术支持。今后高速度的运算处理器结合人工智能技术如神经网络、模糊逻辑和专家系统将应用于状态监测和故障诊断。这就需要研究人员在开发过程中联系供电企业的实际情况，追求经济效益的同时使用先进技术来促进供电技术的不断提高。 (2)由以单台设备为目标的在线监测向整体监测延仲。电网是一个由众多设备组成的有机整体。设备通常具有一定独立性，但电网的发展趋向于很强的相互依赖性。维修管理将不再局限于某一设备个体，因为一台设备的停运检修影响到整个输电和变电系统的运行，特别是大电网的停运检修还影响到整个区域的运行方式和电力供求关系的调整。(3)设备状态的远程监测和网络化跟踪。随着分布式计算技术、大型数据库技术、面向对象的软件技术和宽带数字通信技术的长足发展，基于因特网的设备故障监测将成为现实。将设备诊断技术与计算机网络技术相结合，采集设备状态数据，实现对设备故障的早期诊断和及时维修。远程监测和诊断可实现全国范围内的诊断知识与数据共享，远程协作诊断以因特网为桥梁，必将在时间和空间上缩短电力设备和诊断专家的距离。29第3章 零序电流互感器2 高压电气设备绝缘在线监测电流传感器的分析随着传感技术和计算机技术的高速发展，对高压电气设备实施状态即时维修已成为可能 。随着经济的发展，各种电器设备在生产和生活中的各个领域中应用越来越多，人触电的可能性也越来越大，安全用电的要求也更加严格。这也是绝缘检测的主要目的，下面就从漏电保护方面对高压电气设备绝缘监测电流传感器进介绍，并对零序电流传感器做出重点分析。2.1 电流传感器的定义电流传感器是指以一定的精度把某种电流转换为与之有确定对应关系的、便于应用的另一种电流的测量装置。一提到电流传感器，就会想到了电流互感器，这是我们在工厂里经常应用的一种电流传感器。2.2 电流传感器工作原理及误差分析电流传感器的一次和一次线圈通过磁感应相互耦合，一次和一次回路是隔离的，采用T型等值电路，将一次和一次回路联系起来，如图2-1所示。图2-1 电流传感器的等值电路I是一次电流，对于容性电力设备的末屏接地电流，可以认为是恒流源；Z是一次回路总阻抗，包括漏抗和线圈内阻；是二次回路阻抗折算后的值；是二次负荷阻抗折算值；Z为激磁阻抗;为激磁电流。 根据图2-1的等值电路，电流传感器的向量图如图2-2所示，图中B是铁芯中磁感应强度。 电流传感器的误差主要是由激磁电流I引起的。从向量图2-2看出，因为I的存在，。 电流传感器的复数误差定义为反转180的二次电流向量按额定电流比折算至一次后，与实际一次电流向量之差，比上一次电流向量，并用百分数表示。K为电流变比。 （2-1） 山西农业大学工程技术学院毕业设计说明书xyIIIIO2-2电流传感器相量图 复数误差由比差f和角差两部分组成，比差f是将二次电流按额定变比折算至一次后，与实际一次电流大小之差再比上一次电流，用百分数表示为 （2-2） 角差是将二次电流反向后，与一次电流相角之差，并分为单位。当反向后的二次电流超前于一次电流时，角差为正；滞后，角差为负。2.3 基于“零磁通”的补偿方案 电流传感器的误差是由激磁电流引起的。若没有激磁电流，电流传感器则工作在理想状态，原副边电流相差180，不存在角差和比差的“零磁通”状态。实际上，无激磁电流，铁芯中就不会有磁通，一次和二次的能量传递关系就不存在，电流传感器不能在此状态下工作。而正确选择补偿办法，可以将铁芯中磁通降到极低的程度，达到近似“零磁通”的状态，这时电流传感器将有极高的精度。 为此，我们设计了一种动态跟踪激磁电流变化的传感器，达到近似“零磁通”的效果。原理如图2-3所示。硬件补偿电流传感器基于双级电流互感器原理，在普通电流传感器基础上增设了1个磁芯T和2个绕组N和N。T称工作磁芯，T称为辅助磁芯；N为检测绕组，作用是检测T中磁密，为电子电路提供反馈的电压信号；N为补偿绕组，电了电路输出的补偿电流I通过N产生励磁磁动势。 图2-3动态跟踪激磁电流变化传感器原理图无补偿时，T和T的磁动势平衡方程为：IN+IN=IN （2-3）IN+IN=IN （2-4） I，I分别是T和T的激磁电流。补偿启动后，T和T的子磁动势平衡方程变为 IN+N=N （2-5） IN+N=N （2-6） 可视为，其中为在二次侧感应的附加电流。 调节，也即调整的大小和相位，使N=-IN则两个磁芯的磁势平衡方程变为 T： （2-7） T：IN= （2-8） 此时T的激磁电流为0，故磁通也为0 , T与绕组N和N将构成一个没有误差的电流传感器。=- （2-9） 补偿后的向量图如图2-4所示。图2-4中的向量都是磁动势，补偿后变为，原先的角差是与-的夹角，即；补偿后与处于同一直线，角差和比差为零。图2-4补偿后磁动式的相量图2.4补偿及信号调理电路设计 N绕组的作用是检测T的磁通,E作为反馈信号经放大和电压/电流转换并正确移相，得到I，NI作为激磁磁动势在二次侧感应的磁动势实际起到去磁磁动势的作用，因T近似“零磁通”状态，使电流传感器可稳定运行。电路原理如图2-5所示。放大环节移项环节滤波环节电流输出级EI3 图2-5补偿电路原理框图2.5 传感器结构及材料选择论证2.5.1 传感器的结构(1)铁芯形状 由安培环路定律可知，沿着磁路的磁场强度和磁路的平均长度的乘积等于磁动势，即励磁电流和励磁线圈匝数之乘积。由此可推出环形线圈内的磁场强度。HL=NI （2-10）H=NI/L （2-11） 式中：H为磁场强度，N为线圈匝数，I为励磁电流，L为磁路的平均长度。 对于有不同材料或不同截而积的铁芯组成的磁路，以及有气隙的磁路，均可按该定律进行计算。只要NI相同、L相同，不论铁芯做成环形、矩形或其他形状，它们的内磁场强度都是相等的。在实际应用中，由于环形铁芯易加工，缠绕线圈方便，不存在死角，磁场均匀，一般都采用环形铁芯。方形或其他形状的铁芯加工和缠绕线圈都存在一定的困难，磁场不均匀，缠绕线圈时易产生死角，形成漏磁，会严重影响到互感器的灵敏度和测量精度，除特殊需要外一般不予采用。(2) 传感器结构类型由于变电所高压电气设备分布较广，传感器采集到的信号进入监控室前要有长线传输，为减少信号衰减，信号采用电流方式传输。泄露电流传感器有两种结构可以采用，一种结构类似罗戈夫斯基线圈的称为单匝穿芯式传感器，如图2-6所示。K1、K2二次端；N2二次线圈；L设备末屏接地线； 图2-6单匝穿芯式传感器由于被测设备泄漏电流很小，单匝穿芯式传感器一次安匝数较小，输出信号较弱，传感器必须加有源放大器才能使信号长线传输。此类传感器有许多难以克服的缺点：（1）安装时难以保证设备末屏垂直窜过中心，会增大误差，降低稳定性。 （2）放大电路本身误差将成为系统误差源。（3）电子元件的性能、寿命在高磁场、多噪声的环境下难以保证。（4）放大电路中电子元件对温度变化反应比较敏感，使传感器冬季无法在北方地区使用。（5）铁芯材料磁化曲线在起始部分有较强的非线性；一次安匝数较低时，无法保证其稳定性。以下将主要讨论第二种传感器，称为多匝串入式传感器，结构如图2-7所示。K1、K2二次端；N1、N2一、二次线圈；L1设备末屏； L2地线 图2-7 多匝串入式传感器在磁芯上分别绕上一次和二次两个线圈N,N，将N,经L、L串入被测设备末屏，通过一次端的末屏泄漏电流使其产生电磁耦合，在二次端产生电流，即采集信号。多匝串入式传感器优点为:由于一次线圈多匝串入被测设备末屏，提高了一次端的安匝数，可使一次端产生的信号增强，提高信号的稳定性与抗干扰能力，便于传输、处理。但由于传感器一次线圈N串入设备地线使得传感器故障会引发设备地线断路隐患，故在接线时应有一定的保护措施。2.5.2 材料选择 铁芯材料选择对电流传感器测量精度影响较大。目前通用的软磁材料有二种：冷轧硅刚片、坡莫合金以及超微晶合金。参数对比见表2-1，其中饱和磁感应强度B，初始相对磁导率最大相对磁导率叠片系数K。 表2-1 软磁材料典型参数比较基本参数超微晶合金坡莫合金冷轧硅钢片Bs/TK1.250.752.045606040.70.90.9从磁导率上看，坡莫合金与超微合金的磁导率比硅钢高一个数量级，前两种材料适合于制作高精度互感器铁芯，软磁材料的磁感应强度值随磁场强弱而变化，传感器铁芯的磁感应强度将随一次端电流的大小不同而变化。由于泄漏电流检测传感器一次端输入电流比较小,所以选择铁芯材料时须参考磁感应强度值在工作范围(0-0.5T)的B-H磁化曲线以及损耗角曲线,如图2-8、2-9所示。B/T图2-8 超微晶合金、坡莫合金及冷轧硅钢在00.5磁感应强度范围内的磁化曲线比较 图2-9 超微晶合金与坡莫合金的损耗角曲线比较由图2-8可以看出，坡莫合金在工作范围内线性度好于超微晶合金和冷轧硅钢。图2-9中坡莫合金的损耗角平比较平稳，虽然数值上坡莫合金高于超微晶合金，但其带来的误差稳定，利于补偿。特别是泄漏电流检测传感器对角误差要求较严，比值差相对要求较宽，而传感器比值差f正比于sin(+)，相位差正比于cos（+），损耗角值增大可使比值差增大，相位差减小，因此可选用坡莫合金做传感器铁芯材料。以上是从整体上对泄露电流检测一般电流传感器的简单介绍，仅从其结构及铁心材料方面做了简要论证，下面就从漏电保护目的出发，重点分析设计一种实用型漏电电流检测传感器零序电流互感器。 第3章 零序电流互感器的分析设计3 零序电流互感器的分析设计 零序电流互感器是电流动作型漏电保护器中用来检测触电信号和漏电故障信号的检测元件，是漏电保护器中的关键部分。因此，零序电流互感器的设计也就成了漏电电流检测的关键。它是一种反映三相系统中零序电流大小的传感装置，它的输出应和三相系统中的零序电流有关而和其中的正序和负序无关，即当三相电流为零序时，输出一个与之成正比的量，而三相电流为纯正序电流或纯负序电流时，传感器的输出应为零。在电力系统继电保护中，零序电流一般是在三相同型号、同变比电流互感器二次侧共用的中性线上获得，这样无需专门的电流互感器。但是,以下两种情况会使用零序电流互感器：第一，电缆线路或电缆引出的架空线路，当中一相接地电流不满足保护的选择性和灵敏性要求而要装设单相接地保护时；第二，与母线直接连接的发电机，当其单相接地故障电流大于允许值时要装设有选择性的接地保护装置。但是，由于磁性材料的非线性，给零序电流互感器的设计带来困难。而且零序电流互感器的一次绕组，由于漏电保护器的安装及工艺上的限制，不可能有较多的匝数，一般只有几匝，甚至只有一匝，这就决定了零序电流互感器的励磁安匝数很小，互感器铁心磁场就极低，在很低磁场下铁心的磁化曲线的非线性更为明显。再加之，零序电流互感器一次绕组中的漏电电流和二次绕组中的负载电流都很小，它的励磁电流就不能像一般电压互感器和电流互感器那样在分析计算时可以忽略。以上这些都增加了零序电流互感器设计计算的难度。为了避免繁琐的设计计算，努力试图从零序电流互感器各电磁量在相量图中的几何关系出发，并借助于图解法，导出一套能满足一般要求，对零序电流互感器进行初步设计的简易设计方法和设计步骤。3.1 零序电流互感器工作特性的分析3.1.1 工作的特殊性零序电流互感器在结构原理上与一般电压互感器或电流互感器相似，但由于工作条件和要求不同，零序电流互感器有它自己的特殊性。(1)零序电流互感器工作时，信号电流几乎不受互感器负载的影响，可视为一恒流源，而互感器的负载要求得到足够的电压或功率，以保证推动执行机构可靠地动作。(2)零序电流互感器的信号电流很小，一般在30mA左右，国外高灵敏的漏电保护器，其信号电流只有6mA，而且它的一次绕组匝数又很少，因此零序电流互感器工作处于铁心磁场极低的状态。(3)零序电流互感器一次绕组中的漏电电流及二次绕组中的负载电流都很小，所以在分析计算中不能忽略励磁电流，否则会给工程计算带来较大的误差。3.1.2 工作特性指标(1)灵敏度零序电流互感器的灵敏度表示互感器对漏电电流的反应能力。它等于二次绕组中感应电动势的模E与产生这个感应电动势所需要的一次漏电电流的模I的比值，即 (3-1）根据互感器的磁动势应满足磁动势平衡的条件，有 N+N=N (3-2） 图 3-1零序电流传感器工作原理式中N、N为一次、二次绕组匝数，、为一次、二次绕组中的电流，为励磁电流，工作原理见图3-1。满足式(3-2)的磁动势相量图如图32，图中，为铁心功率损耗角，为二次总功率因数角。图 3-2磁动势相量图由图3-2中各相量的几何关系可得（NI）=（NIcos+NIsin）+（NIsin+NIcos） (3-3）根据电磁感应基本原理，可得下列关系式： R=NI （3-4） E=N=IZ (3-5） E=N=IZ （3-6） 将式(3-3)作恒等变换，并以式(4), (5),(6)代入后经整理可得灵敏度的表达式【】： = （3-7）其中： Z= （3-8）式（3-7）表明，励磁阻抗Zm和负载阻抗Z1越大，灵敏度就越高。式（3-8）表明，加大铁心截面积S，增大一次绕组匝数N，选用磁导率高的铁心材料或减小铁心平均磁路长度都有利于提高互感器的灵敏度。（2）平衡特性在互感器一次侧各导线中电流的相量和为零，即无漏电电流时，由于磁路的不平衡，二次绕组也会产生感应电动势。这一特性称为互感器的不平衡特性。互感器的平衡特性用不平衡系数来表示，即：= （3-9）式中I为漏电电流为零时的电网负载电流，不平衡系数越小，互感器的平衡性越好。影响互感器平衡特性的因素主要有互感器制作过程中造成磁路不对称的内部因素和互感器附近存在较强磁场的外部因素。 (3)过载特性当电网相线对地短路或出现某些故障时，互感器一次绕组中流过相当大的漏电电流，引起互感器铁心严重饱和,极大的漏电电流冲击消失后，铁心的磁状态应能自动恢复到饱和状态之前的的状态，互感器各性能指标随之也恢复原状。过载特性就是指这种恢复能力。恢复能力越强，过载特性就越好。但是实际上，由于磁性材料的磁滞现象使互感器一次侧受大电流冲击后难以恢复到原来的磁状态。3.2 零序电流互感器各电磁量变化规律的分析对于漏电保护器某一具体产品来说，零序电流互感器的一次电流I是由这一具体产品的主要技术参数额定漏电动作电流决定的。负载电流I由零序电流互感器的下一级放大比较环节决定。而一次绕组匝数N，也受到具体产品的内部空间大小限制。所以下面分析的初始条件为I、I和N是定值，改变N来分析互感器各电磁量的变化律。当N变化时，互感器二次感应电动势E也随之变化，但始终滞后于铁心中的磁通90，这时互感器的各电磁量的变化规律如图3所示。图3-3互感器各电磁量变化向量图当N=0时，(N/N)I=0，停留在B点，也在B点，这时=。当N增加时，(N/N)也随之增大，不变，(N/N)只能沿着直线OC方向增加。的幅值不能变，因此只能沿着BA圆弧作反时针方向偏转，也不变，故只能沿着直线OB方向变化。在变化过程中，由于(N/N)I，所以(N/N)沿OC方向增加，最大只能到达C点，这时(N/N)I=I，偏转到最远点A，=0。这在图3中很容易理解，在实际中，这种极端情况是不会发生的，不会为零，也不会到达B点，只能在O、B之间变化。 N在增加的整个过程中，是逐渐减小的，由于磁感应强度B是的单值递增函数。N的增加引起减小，从而使B值减小，这对提高输出电压E不利；另一方面，由E=N中可知，输出电压E又与N成正比，即N的增加有利于提高输出电压E。这两个方面相互制约，一定存在着一个N的最佳值，选择合适的N值，即可达到最佳效果。R为零序电流互感器的磁路磁阻，R为二次绕组的电阻，Z为负载阻抗，则有E=N=I（R+Z）及 R=IN可得 IN= （3-10）式(3-10)代入式(33)得：（NI）= （3-11）将式(11)对N求导得：令则1-=0从而求得N的有理正根为N的最佳值N：N= （3-12）将式则=1和N=N代入（11）得：N= （3-13）式(3-13)可见，在零序电流互感器中，N最佳值N时，一次与二次绕组匝数之比不等于一次与二次电流之比的倒数，而是差一个因子。这一点与其它互感器、变压器均不相同，这是零序电流互感器独有的特征。由式(3-12)可算出铁心磁路的磁阻：R= 然后根据= 可确定铁心磁路平均长度和铁心截面积S。3.3零序电流互感器磁场工作点的确定因为磁性材料是非线性的，磁导率也是非定值的。它随磁场强度的改变而改变。因此，必须在铁心材料的磁化曲线上找到一个与互感器一次侧和二次侧都达到工作额定值相对应的点，该点称为铁心磁场工作点。这点所对应的磁导率的值才可以用于前面的分析计算中。由E=得N= （3-14）将上式代入（3-12）式经整理后得BH= （3-15）显然，在负载参数和铁心尺寸已确定的情况下，BH值为一常数。式（3-15）表示工作参数对铁心提出的要求。式（3-15）在B-H平面上为一双曲线，对不同的BH值可以得到一簇双曲线，每条双曲线与铁心磁化曲线B=f（H）的交点即为相应条件下的磁场工作点，如图3-4所示。磁场工作点所对应的值可用图解法解得或通过实验测得。图3-4磁场工作点的确定3.4 零序电流互感器的设计步骤总结由述零序电流互感器工作特殊性和最佳工作状态的分析，可以找到一个简易可行的初步设计方法。其设计步骤归纳如下： （1）根据漏电保护器的主要技术参数、具体的结构及零序电流互感器与下一级放大比较环节的匹配要求给定参数U、Z、I、N及。（2）作出所选用的铁心材料的磁化曲线B=f（H）。前面第二部分我们已对两种铁心材料做出了磁化曲线并进行了分析。（3）预定互感器铁心截面积S，根据式（3-15）求得BH值，其中R值先忽略不计，I=，并在B-H平面上作出BH双曲线。（4）从图中找出B=f（H）和BH双曲线的交点Q，即为磁场工作点，求出该点处磁化曲线的斜率，即为Q点处的磁导率。 （5）从选用的铁心材料的-H曲线上找出磁场工作点的H值所对应的值。 （6）设定二次总功率因数cos的值，然后根据式（3-13）求出N的最佳值N。（7）根据式（3-14）求得R的值，其中R先忽略不计。（8）根据R=算出S的值，若与步骤（3）预定的S的值相差较大，应另行设定S值，再从步骤（3）开始进入循环设计计算，直至本步骤算出的S值接近，且略小于预定的S值。（9）由N及S算出R的值，如果R值与Z值相比，小到可以忽略不计，则认定零序电流互感器的初步设计已经完成。否则给定一个R值，再从步骤（3）进入循环设计计算，直至由本步骤算出的R值与给定的R值很接近为止。上述设计方法具有简单，易行的特点，靠人工计算就能进行设计。只要磁化曲线制作精确，作为零序电流互感器的初步设计，再由试验进行验证和修正，完全可以适用于一般漏电保护器的设计。4 结论通过此次毕业设计高压电气设备绝缘检测及其传感器的研究，我感觉自己受益颇深。现在自己对高压电气设备的绝缘检测以及其主要设备电流传感器已经有了一定的了解。我认识到：1、绝缘是电器设备结构中的重要组成部分，设备绝缘一旦遭到损坏，极易引起事故。电力系统就不能安全可靠地工作，所以对设备进行绝缘检测极为重要。近年来，随着传感技术、光纤技术、计算机技术等的发展和利用，电器设备的带电检测及诊断成为了可能。连续绝缘在线监测是发现高压电气设