220t锅炉课程设计--220th煤粉锅炉热力设计.doc

锅炉课程设计课题名称：220t/h煤粉锅炉热力设计专业、班级：热能与动力工程、热动1111、 设计题目：220t/h煤粉锅炉热力设计2、 原始资料：锅炉额定蒸发量：De=220 t/h=220103 kg/h给水温度： tgs =215过热蒸汽温度： tgr=540过热蒸汽压力： pgr=9.8MPa制粉系统：中间仓储式（热空气作干燥剂、钢球筒式磨煤机）燃烧方式：四角切圆燃烧排渣方式：固态环境温度：20 一次减温喷水蒸汽流程：汽包顶棚管低温对流过热器屏式过热器高温对流过热二次减温喷水 器冷段 高温对流过热器热段汽轮机烟气流程：炉膛高温对流过热器低温对流过热器高温省煤器高温空气预热器低温省煤器低温空气预热器锅炉受热面的布置结构如右图：本组选用的燃料为新汶煤，首先要对燃料的应用基成分进行校核，本燃料校核是100%， 元素成分（%）收到基低位量（kJ/kg）干燥无灰基挥发分Vdaf (%)空气干燥基水Mad（%）BT法可磨性系数Kkm灰熔点水分灰分碳氢氧氮硫变形温度DT()软化温度ST()熔化温度FT()MarAarCarHarOarNarSar618.8602.9251404021.412001500 表1-7新汶烟煤煤质分析数据表2-8 燃烧计算表 序号项目名称符号单位计算公式及数据结果1理论空气量/kg0.0889(+0.375)+0.265-0.03335.2258778752理论氮容积/kg0.8+0.794.1516435213容积/kg1.866+0.71.13994理论干烟气容积/kg+5.2915435215理论水蒸汽容积/kg11.1+1.24+1.61(=0.01kg/kg)0.6136366346飞灰份额查表2-40.8三、空气平衡量及焓温表 表2-9烟气特征表序号项目名称符号单位 炉膛，屏凝渣管高过低过高温省煤器高温空预器低温省煤器低温空预器1漏风系数0.050.0250.0250.020.050.020.052受热面出口过量空气系数_1.21.2251.251.271.321.341.393烟道平均过量空气系数_1.21.21251.23751.261.2951.331.3654干烟气容积 m3/kg6.3367190966.402042576.5326895176.6502717696.8331774947.016083227.1989889465水蒸气容积m3/kg0.6304639610.6315156680.6336190840.6355121590.6384569410.6414017230.6443465056烟气总容积 m3/kg6.9671830577.0335582387.1663086017.2857839277.4716344357.6574849437.8433354517RO2容积份额 _6.3367190966.402042576.5326895176.6502717696.8331774947.016083227.1989889468水蒸气容积份额 _0.6304639610.6315156680.6336190840.6355121590.6384569410.6414017230.6443465059三原子气体和水蒸汽溶剂总份额 r_6.9671830577.0335582387.1663086017.2857839277.4716344357.6574849437.84333545110容积飞灰浓度 g/m321.5869166621.3832024920.9870950820.6429399420.1294644819.6409135819.1755154411烟气质量 mykg/kg9.0019958069.0873082629.2579331759.4114955969.6503704749.88924535110.1281202312质量飞灰浓度 ykg/kg1.3539001691.3667311631.3923931491.4154889381.4514157191.4873425011.523269282续表（2） 烟气焓、空气焓、蒸汽焓的计算：炉膛、屏式过热器、高温过热器、低温过热器、高温省煤器、高温空气预热器、低温省煤器、低温空气预热器等所在烟气区域的烟气在不同温度下的焓，并列成表格作为温焓表。具体见下表 。表 2-10 烟气焓温表（用于炉膛、屏式过热器、高温过热器计算）烟气或空气温度（）理论烟气焓h0y（kJ/kg）理论空气焓h0k（kJ/kg）理论烟气焓增（每100）h0y炉膛、屏、凝渣管高温过热器=1.2=1.225hyhyhyhy4003450.0240732831.1715984376.2583934141.181683927.04553941174.3680891109.2853085004377.0696133575.2843485550.6264825250.4669911132.443911385.9110221318.867436005509.5135224336.1199086936.5375046569.334422795.61906931054.311256985.87413967006305.1325925112.5808437990.848767555.208561997.33419931258.9466761190.2898368007302.4667915900.6432269249.7954368745.4983971012.616971279.4378681208.8006619008315.0837616701.24771710529.23339954.2990571031.7627341303.8440441230.55074810009346.8464957511.1542711833.0773511184.849811045.8484561322.5576751247.991127110010392.694958334.70036413155.6350212432.840931058.3602331334.0728211261.330894120011451.055189163.26330114489.7078413694.171831072.2731531394.3478371284.518773130012523.3283410003.6367215884.0556814978.69061078.7616061459.0277911300.920464140013602.0899410849.9676417343.0834716279.611061088.8805011445.9305671308.311625150014690.9704411700.2179718789.0140417587.922691097.486911340.8748011301.127087160015788.4573512557.1574320129.8888418889.049781108.5046331516.3942081337.374805170016896.9619913416.605321646.2830520226.424581107.663571397.6158561318.857091180018004.6255614276.3667323043.898921545.281671116.5874851465.1004511339.084172190019121.2130415148.9315624508.9993622884.365841119.2055471447.5094781338.459069200020240.4185916020.4512125956.5088324222.824911129.7268491433.5149281346.739638210021370.1454416899.3916127390.0237625569.564551126.7882061422.2209261342.198016220022496.9336417776.5552128812.2446926911.76257表2-11 烟气焓温表（用于低温过热器、高温省煤气的计算）烟气或空气温度（）理论烟气焓h0y（kJ/kg）理论空气焓h0k（kJ/kg）理论烟气焓增（每100）h0y低温过热器高温省煤器=1.25=1.27hyhyhyhy3002548.4152392104.408761 3114.1779093156.266085901.60883451097.7830631112.318324003450.0240732831.1715984211.9609734268.584405927.04553941127.8881271142.7703825004377.0696133575.2843485339.84915411.3547871132.443911337.8883191353.1050316005509.5135224336.1199086677.7374196764.459817795.61906931005.2856631020.8148827006305.1325925112.5808437683.0230827785.274699997.33419931209.9913951225.7526438007302.4667915900.6432268893.0144789011.027342表2-12 烟气温焓表（用于高温空预器、低温省煤气的计算）烟气或空气温度（）理论烟气焓h0y（kJ/kg）理论空气焓h0k（kJ/kg）理论烟气焓增（每100）h0y高温空预器低温省煤器=1.32=1.34hyhyhyhy100824.1517506692.063007 1057.7642331071.605493849.2398971086.4888011100.4868372001673.3916481391.9648312144.2530332172.09233875.02359141117.2334891131.4823683002548.4152392104.4087613261.4865233303.574698901.60883451148.6564621163.1917194003450.0240732831.1715984410.1429854466.766417927.04553941179.976021194.8582755004377.0696133575.2843485590.1190045661.6246911132.443911391.1468091406.36356005509.5135224336.1199086981.2658137067.988211表2-13 烟气焓温表（用于低温空预器计算）烟气或空气温度（）理论烟气焓h0y（kJ/kg）理论空气焓h0k（kJ/kg）理论烟气焓增（每100）h0y低温空预器=1.39hyhy100824.1517506692.0630071106.208643849.2398971135.4819282001673.3916481391.9648312241.690572875.02359141167.1045643002548.4152392104.4087613408.795136901.60883451199.5298614003450.0240732831.1715984608.324996927.04553941232.0639125004377.0696133575.2843485840.3889091132.443911444.4052986005509.5135224336.1199087284.7942062.4锅炉热平衡及燃料消耗量计算计算锅炉输入热量，包括燃料的收到基低位发热量，燃料物理显热、外来热源加热空气时带入的热量。各项热损失，包括化学不完全燃烧热损失q3和机械不完全燃烧热损失q4，锅炉散热损失q5，灰渣热物理损失q6，排烟热损失q2。具体数据见锅炉热平衡及燃料消耗量计算表2-14.表2-14 锅炉热平衡及燃烧消耗量计算序号名称符号单位公式结果1锅炉输入热量QrkJ/kg式（2-8）QrQ25140.000 2排烟温度py先估后算125.000 3排烟焓hpykJ/kg查焓温表用插值法求1036.462 4冷空气温度tlk取用20.000 5理论冷空气焓h0lkkJ/kgh0lk=(ct)kV0138.413 6化学未完全燃烧损失q3%取用0.500 7机械未完全燃烧损失q4%取用1.500 8排烟处过量空气系数py查表2-9即低温空预器出口过量空气过量系数1.390 9排烟损失q2%（100-q4)(hpy-pyh0lk)/Qr3.307 10散热损失q5%取用0.500 11灰渣损失q6%式（2-13）0.000 12锅炉总损失q%q2+q3+q4+q5+q65.807 13锅炉热效率%100-q94.193 14保热系数1-q5/(+q5)0.995 15过热蒸汽焓hggkJ/kg查附录B-6、B-7,高温过热器出口参数 p=9.9Mpa(查表1-6），t=5403475.400 16给水温度tgs给定215.000 17给水焓hgskJ/kg查附录B-6、B-7，低温省煤器入口参数 p=10.78Mpa(查表1-6），t=215924.150 18锅炉实际负荷Dkg/h220000.000 19锅炉有效利用热QkJ/hDgr(hgg-hgs)561275000.000 20实际燃料消耗量Bkg/h100*Q/(Qr)23702.478 21计算燃料消耗量Bjkg/hB(1-q4/100)23346.940 第三章 炉膛热力计算 表3-1 炉膛的结构数据序号名称符号单位公式结果1前墙总面积q768（1.395+0.905）+3.995/2+22.176(5.888+21.276)219.622侧墙总面积 2Ac=(6.912+3.995)1.762=5.126=5.126+(6.912-0.896-1.76)=(6.912-0.896-1.76)0.334=(6.912-0.896-1.76)+3.39 =6.974=+ 218.483后墙总面积Ah768（1.395+0.905）+3.995/2+12.976(5.888+21.276)+7.68157.744喷燃器及门孔面积Ayc65炉顶面积Ald7.68(3.39+0.869)-232.116炉膛与屏的交界面积A2(6.974+0.225+0.334)65.617炉墙总面积AlAh +2Ac + Ah + Ald + A2693.568炉膛截面面积AA6.91251.4799水冷壁管外径6010水冷壁管节距6411管子至墙中心距012水冷壁角系数0.9813炉顶角系数0.9814出口烟窗角系数115炉膛容积Ac1052.616冷灰斗二等分平面到出口烟窗中心距离m19.84617冷灰斗二等分平面到炉顶的距离m23.93818冷灰斗二等分平面到燃烧器中心距离m4.96219炉膛总有效辐射受热面积Alz0.98( Al - A2- Ayc)+ A2675.1220炉膛水冷程度X/ Al0.9721炉膛有效辐射层厚度Sm3.6/ Al5.466表3-9 炉膛校核热力计算序号名称符号单位公式结果1炉膛出口过量空气系数查表1-5漏风系数和过量空气系数1.200 2炉膛漏风系数查表1-5漏风系数和过量空气系数0.050 3制粉系统漏风系数查表1-5漏风系数和过量空气系数0.100 4热风温度trk先估后校核270.000 5理论热风焓hrk0查温焓表1890.676 6理论冷风焓hlk0查表2-14锅炉热平衡及燃料消耗量计算138.413 7空气带入炉膛热量（-）hrk0+（+）hlk02005.971 8对应每公斤燃料送入炉膛的热量（1-）+27018.277 9理论燃烧温度 查焓温表2074.067 10燃烧绝对温度K+2732347.067 11火焰中心相对高度系数X0.250 12系数MMA-BX 注：A，B取值查表3-5，表3-60.435 13炉膛出口烟气温度先估后校1125.000 14炉膛出口烟气焓hgl查焓温表13489.153 15烟气平均热容量）（- hgl）/（-）14.255 16水冷壁污染系数查表3-4水冷壁灰污系数0.200 17水冷壁角系数xsl查表3-1炉膛结构数据0.980 18水冷壁热有效系数xsl0.196 19屏、炉交界面的污染系数0.196 20屏、炉交界面的角系数取用1.000 21屏、炉交界面的热有效系数0.196 22燃烧孔及门孔的热有效系数未敷设水冷壁0.000 23平均热有效系数（A+A2+Ayc）/ Al0.194 24炉膛有效辐射层厚度S查表3-1炉膛结构数据5.466 25炉膛内压力P0.100 26水蒸汽容积份额查表2-9烟气特征表0.090 27三原子气体容积份额查表2-9烟气特征表0.254 28三原子气体辐射减弱系数1020.039 29烟气质量飞灰浓度查表2-9烟气特征表1.354 30灰粒平均直径查附录B-1筒式钢球磨球机（通常取13m)13.000 31灰粒辐射减弱系数0.232 32燃料种类修正系数取=0.50.500 33燃烧方法修正系数取=0.10.100 34煤粉火焰辐射减弱系数+100.825 35火焰黑度1-0.760 36炉膛黑度0.942 37炉膛出口烟气温度1152.600 38计算误差收-(估)（允许误差100）27.600 39炉膛出口烟气焓hyl查焓温表13857.357 40炉膛有效热辐射热量(- hyl)13091.427 41辐射受热面平均热负荷125757.380 42炉膛截面热强度/()3167106.350 43炉膛容积热强度/()154892.141 表3-10 炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增计算序号名称符号单位公式结果1顶棚管径mm382节距smm47.53排数n1584顶棚管角系数x查标准线算图1（即附录A-1)0.985顶棚面积Ald32.116蒸汽流通面积Alt1580.1127炉膛顶棚热负荷分配不均系数查标准线算图11（即附录A-6)(对本炉型：x=h/H0=H0/H0=23938/23938)0.680 8炉膛顶棚总辐射吸热量Kj/h36 Ald 423.404 9减温水总量Kg/h先估后校8800.000 10炉膛顶棚蒸汽流量Kg/h211200.000 11炉膛顶棚蒸汽焓增hldKj/kg/0.002 12炉膛顶棚进口蒸汽焓hldKj/kg查附录B-6、B-7注：蒸汽参数汽包压力对应的干饱和蒸汽2746.950 13炉膛顶棚出口蒸汽焓hldKj/kghld+hld2746.952 14炉膛顶棚出口蒸汽温度查附录B中水和水蒸气性质表按计算负荷下汽包压力p=10.98MPa（查表1-6）317.805 第四章 对流受热面校核热力计算一、对流受热面计算步骤：1、假设受热面出口烟气温度，查取相应焓值。2、根据出口烟焓，通过Qd=(I-I+aIoLF)计算对流传热量。3、依据烟气侧放热量等于工质侧吸热量原理，求取工质出口焓和相应温度。4、计算平均对流传热温差。5、计算烟气侧对流放热系数及管壁污染系数。6、计算工质侧对流放热系数。7、计算管壁污染层温度。8、计算烟气黑度，及确定烟气侧辐射放热系数。9、计算对流放热系数K。10、计算对流传热量。与计算结果相比较，其差值应在允许范围之内。否则重新假设受热面出口烟温，重复上述计算。二、对流传热系数的处理（1）对流放热系数与气流冲刷方式、速度及介质的温度和物性等有关。计算中，可按气流冲刷方式，直接从线算图中查取。（2）对流面结构不同时，对流放热系数按以下原则处理：一部分管子错列、一部分管子顺列布置时，放热系数按管束平均烟气温度，分别求出顺列和错列的对流放热系数，然后按对流换热面积计算平均对流放热系数。斜向冲刷受热面时，对流放热系数按横向冲刷计算，在进行修正。顺列管束，修正系数为1.07，错列管束不进行修正。（3） 污层对于对流受热面传热过程的影响，用污染系数来表示。燃用固体燃料顺列布置的受热面以及凝渣管、对流管束等，灰污层对传热的影响常用热有效系数来表示。（4） 利用系数是考虑烟气对受热面冲刷的不均匀、不完全时对传热过程的影响修正系数，各种对流受热面的热力计算应考虑利用系数。（5） 再计算高温区受热面的对流换热量时，常用烟气辐射放热系数来考虑高温烟气的辐射热量，其值与烟气黑度、温度等有关。（6） 出屏式受热面以外，其他各受热面加热介质对管壁的放热系数，都包括对流放热系数辐射放热系数两部分。 4.1 屏、凝渣管的热力计算： A,屏式过热器在热力计算方面具有以下特点：1,在换热方式上，既受烟气冲刷，又吸收炉膛及屏间高温烟气的热辐射；2,屏式过热器属于中间过热器，其进出口处的工质参数在进行屏的计算时往往是未知数；3,屏与屏之间横向节距大，烟气流速低，且冲刷不完善。所以某些交换参数不同于一般对流受热面。 B,凝渣管的热力计算主要特点：1，和后屏过热器类似，也直接吸收炉膛辐射热。当管少于5排时，将有部分炉膛辐射热落在其后受热面上。2，凝渣管区域都布置其它附加受热面。3，凝渣管内为汽水混合物，在沸腾状态下进行换热，工质温度始终为饱和温度。4，凝渣管总吸热量包含对流吸热量和辐射吸热量。具体见表4-3。表4-5 屏的结构数据计算表序号名称符号单位公式结果1管子外径dmm2屏的片数Z123每片屏的管子排数n410404屏的深度Lm2.7065屏的平均高度hm7.46一片屏的平面面积Ap13.57屏的横向节距mm屏的节距5918比值14.19屏的纵向节距mm4610比值1.0911屏的角系数指导书附录图1，曲线50.9812屏的计算受热面积Apj2 Ap Z31713屏区顶棚面积Adp宽深角系数15.614屏区两侧水冷壁面积Asl高深角系数30.115屏区附加受热面面积ApfjAdp + Asl45.716烟气进屏流通面积Ap（6.424+1.76）-120.042(6.424+1.76)58.817烟气出屏流通面积p(6.424+0.55)- 120.042(6.424+0.55)5018烟气平均流通面积y2 App /(p + Ap)5419蒸汽流通面积Alt12103.140.09720烟气有效辐射层厚度Sm0.77921屏区进口烟窗面积Ach见指导书表31 A265.6122屏区出口烟窗面积ch7.686.42449.34表4-6屏的热力计算序号名称符号单位公式结果1烟气进屏温度查表3-9炉膛校核热力计算即炉膛出口烟气温度11152.600 2烟气进屏焓hyp查表3-9炉膛校核热力计算即炉膛出口烟气焓hy113857.357 3烟气出屏温度先估后校962.421 4烟气出屏焓hyp查焓温表11342.832 5烟气平均温度（+）/21057.511 6屏区附加受热面对流吸热量先估后校400.000 7屏的对流吸热量 hyp- hyp+hlk0）-2101.248 8炉膛与屏相互换热系数查附录A-150.990 9炉膛出口烟窗的沿高度热负荷分配系数查标准线算图11（即附录A-6）（x=h/H0=H1/H0=19845/23938)0.810 10炉膛出口烟窗射入屏区的炉膛辐射热量1026.290 11 屏间烟气压力p0.779 12屏间烟气有效辐射层厚度sm查表4-5屏的结构数据表0.100 13水蒸气的容积份额rH2o查表2-9烟气特性表0.090 14三原子气体的辐射减弱系数100.328 15三原子气体容积份额查表29烟气特性表0.254 16灰粒的辐射减弱系数0.240 17烟气质量飞灰浓度查表29烟气特性表1.354 18烟气辐射减弱系数+0.409 19屏区烟气黑度0.195 20屏进口对出口的角系数1.000 21燃料种类修正系数取用0.500 22屏出口烟窗面积Ap查表45，屏的结构数据表50.000 23炉膛及屏间烟气向屏后受热面的辐射热量528.300 24屏区吸收的炉膛辐射热-497.990 25屏区附加受热面吸收的辐射热62.746 26屏区水冷壁吸收的辐射热21.419 27屏区顶棚吸收的辐射热41.328 28屏吸收的辐射热-435.244 29屏吸收的总热量+1666.004 30第一级减温水喷水量取用4400.000 31第二级减温水喷水量取用4400.000 32屏中蒸汽流量D-215600.000 33蒸汽进屏温度先估后校390.000 34蒸汽进屏焓查附录B-6、B-7,按计算负荷下进屏p= 11.08 Mpa2997.000 35蒸汽出屏焓+/3177.409 36蒸汽出屏温度查附录B-6、B-7,按计算负荷下出屏p=10.2 Mpa427.450 37屏内蒸汽平均温度(+)/2408.725 38平均传热温差-648.786 39屏内蒸汽平均比容查附录B-6、B-7,按计算负荷下进出口压力平均值ppj=10.64 Mpa(查表1-6）及tpj0.025 40屏内蒸汽流速15.435 41管壁对蒸汽的放热系数2=Cd0查标准线算图15（附录A-10）1900.000 42烟气流速4.078 43烟气侧对流放热系数d=0CzCsCw查标准线算图12（附录A-7）24.108 44灰污系数查附录A-14曲线2（吹灰）0.007 45管壁灰污曾温度+()665.248 46辐射放热系数f=a0查标准线算图19（附录A-11）77.920 47利用系数查附录A-14曲线2（吹灰）0.850 48烟气侧放热系数29.974 49对流传热系数107.411 50屏的对流传热量3406.291 51计算误差 %-0.383 52屏区水冷壁的水温查计算负荷下汽包p= 10.98 Mpa的饱和温度317.663 53平均传热温差-739.847 54屏区水冷壁对流吸热量191.156 55屏区顶棚进口蒸汽温度查表3-10炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算表388.400 56屏区顶棚进口蒸汽焓查表3-10炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增的计算表2746.950 57屏区顶棚蒸汽焓增先估后校13.000 58屏区顶棚出口蒸汽焓+2759.950 59屏区顶棚出口蒸汽温度查附录B-6、B-7按汽包压力p= 10.98 Mpa(查表1-6）390.000 60屏区顶棚平均汽温（+）/2389.200 61平均传热温差-668.311 62屏区顶棚对流吸热量505.843 63屏区顶棚总吸热量+547.171 64屏区顶棚蒸汽流量等于表3-10中Dld211200.000 65屏区顶棚焓增/60.487 66计算误差检查%（估）-/-0.785 67屏区附加受热面对流吸热量+696.999 68计算误差%（估）-/-0.426 69屏区受热面总对流吸热量+4103.290 表4-7 凝渣管结构及计算序号名称符号单位公式结果1管子尺寸d133*102管子排列方式及根数n根横列一排103管子节距7004受热面积26.85烟道流通截面积Ay48.46烟道容积V27.27烟道表面积A114.18烟道辐射层厚度s0.8659烟气进凝渣管温度等于屏出口烟气温度962.421 10烟气进凝渣管焓等于屏出口烟气焓11342.832 11烟气出凝渣管温度-5957.421 12烟气出凝渣管焓查焓温表11277.640 13凝渣管对流吸热量-）64.848 14凝渣管角系数查附录图A-1曲线50.280 15来自炉膛及屏的辐射热 屏的热力计算第23项528.300 16凝渣管吸收的辐射热147.924 17凝渣管总吸收热+212.772 18通过凝渣管的辐射热（1-）380.376 4.2、高、低过热器的热力计算：（1） 高温过热器分冷段和热段两部分。蒸汽从屏出来后，先进入高温对流过热器冷段，经过二次喷水减温后进入高温对流过热器热段。冷段在烟道两侧为逆流，热段在中间为顺流。根据高温过热器结构尺寸对高温过热器进行热力计算，具体见表4-9（2）低温过热器的顶棚管在其上面，与低温过热器平行受热，与低温过热器相比面积很小，所以把顶棚管和低温过热器的面积相加，当作低温过热器的受热面积。此时，低温过热器的蒸汽进口是顶棚管的入口。具体热力计算见表4-11。表4-8 高温过热器的结构尺寸序号名称符号单位公式结果1管子尺寸d2冷段横向节距及布置顺流、逆流、双管圈403热横向节距及布置顺流、逆流、双管圈394横向节距955横向节距比/ d2.2626纵向节距877纵向节距比/ d2.078管子纵向排数89冷段蒸汽流通面积0.064210热段蒸汽流通面积0.062811平均流通截面积+ ）/2 0.063412烟气流通面积23.313冷段受热面积23714热段受热面积23115顶棚受热面积10.0616管束前烟室深度0.717管束深度0.6118辐射层有效厚度s0.188表4-9高温过热器的热力计算序号名称符号单位公式结果1进口烟气温度查表4-7凝渣管结构及计算第11项957.421 2进口烟气焓查表4-7凝渣管结构及计算第12项11277.640 3进冷段蒸汽温度即屏出口蒸汽温度，查表4-6屏的热力计算427.450 4进冷段蒸汽焓即屏出口蒸汽焓，表4-6屏的热力计算3177.409 5总辐射热量等于380.376 6冷段辐射吸热量188.573 7热段辐射吸热量183.799 8顶棚辐射吸热量8.004 9出热段蒸汽温度建议取540540.000 10出热段蒸汽焓查附录B-6、B-7，按计算负荷下高温过热段出口压力p= 9.9 MPa(查表1-6)3475.400 11出冷段蒸汽温度先估后校521.6112出冷段蒸汽焓查附录B-6、B-7，按计算负荷下高温过冷段出口压力p=10.02 MPa(查表1-6)3428.05813第二次减温水量取用20014减温水焓就是给水焓，按p=10.98MPa 减温水温130923.572915进热段蒸汽焓3425.781116进热段蒸汽温度查附录B-6、B-7，按计算负荷下高温过冷段出口压力p= 10.02 MPa(查表1-6)523.0917冷