施工升降机专项安全施工方案.doc

此文档收集于网络，如有侵权，请联系网站删除武冈平安佳苑施工升降机专项安全施工方案 编制单位： 编 制 人： 审 核 人： 批 准 人： 编制日期： 精品文档目 录第一章 编制依据1第二章 工程概况2第三章 基础设计及要求3一、 设备概述3二、 施工升降机基础设计4第四章 安装锚固方案6一、 前期准备6二、 施工升降机的安装6三、 技术要求7第五章 施工升降机的拆卸8第六章 安全要求及措施9第七章 计算书及相关图纸10一、计算书-10二、节点图24第一章 编制依据1、施工升降机GB/T 10054-20052、施工升降机安全规则GB10055-20073、建筑地基基础设计规范GB50007-20114、混凝土结构设计规范GB 50010-20105、建筑施工安全检查标准JGJ59-20116、本工程设计图纸7、本工程施工组织设计8、中联重科提供SC200/200型施工升降机说明书第二章 工程概况1、工程基本情况工程名称武冈平安佳苑工程地点武冈市同保路建筑面积(m2)109373.38建筑高度(m)64.3总工期（天）540主体结构框剪地上层数22地下层数1标准层层高(m)2.8其它主要层高(m)4.5其它情况 根据实际情况，本工程采用两台SC200/200型施工升降机，用于主体以及装饰阶段工程垂直运输；1#、2#、3#楼升降机基础均落于地下室底板地基上，详细定位见定位图。2、各责任主体名称建设单位武冈市平安佳苑520户联建房业主设计单位邵阳市第二建筑设计研究院施工单位湖南省第二工程有限公司监理单位怀化市建设工程监理有限公司项目经理 总监理工程师 技术负责人 专业监理工程师 第三章 基础设计及要求一、 设备概述综合楼施工升降机基本参数施工升降机型号SC200/200吊笼形式双吊笼架设总高度(m)100标准节长度(m)1.508底笼长(m)3.5底笼宽(m)2.7标准节重(kg)167对重重量(kg)1300单个吊笼重(kg)1460吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)200额定提升速度（m/min）33电机功率（KW）2212最大提升高度（m）150吊杆额定起重载荷（kg）200工作电流（A）90标准节尺寸（mm）6506501508综合楼施工升降机基本参数施工升降机型号SC200/200吊笼形式双吊笼架设总高度(m)100标准节长度(m)1.508底笼长(m)3.5底笼宽(m)2.7标准节重(kg)167对重重量(kg)1300单个吊笼重(kg)1460吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)200额定提升速度（m/min）33电机功率（KW）2212最大提升高度（m）150吊杆额定起重载荷（kg）200工作电流（A）90标准节尺寸（mm）6506501508二、 施工升降机基础 1、 综合楼升降机基础梁板参数：基础混凝土强度等级C35楼板长(m)5.7楼板宽(m)3.7楼板厚(m)0.18梁宽(m)0.25梁高(m)0.5板中底部短向配筋C10170板边上部短向配筋C10170板中底部长向配筋C10170板边上部长向配筋C10170梁截面底部纵筋3C22梁截面底部纵筋3C22梁中箍筋配置C8100箍筋肢数2 楼板加固1) 楼板承载力验算：2)加固范围：电梯基座所在的楼板，其平面尺寸为57003700，因此加固面积为电梯基础下所在车库顶板位置，加固区域应略大于楼板面，为6500*4500。3)支撑系统采用扣件式钢管排架支撑系统，通过计算得出立杆纵横间距为750MM，架体高5.0米，采用三步架，下设扫地杆，钢管顶部设可调支托，顶板下的内外楞采用现场已有材料木方，木方必须为新材料，严禁使用多次重复使用后的木方（详细计算过程见计算书）。3)整个支撑系统用剪刀撑撑好、扣件上紧。所有立杆不得直接撑于地面，采用垫木固定。2、 公寓楼升降机基础根据“高层建筑施工手册”中施工电梯的基础的构造做法，结合中联重科机械有限公司提供的使用说明书中的SC200/200型双笼施工电梯的基础技术，电梯基础选型如下：1、配双层加强钢筋网格，采用12200.2、基础尺寸为41005600300mm。3、基础砼标号采用C30。4、基础预埋件必须牢固固定在基础加强筋上，同时埋好接地装置。施工顺序按施工平面布置确定基础位置基础地板加固支设模板绑扎钢筋安放预埋螺栓及电梯底盘（要求位置准确，标高和平整度符合要求）浇筑砼拆模、养护。第四章 安装锚固方案一、 前期准备1、将基础方案做好，保证基础板面的水平及各项使用要求；2、保持施工升降机的进场道路通畅，并有足够的停放设备空间；3、确保安装地点满足安全检查机构所规定的要求，且已获得安装许可。安装工地应配备一个专用电源箱，供电熔断器的电流为升降机额定电流的1.52倍，升降机工作电源电压值上下波动不得超过5%；4、升降机的专用电源箱应直接从工地变电室引入电源，距离最好不超过30米，一般每个吊笼需配置一根大于425mm的铜芯电缆，如距离过长，应适当增加电缆的截面积；5、专用配电箱内每一吊笼均用一开关控制，电源箱需采用冲击波无动作型漏电保护开关。6、用接地电阻测试仪测量升降机钢结构及电器设备金属外壳的接地电阻，不得大于4。用500兆欧表测量电动机及电器元件的对地绝缘电阻应不小于1M；7、准备好停层附件，如支架、安全栏杆等；8、附墙架选用II型，附墙架设置依次向上 每9米/道 。附墙件，按需要准备好预埋件或固定件，并提前在符合墙体或者梁上进行预埋或者固定。二、 施工升降机的安装1、把基座安装的板面表面清扫干净；2、将基础底座安装在板面，用水平尺检查水平，检查基础底座中心到附墙点的距离；3、按此顺序上三个标准节；4、安装吊笼；5、接通电源，对设备进行检测；6、应用小辈杆进行标准节安装；7、安装到高度后，安装各项限位，并进行调试；8、安装外笼后，对设备试运行良好后，方可投入使用。三、 技术要求1、每安装一道附墙架，应用经纬仪测量其垂直度；2、附墙架允许的最大水平偏角为；3、齿轮和齿条的啮合侧隙应为0.20.7mm，靠背轮和齿条背间隙为0.5mm；4、各滚轮与标准节间隙为0.5mm；5、每隔6m安装一道附墙架；6、安装对重时应保证对重与滑道间隙为0.5mm；7、上极限碰铁应安装在吊笼越过上平台150mm处，下极限碰铁应安装在吊笼满载下行时自动停止在碰到缓冲簧100200mm处；8、必须保证极限开关触柄与上下极限碰铁的距离，在极限开关断开时，触柄距碰铁0.52mm内。第五章 施工升降机的拆卸升降机拆卸的方法与顺序基本上是与安装时相反，故这里仅给出一些主要的操作及注意事项。1、将升降机附近区域用栅栏围住，并设置标志“谨防坠物”；2、把笼顶操纵盒移到吊笼顶上，并将笼顶操纵盒上的“加节运行”开关持到“加节”位置，装好吊杆及安全围栏；3、将吊笼开到导轨架顶部，拆下两个限位撞块； 4、卸下导轨架标准节，过道竖杆、附墙架等，用吊笼运到地面。注意吊笼顶部一次只能装相当于3节标准节的重量；5、同时，拆下电缆导向架、撑杆等，直到只有3节标准节时，把吊笼开到缓冲器上；6、切断主电源，拆下电源电缆，松开吊笼电机的制动闸，用吊车吊走吊笼；7、拆下三节标准节、基础构架及缓冲器等。第六章 安全要求及措施1、安装作业人员应按高空中作业的要求操作：佩戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋；2、安装作业时，必须按额定载荷重量下进行安装，不许超载；3、风速超过13m/s时及恶劣天气下不能进行安装作业；4、安装作业时，应防止安装地点上方掉落物体，避免高空多层次作业；5、首层施工电梯进料口搭设施工安全通道防护棚，搭设高度为3.5米，宽度为5米，上部铺设双层脚手板。6、楼层上料平台处临边设1.5m高的防护栏；7、每层楼层处设安全防护门和楼层标识牌。第七章 计算书及相关图纸一、综合楼（酒店）施工升降机计算书 计算依据： 1、施工现场设施安全设计计算手册谢建民编著 2、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 5、木结构设计规范GB50005-2003 6、钢结构设计规范GB50017-2003 7、砌体结构设计规范GB50003-2011 8、建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程（JGJ215-2010） 9、施工升降机（GB/T 10054-2005） 一、参数信息 1.施工升降机基本参数施工升降机型号SC200/200吊笼形式双吊笼架设总高度(m)100标准节长度(m)1.508底笼长(m)3.5底笼宽(m)2.7标准节重(kg)167对重重量(kg)1300单个吊笼重(kg)1460吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)200 2.楼板参数基础混凝土强度等级C35楼板长(m)5.7楼板宽(m)3.7楼板厚(m)0.18楼板混凝土轴心抗压强度fc(N/mm2)16.7楼板混凝土轴心抗拉强度ft(N/mm2)1.57梁宽(m)0.5梁高(m)0.25板中底部短向配筋HRB400 10170板边上部短向配筋HRB400 10170板中底部长向配筋HRB400 10170板边上部长向配筋HRB400 10170梁截面底部纵筋3HRB400 22梁中箍筋配置HPB300 8100箍筋肢数2 3.荷载参数：施工荷载(kN/m2)1施工升降机动力系数n1 二、基础承载计算 导轨架重（共需67节标准节，标准节重167kg）：167kg67=11189kg， 施工升降机自重标准值：Pk=(14602+1480+13002+200+11189)+20002)10/1000=223.89kN； 施工升降机自重：P=(1.2(14602+1480+13002+200+11189)+1.420002)10/1000=276.668kN； P=nP=1276.668=276.668kN 三、梁板下钢管结构验算支撑类型扣件式钢管支撑架支撑高度h0(m)5支撑钢管类型483立杆纵向间距la(m)0.75立杆纵向间距lb(m)0.75立杆水平杆步距h(m)，顶部段、非顶部段0.6、1.2剪刀撑设置类型普通型顶部立杆计算长度系数12.5非顶部立杆计算长度系数22.1可调托座承载力容许值N（kN）30立杆抗压强度设计值f(N/mm2)205立杆伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(m)0.2立柱截面回转半径i(mm)15.9立柱截面面积A(mm2)424 楼板均布荷载：q=P/(a c )=276.668/(3.52.7)=29.277kN/m2 a：施工电梯底笼长 c：施工电梯底笼宽 设梁板下483mm钢管0.75m0.75m 支承上部施工升降机荷重，混凝土结构自重由结构自身承担，则： N=(NGK+1.4NQK)lalb=（29.277+1.41）0.750.75=17.256kN 1、可调托座承载力验算 【N】=30 N=17.256kN 满足要求！ 2、立杆稳定性验算 顶部立杆段：=l0/i=k1(h+2a)/i= 12.5（0.6+20.2）/0.0159 =157.233 210 满足要求！ 非顶部立杆段：=l0/i=k2h/i= 12.11.2/0.0159 =158.491 210 满足要求！ 顶部立杆段：1=l0/i=k1(h+2a)/i= 1.1552.5（0.6+20.2）/0.0159 =181.604 非顶部立杆段：2=l0/i=k2h/i= 1.1552.11.2/0.0159 =183.057 取=183.057 ，查规范JGJ130-2011附表A.0.6，取=0.214 f N/(A)= 17256/（0.214424）=190.178N/mm2 f205N/mm2 满足要求！梁板下的钢管结构满足要求！ 提升机基座所在梁板配筋说明： 板中底部长向钢筋HRB400 10170； 板边上部短向配筋HRB400 10170； 板中底部短向配筋HRB400 10170； 板边上部长向配筋HRB400 10170； 所在梁配筋：上部2HRB400 直径16mm;底部3HRB400 直径22mm; 支撑如下图所示：支撑立面图 节点图二、公寓楼施工升降机计算书 计算依据： 1、施工现场设施安全设计计算手册谢建民编著 2、建筑地基基础设计规范GB50007-2011 3、混凝土结构设计规范GB50010-2010 4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 1302011 5、木结构设计规范GB50005-2003 6、钢结构设计规范GB50017-2003 7、砌体结构设计规范GB50003-2011 8、建筑施工升降机安装、使用、拆卸安全技术规程（JGJ215-2010） 9、施工升降机（GB/T 10054-2005） 一、参数信息 1.施工升降机基本参数施工升降机型号SC200/200吊笼形式双吊笼架设总高度(m)100标准节长度(m)1.508导轨架截面长(m)0.45导轨架截面宽(m)0.45标准节重(kg)167对重重量(kg)1300单个吊笼重(kg)1460吊笼载重(kg)2000外笼重(kg)1480其他配件总重量(kg)200 2.地基参数地基土承载力设计值(kPa)120地基承载力折减系数0.8 3.基础参数基础混凝土强度等级C30承台底部长向钢筋HRB335 12150承台底部短向钢筋HRB335 12150基础长度l(m)4.5基础宽度b(m)3基础高度h(m)0.4 二、基础承载计算 导轨架重（共需67节标准节，标准节重167kg）：167kg67=11189kg， 施工升降机自重标准值：Pk=(14602+1480+13002+200+11189)+20002)10/1000=223.89kN； 施工升降机自重：P=(1.2(14602+1480+13002+200+11189)+1.420002)10/1000=276.668kN； P=nP=1276.668=276.668kN 三、地基承载力验算 承台自重标准值：Gk=254.503.000.40=135.00kN 承台自重设计值： G135.001.2162.00kN 作用在地基上的竖向力设计值：F276.67+162.00=438.67kN 基础下地基承载力为：fa= 120.004.503.000.801296.00kN F=438.67kN 该基础符合施工升降机的要求。 四、基础承台验算 1、承台底面积验算 轴心受压基础基底面积应满足 S=4.53=13.5m2(Pk+Gk)/fc=(223.89+135)/(16.7103)=0.021m2。 承台底面积满足要求。 2、承台抗冲切验算 由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。 计算简图如下： F1 0.7hpftamho am = (at+ab)/2 F1 = pjAl 式中 Pj -扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土单位面积净反力，Pj=P/S=276.668/13.5=20.494kN/m2； hp -受冲切承载力截面高度影响系数，hp=1； h0 -基础冲切破坏锥体的有效高度，h0=400-35=365mm； Al -冲切验算时取用的部分基底面积，Al=31.625=4.875m2； am -冲切破坏锥体最不利一侧计算长度； at -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长，取导轨架宽a； ab -冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的下边长； ab=a+2h0=0.45+20.365=1.18m am=(at+ab)/2=(0.45+1.18)/2=0.815m FlPjAl=20.4944.875=99.908kN 0.7hpftamh0=0.711.57815365/1000=326.925kN99.908kN。 承台抗冲切满足要求。 3、承台底部弯矩计算 属于轴心受压，在承台底部两个方向的弯矩： M1 = (a12/12)(2l+a)(pmax+p-2G/A)+(pmax-p)l M2 = (1/48)(l-a)2(2b+b)(pmax+pmin-2G/A) 式中 M1,M2 -任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合时的弯矩设计值； a1 -任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，a1=2.025m； l,b -基础底面的长和宽； pmax,pmin -相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和最小地基反力设计值，pmax=pmin=(276.668+162)/13.5=32.494kN/m2； p -相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，p=pmax=32.494kN/m2； G -考虑荷载分项系数的