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一种新的硫酸盐还原、自养反硝化，硝化综合（SANI）含盐废水处理工艺 金万加，回族lua，广浩契纳，*，G.毅劳拉，是tsanga，马克C.M.范loosdrechtb一个土木工程、香港科技大学、清水湾、九龙、香港、中国大学生物技术，代尔夫特理工大学，julianala67、nl-2628 BC代尔夫特，荷兰文章历史：收到11九月2008收到修订的表格12二月2009接受20二月2009月9日公布2009关键词：盐水污水硫酸盐还原自养反硝化硝化撒尼过程海水景区简介香港的垃圾填埋场污水污泥的能力将受到抑制，2015。污泥焚烧似乎是香港最后一个选择。然而，这会影响快速检测eriorating空气质量以及创造一个没有大的公众不满的焚烧炉的定位问题。减少污水污泥的体积是第一问题。对应的作者。电子邮件地址：ceghchenust.hk（G. H. Chen）。0043-1354美元/看到前面的问题2009 Elsevier公司保留所有权利。关键词：10.1016/j.watres.2009.02.037本文报告一个新的和综合的生物脱氮工艺的实验室评价：硫酸盐还原、自养反硝化和硝化过程集成（撒尼）ESS是最近提出的含盐污水处理。这个过程包括升流式厌氧污泥床（UASB）硫酸盐还原、自养反硝化厌氧过滤器一种硝化反硝化过滤器。研究了合成的含盐废水在不同的水力停留时间对实验室规模的卫生系统的性能，氮吃的浓度，溶解氧含量和再循环率超过500天。该系统成功地演示了95%个化学需氧量（COD）和74%的脱氮效率不超过500天的操作过程中的剩余污泥撤出。有机物的去除效率依赖于水力停留时间、上升流速，并在厌氧条件下的混合。主要泰宁充分混合条件在UASB为实现有效的硫酸盐还原是重要的。对于一个典型的香港水质COD的80%可以通过去除硫酸盐还原和灰。最小的硫化物在缺氧滤池进水1.6硝态氮比例是实现超过90%的硝酸盐去除通过自养反硝化菌形成了主要贡献在卫生系统总氮去除。硫平衡分析证实，物质系统中的元素硫和硫化氢的损失negligiBLE。 1 2009 Elsevier公司保留所有权利。污泥问题解决的第一步。厌氧消化的污泥很难降解需要更多的污泥消化池污泥和建筑，因为有限的可用土地是香港的一个问题，。在这方面，理想的方法是在处理污泥减量的工作时没有额外的空间需求。各种污泥的最小化进行了研究，如通过热，超声波的剩余污泥的解体 臭氧预处理（镍et al.，1998；罗et al.，2001； 萨比et al.，2002）或修改一个生物脱氮（BNR）工艺，在好氧-沉淀-厌氧（OSA）的过程插入污泥池污泥回流线的最终沉淀池和生物反应器（萨比et al.，2002，2003；一个和陈，2008）。然而，这些选择导致成本高或需要更多的空间。污泥减量化的最佳选择是使用低污泥生产工艺。对于化学需氧量（化学需氧量）的低污泥产量的转换，可以通过使用罗w质量电子受体实现而不是氧或硝酸盐。脱氮和甲烷的组合已被提出（akunna et al.，1994；适宜和分享喔，1996；del Pozo和迭，2003）。在这样的系统中，异养脱氮和甲烷都发生在厌氧反应器。作为异养反硝化（0.4克挥发性悬浮固体物的污泥生产（VSS）/克COD）比来自厌氧反应高得多（0.1克的VSS /克COD），引水的基板从甲烷到脱氮增加到整个污泥生产（稻盛我等，1996岁。此外，甲烷是比脱氮阳离子慢得多，这需要一个很长的水力停留时间（HRT的COD去除效率）。 除了甲烷，硫酸盐还原作用也导致了污泥产率低（镜头et al.，1995，1998）由于硫酸盐还原菌（SRB）的生长量仅为0.2克的VSS /克降低硫酸盐（KLeerbezem和门德兹，2002；van den博世et al，2007）。在硫酸盐还原最小COD的要求是2克每克so24-s降低COD的消耗。香港污水中含有500毫克/升的硫酸或167毫克/升的硫酸根 - S和400 mg / L的COD，表示充分的还原电位。SRB竞争产甲烷菌（MPB）有机基质由于其较高的比生长速率下莫诺的饱和系数比MPB（widdel，1988）。在一个封闭的厌氧环境，硫化氢产生的硫酸盐易溶于水的pH值增加ES（原田et al.，1994），从而产生足够的溶解硫化物。它是已知的各种硫的来源是能够作为自养反硝化除电子供体我的硝酸盐（kleerbezem和门德兹，2002；van den博世et al.，2007）。自成长 自养反硝化菌的产量低，基于硫化物的硫酸盐还原和反硝化作用导致降低低净污泥生产。 基于上述理由，我们最近开发了硫酸盐还原、自养反硝化和硝化阳离子集成（撒尼）对剩余污泥的低成本还原过程（Lau等al.，2006；曾等人，出版中）。这个新的BNR工艺显著降低剩余污泥产量，因为在这个过程中的三个主要微生物种群：自养反硝化菌和硫酸盐还原菌，有低增长率、。在这一过程中，大部分的COD被氧化成CO2在SRB还原硫酸盐。考虑到全过程的设计，我们估计总成本降低10000立方米/天污水处理厂（未公开的数据）将超过50%。图1显示了一个对卫生系统的实验装置示意图。它由（1）一个厌氧区SRB去除COD；（2）自养脱氮阳离子的溶解硫化物的硫酸盐还原产生的硝酸盐结合后续缺氧区（3）以生物好氧区对于脱硝氨和硝酸盐对FY再循环缺氧区。应该指出的是，在香港所有的污水处理的废水排放磷的去除是不是强制性的与海。我们在这过程中面临的主要挑战是（1）硫酸盐还原效果，（2）利用溶解硫化物的自养反硝化效果；（3）性能试验过程中对COD和总氮（TN）的去除和污泥产量；（4）再循环流动的自养反硝化的影响；和（5）积累的德州毛皮在系统中。一个全面的研究，以应对这些挑战。它分为三个部分：（1）一个实验室规模的过程与合成的盐水废水示范；（2一个稳定的过程评价和（3）过程的稳态模型的发展过程与实际的盐水污水处理。部分（1）和（2）在过去五年中完成，而第（3）部分是铜仿真器进行。本文报道了实验室研究。本研究的目的是开发一个实验室规模的撒尼安装过程检验硫酸盐还原和金的有效性totro型反硝化和测试整个性能图1对卫生系统的实验装置示意图。（1）上流式厌氧污泥床（2）流调节池、（3）缺氧过滤器、（4）有氧过滤器、（5）污水池。化学需氧量和脱氮除磷一体化工艺。2 . 材料与方法2.1 实验装置图1显示了实验室规模的卫生系统。升流式厌氧污泥床（UASB）作为硫酸盐还原反应器。它是由直径100毫米和400毫米的高度和覆盖在两个电子NDS与塑料板一起举行了不锈钢紧固件。O形橡胶密封圈进行密封的接触板和气缸使气缸全密闭之间。该反应器有一个液体体积为33.2升，加上一个顶空0.5 L。一个缺氧过滤器的直径为100毫米，高度为285毫米，并与聚丙烯塑料媒体（比表面积：215平方米/立方米。该反应器的液体容量为2.2升和0.5升的顶升的一个好氧过滤器是相同的缺氧过滤器，但在底部的空气扩散。2.2合成含盐废水原液制备后的前期研究（Lau et al.，2006）与葡萄糖的主要成分（19.57 g/L）、醋酸钠（26.1 g/L），酵母提取物（9.786 g/L）、氯化铵（18.37 g/L），和磷酸氢二钾（1.92 g/L）、磷酸二氢钾（0.72 g/L）和其他微量金属元素。模拟香港的污水在盐和硫酸盐浓度的特性来说，海水硫酸盐浓度（平均2700毫克/升的浓度）混合原液和自来水按比例（1:4.4体积）以达到所需的COD进水浓度、硫酸和氮（265毫克COD / L，500毫克的024 /升（167毫克/升）和30毫克/升，氨氮平均）。2.3样本分析在每个阶段的实验过程中，对所有反应器的进水和出水进行定期收集。由于高盐和硫酸盐的进料，氯化物和硫化物离子干扰的智慧化学需氧量测量。TOC分析代替COD测定样品的有机力量。TOC分析与总有机碳分析仪（岛津岛津TOC-5000A）配备了自动采样。以邻苯二甲酸钾和碳酸钠为有机物和无机物的校准标准。为了建立一种关系在TOC和COD，在稀释合成原液COD测量的常规方法。我们发现2.65克COD1 g TOC平均比，并确定COD值。亚硝酸盐，NIT率和硫酸的离子色谱分析（dionex-100）配有电导检测器和色谱柱IonPac AS9-HC。溶解硫化物测定采用碘量达到HOD（APHA，2005）。悬浮固体（SS）和pH值均按标准方法测定（APHA，2005）。用滴定碱度（neytzell Dewilde et al.，1977；穆斯布鲁格等人。，1992）、溶解氧（DO）是用做计测量（YSI）。2.4反应堆孕育与系统运行2.4.1接种疫苗所有三个反应堆接种从本地污水处理厂活性污泥和得到一个温度控制室在30 C.另行栽植2.42第一阶段：单独运行UASB和缺氧滤波器UASB反应器最初是在名义水力停留时间进行连续进料的合成的含盐废水（HRT）8 h内循环是用来维持好污泥床底部的混合条件。在同一时期，缺氧滤池接种饲喂硝酸钠和硫代硫酸钠与相应浓度30毫克/升和120毫克/升，分别与其他必需的营养物质和微量矿物质。一个内部再循环率为2，保持一个有效的基板之间的液体转移缺氧滤池中的生物量。2.4.3第二阶段：一体化运作UASB和缺氧滤波器当UASB和缺氧滤池废水趋于稳定，缺氧滤波器连接到UASB和收到其出水与30毫克NO3-N / L的加入在这一阶段，HRT对COD的去除效果，去除硝酸盐、硫酸盐还原和硫真正的氧化的自养反硝化研究当整合趋于稳定。操作条件和在这些运行UASB和缺氧滤波器的性能示于表1和2，分别。考察了进水硝酸盐浓度对缺氧过滤器性能的影响。2.4.4第三阶段：有氧过滤器运行经过360多天的运行UASB缺氧好氧滤池过滤，饲喂连续供给12小时的初始HRT合成含盐废水，这是GR逐渐减少到2 h增加氮负荷。有氧生物滤池生物量培养历时80天，才获得完全硝化能力，然后连接过滤器在UASB和厌氧滤器整合建立完整的卫生系统。 表1每个反应器的操作条件 厌氧/缺氧过滤器安装在不同的水力停留时间。he operating conditions of each reactor of t反应器运行IIIIIIIVUASBHRT (h)6433内部回收4557比率（红外）有机负荷0.420.640.860.86率（kg TOCm3d）上升流速（米/小时）0.330.610.821.09缺氧过滤器水力停留时间（小时）/422IR/222硝态氮/0.180.360.36率（千克/立方米/天）上升流速（米/小时）/0.210.430.43下进表2下进水的和每个反应器UASB /缺氧滤波器集成装置废水的特点 不同水力停留时间。e 2 T表2下进水的和每个反应器UASB /缺氧滤波器集成装置废水的特点he characteristics of the i缺氧滤波器集反应器运行IIIIIIIVUASB进水需氧量（毫克/升）248 9273 13270 10260 8污水化学需氧量（毫克/升）44.3 2.230.7 1.254.9 2.760 2.4进水硫酸盐（毫克/升）159 8185 8183 9185 7硫酸（毫克/升）68 378 4116 297 3溶解的硫化物（毫克/升）60.7 388.0 4.149.2 2.473.1 3.1化学需氧量（%）82.2 4.188.7 4.279.7 3.977.0 3.8缺氧过滤器进水硝酸盐（毫克/升）/30.3 1.230.7 1.530.9 1.5硝酸盐（毫克/升）/0.78 0.043.75 0.120.36 0.02进水硫酸盐（毫克/升）/60 3101 587 4硫酸（毫克/升）/126 6134 6136 6进水溶解硫（毫克/升）/70.0 3.536.6 1.866.4 3.0溶解的硫化物（毫克/升）/5.0 0.251.2 0.0613.2 0.56进水需氧量（毫克/升）/24 1.241 2.051 2.5污水化学需氧量（毫克/升）/12 0.6010 0.5127 1.2硝酸盐去除率（%）/97.4 4.887.8 4.298.8 4.3硝酸盐去除%NO3去除G N=进水硝酸盐G N100。2.4.5。IV期：当时撒尼系统操好氧过滤终于融入了UASB和形成卫生系统缺氧滤波器集成（见图1）。完整的撒尼设置连续饲喂合成含盐废水。在所有三个反应堆的混合是通过各自的内部再循环（见图1）。为缺氧提供一个稳定的溶解氧源过滤器，UASB反应器操作与固定HRT为6 h时对卫生系统的启动。整体性能撒尼系统中的有机物和氮的去除和不同比例的剩余污泥产量在缺氧和好氧之间的再循环比率用于提高系统总氮去除率的过滤器。3。结果3.1。UASB反应器性能在UASB反应器的主要性能图四中有2个阶段的报告。UASB反应器的操作超过600天，平均有机和硫酸盐进水265毫克COD / L和166 mgL SO42-的浓度在舞台1、UASB反应器在60天开始后8 h HRT操作期间，UASB反应器实现了80%的COD去除率。上流动在反应速度为0.20.3米/小时，形成南在床上观察fidogenic颗粒。在这种厌氧反应器中，45%的硫酸盐还原为硫化物，其中85%是存在于溶解的形式，产生一个平均76.5毫克/ L的溶解态硫化物达到稳定状态后，水力停留时间减少到4小时和缺氧的滤波器，然后到UASB（阶段2）。UASB的因此增加了有机负荷率1.7 kg COD/m3d，COD去除率提高到88.7%。这是由于在硫酸盐还原，这是由于增强证实了硫化物浓度的增加UASB出水。HRT的减少也导致在一个高高的流速为0.61米/小时，从而增加了硫酸盐还原效率。 在UASB反应器的水力停留时间为进一步减少到3小时，该加载速率增加到2.28 kg COD/m3d，对UASB反应器有机物的去除效率下降到79.7%。污水中溶解的硫化物浓度减少到9.2毫克/升，与相应的硫酸盐去除只有36%。在缺氧滤波器相应的HRT下降到2 h，硝酸盐去除下降明显明显。以改善工艺性能的目的性能和增加溶解硫化生产的内部再循环率提高到7，导致床上1.09米/小时的流速。而鳕鱼去除效率略有改善，硫酸盐还原率大大提高的溶解硫化物浓度在UASB出水浓度恢复到73.1毫克/ L，这是可能是由于衬底转移的改善在散装和连接的生物量相之间的高上升流速。该恢复还提供了充足的用于保持硝酸盐去除的缺氧过滤器的硫化物在99%。 3.2。缺氧过滤器性能 4、2、1级缺氧滤池的性能分析图2。缺氧滤波器在栽培表现良好观察期为硝酸盐去除率达到95%以上硝酸盐负荷0.31 kgd在UASB和NO3-N缺氧滤池一体化，硝酸盐去除主要实现过反硝化厌氧过滤器。缺氧滤池反应器中，高硝态氮的去除率是实现，在缺氧的污水中的硝酸盐过滤低于1毫克/升，甚至当HRT为3 h无积累在过滤器的污水中观察到的亚硝酸盐，这表明硝态氮完全转化为氮气。九十三%的溶解的硫化物被氧化为硫酸盐在这一65.7-mg HRT反应器，与S / L硫酸回收。这些结果清楚地表明，溶解的硫化物在UASB出水可以有效地利用自养反硝化。此外，平均只有13.1毫克/升被拆除在缺氧过滤器，确认反硝化 通过异养途径不显着。应该指出的是，在缺氧滤池进水溶解硫化物浓度是10%左右，低于由于UASB出水对硝酸盐在缺氧滤波器提供了UASB和缺氧滤波器集成氮源影响注射（2期）。 进水硝酸盐浓度对缺氧过滤器的影响如图3所示。缺氧滤池进水硝酸盐浓度在30以下时，平均出水硝酸盐含量低至0。5毫克/升，但是，当它增加至50和70毫克/升，相应的出水硝酸盐增加至10.3和28.5毫克/升，导致硝酸去除效率下降至79和60%，分别。为了应对日益增加的进水硝酸盐浓度在50和70毫克/升，96和134 mg / L，分别，硫化物的化学计量需要一个完整的自养反硝化作用。然而，实际溶解的硫化物可在进水中只有55 - 67毫克/升，显然需要额外的鳕鱼（硫化物），将需要一个完整的反硝化。这可能是通过在进水中加入一个废硫酸废物，因为在进水中还有更多的硫酸盐还原反应的空间。 3.3 好氧过滤器性能有氧过滤器的性能如图1所示。接种后80天，一个完整的硝化作用在这个过滤器（数据未显示）。被纳入卫生系统后，费尔对表现良好，保持氨浓度出水在1毫克/升的进水氨氮浓度的变化是由R由于UASB污水的稀释在不同的流速，缺氧和好氧过滤器之间ecirculation流。 3.4卫生系统的性能由于氮的去除主要是通过自动营养反硝化和硝化作用在缺氧和有氧过滤器，分别为再循环率曝气和缺氧过滤器是最重要的功能在实现高总氮去除通过性参数系统。因此，不同循环的影响对撒尼系统性能比主要检查结果见表3。如表3所示，再循环率的变化对卫生系统的COD去除率的影响较小。在缺氧过滤器的硝酸盐还原几乎完成当R为1 Q（Q进水流量的系统）。然而，当r增大到4q，硝化脱硝效率大幅降低至1718%，分别产生低总氮去除35%。这种减少的原因可能与增强在较高流速下切流。平均总悬浮固体（TSS）在卫生系统污水只有1.1毫克/升，没有污泥被撤回系统。产生的所有多余的污泥通过污水，这显然是一个边际量。 4.1。在UASB反应器COD SRB与MPB竞争去除本研究中的平均化学需氧量为2.4。这表明，约83%的化学需氧量减少（如计算从理论值（2），这种测量（2.4），即2 /2.40.83）来自SRB和剩余的COD明显通过从MPB和SRB甲烷地删除分享许多生态和生理上的相似性。三MPB和SRB之间的一般关系的确定：（1）通过使用不同的底物共存；（2）一个作用以及关系中的一组细菌供应电子供者需要由其他来执行代谢活动；（3）电子供者之间的竞争他们（Smith，1993）。然而，从热力学的角度看来，SRB硫酸盐还原为硫化物产生更能量比产甲烷细菌，使SRB比MPB硫酸盐还原菌有较高的亲和力（或低KS值）为限制性底物（卡纳尔，2002）。这项研究证实盐水废水中化学需氧量较高的硫酸盐比有机物的去除从SRB对MPB的转变。换句话说，换句话说，SRB对自养脱提供足够的硫性不是由过度可用COD的影响UASB，只要最低比例的硫在缺氧时消耗的硝酸盐氮（氮）可以保持过滤器（的比例）。 4.2。混合在厌氧硫酸盐还原的影响硫酸盐比实际的COD由HRT的影响或升流速和UASB内回流比。图4显示这个比率在不同HRT和内部4.1。本研究中研究中 表3的撒尼系统不同回流比下的性能（Q是系统的进水流量）。 Table 3 The performance of the SANI system under various recirculation ratios (Q is the influent flow rate of the sysem).参数IIIIIIIV缺氧过滤器/好氧过滤器再循环率1Q2Q3Q4Q缺氧滤池进水需氧量（毫克/升）31.8 1.515.5 0.825.9 1.321.4 1.0有氧过滤器或系统的污水处理系统（毫克/升）14.1 0.78.1 0.414.7 0.611.7 0.6厌氧反应器出水TN（毫克/升）30 1.530 1.330 1.529 1.5好气滤池出水TN（毫克/升）16 0.810 0.58 0.419 0.9缺氧滤池中硝酸盐去除率（%）99 4.199 4.597 4.68 0.4有氧过滤器硝化效率（%）98 4.199 4.593 4.517 0.8TN的去除效率（%）C49 2.465 3.274 3.735 1.7化学需氧量（%）94.4 4.796.9 4.894.3 4.794.2 4.7在缺氧的过滤%NO3缺氧滤波器G N=缺氧滤波器G N 100进水硝酸盐去除硝酸盐氮的去除。这表明，约83%的化学需氧量减少（论值（2），这种测量（2.4），即2 /在好氧滤池%NH4在好氧滤池G N=进水nh4of好气滤池G N100消耗B硝化效率。C总氮的去除率为进水TN的好氧滤池=进水TN的UASB UASB出水TN 100。 回流比。当UASB与水力停留时间6操作，4和3 h，分别和内部回收率（IR）维持在7，0.73和0.82的硫酸比变化之间的COD（Val用R2均大于0.88）。这些结果表明，可比硫化过的活动发生在不同的操作条件下。然而，当内部回收率下降到5、硫酸盐的比例提高到1.05的COD，这意味着有一个减少的电子流以硫酸盐还原途径和产生的COD去除的SRB下降到63%。这是最有可能的内部混合引起的不足，导致贫穷的衬底转移到硫化过硫酸盐颗粒。增加这个内部回收率提高混合后在反应条件下，硫酸盐和COD的去除率恢复到0.75和89%的COD，分别。硫化过的颗粒通常会有一个下等的传质速率比遇见hanogenic颗粒（镜头et al.，1998）因为少气端产品形成。气体产品产量高，有助于消除由雄鹿施加的外扩散阻力应用液体层周围的颗粒（Huisman et al.，1990）。这就解释了为什么有机物的去除通过硫酸盐还原的UASB反应器的混合条件影响显著。4.3。自养与异养反硝化脱氮硫的充分条件下的竞争由于同时自养和异养脱氮阳离子是实现经济的脱氮和降低碱度消耗有帮助，相互作用自养和异养反硝化反应不同的有机负荷和间歇反应器或硫床碱性度条件下评价（基姆和裴，2000；哦，等铝，2000，2001；基姆等，2002）。在大多数情况下，硝酸盐的很大一部分被去除杂trophically和剩余部分是由自养反硝化脱氮没有任何抑制对有机物的给付。这可能是由于使用的元素硫自养反硝化产生的能量（91.5 kJ /电子当量）是我距离比异养反硝化使用甲基醇（109.18 kJ /电子当量）（哦，et al.，2003）。然而，在一个较低的有机负荷，在硫自养反硝化填料R器是首选，通过增加生产硫酸和更短的延迟时间显示。在我们的研究中，在缺氧滤池进水平均COD浓度为31毫克COD / L为低与观察到的S / N比为1.472.23，平均为1.72（2值分别为0.83和0.97之间）（见图。5和6），这是接近化学计量比1.93使用含硫值ide-s作为电子供体（德里斯科尔Bisogni，1978）。这项发现进一步表明，平均89%的硝酸盐（如1.72/1.930.89计算）是由自养反硝化去除n在缺氧滤波器。更高的S / N比为2.23，接近化学计量比的S / N比为2.55时，元素硫作为硫源（Koenig和刘，2001）。这表明，元素性硫可能参与了自养反硝化为硫源。元素硫可能积累在生物和/或在反应器启动阶段当过量的硫代硫酸钠注入系统。 4.4。自养和异养反硝化脱氮硫化物限制条件下的竞争 在缺氧过滤器中，可能涉及的反硝化反硝化。通过异养反硝化去除硝酸盐的确切数量是不可能的。不过,如表2和表3所示，当硝酸盐负荷率调整为0.36公斤，运行III / m3，所观察到的S / N比下降到平均1.21，表明硝酸盐的去除量通过自养途径仅为62.7%，而总氮的去除率为87.7%。这表明，异养反硝化作用可以弥补薄弱的自养反硝化条件下硫限制离子。尽管杂营养脱氮将提供显着的优势方面对硝酸盐和有机物的去除（哦，et al.，2001），剩余污泥产量也较高长期运行发生。这不能帮助我们满足我们的首要目标。在实际应用中，HRT超过4 h在UASB应确保更好的有机物去除包括颗粒COD自初沉池将被删除安全生产足够的UASB反应器中的硫化物，从而降低进水COD缺氧滤波器限制的异养反硝化。 缺氧滤波电抗器的性能主要取决于氮负荷率，水力停留时间（HRT），和/或传质速率。如图3所示，当我不可能完成硝酸盐清除nfluent硝酸盐超过50毫克/升，由于硫化物的局限性。这意味着，在饲料中的/氮的比例是高度相关的处理性能。图7给出了硝酸盐的去除效果在不同的S / N比效率。当这个比例是较低的硫化物的量成为不足，导致硝酸盐去除率较低。与此相反，一个完整的硝酸盐去除时实现的比例大于2。实际上，最小的S / N比1.6是推荐的达到90%以上的去除硝酸盐通过自养反硝化。 4.5 硫回收 表4显示硫的回收率在UASB缺氧滤波器，分别。硫的回收率在上流式厌氧污泥床（UASB）是基于硫酸，溶解的硫化物，不同往复80至93%。这证实了大部分的进水硫酸盐最终溶解的硫化物，表明硫化氢气体和元素硫的积累是微不足道的n UASB。同时，缺氧过滤器中的硫回收效率为91 - 99%，这意味着有几乎完全氧化的解散硫化物硫酸盐。因此，硫的损失元素硫是微不足道的。 4.6污泥撤出在这个实验室规模的研究的整个期间，没有太大的差别，出水TSS在美国行动部和缺氧滤波器集成装置和完整的撒尼设置在不同操作条件。平均TSS 比MPB硫酸盐还原菌有较高的亲和力（或低KS值）为限制性底物（卡纳尔，2002）。这项研究证实4.2。混合在厌氧硫酸盐还原的影响 120Nitrate concentration=10-70 mg N/L)HRT=2-4 h100(efficiencyDose Response Analysis:80Experimental dataDoseResp fitremoval40Model: DoseResp60ParameterValueError-Chi2/DoF279.78117NitrateLower-0.0310950.20257Upper99.113093.9746420LogEC500.705780.42976Slope1.063160.50118EC505.079075.02603002468进料/氮比 (mg S/mg N)图7效果的的S / N比饲料对硝酸盐去除的缺氧费尔硫酸盐比实际的COD由HRT的影响或 、上升流速T表4硫平衡UASB缺氧滤波器的撒尼系统在各种运行条件。反应器操作条件进水污水硫磺回收率（%）SO42 (mg S/L)HS (mg S/L)SO42 (mg S/L)HS (mg S/L)UASBHRT 3 h, IR 7183.2/96.373.192.5HRT 3 h, IR 5183.5/116.549.290.3HRT 4 h, IR 5185.2/78.487.989.8HRT 6 h, IR 4165.0/71.760.780.2缺氧过滤器HRT 2 ha87.0966.45136.5711.7397.54HRT 2 hb101.1836.62133.841.2098.04HRT 4 h60.1072.37125.814.6998.70UASBRc 1Q189.31/45.3339.8585.58Rc 2Q178.74/45.9445.7391.65Rc 3Q186.85/52.8144.4297.22缺氧过滤器Rc 1Q131.8529.0692.076.6498.72Rc 2Q133.1422.9595.044.1499.10Rc 3Q147.4219.3594.923.6098.51a UASB: HRT 3 h, IR 7.b UASB: HRT 3 h, IR 5.c缺氧过滤器/好氧过滤器再循环率（表3）。和UASB内回流SRB对自浓度UASB出水，缺氧滤波器，好气滤池分别为6.5、4.5和1.1毫克/升，分别。在整个过程中，我学习，没有目的的生物量撤出进行，显然证明低污泥产量撒尼系统。UASB MLVSS是保持在6000毫克/升，超过整个运行期内（曾志伟等人，在新闻；Lu等人，提交F或出版物）。详细解浓度UASB出水，缺氧滤波器，好气滤池分别为6.5、4.5和1.1毫克/升。在整个过程中，没有目的的生物量撤出进行，显然证明低污泥产量撒尼系统。UASB MLVSS是保持在6000毫克/升，超过整个运行期内（曾志伟等人，在新闻；Lu等人，提交F或出版物）。详细解释这一现象的原因是理论评价的撒尼系统（Lu等人报道，提交出版）。 5.性不解结论实验室规模的撒尼过程，成功建立和展示了良好的COD和氮去除含盐污水污泥产量低的潜力。实验工作持续了500天来来探讨UASB反应器的运行性能，长期稳定的工艺条件下，在实验室规模的厌氧过滤器和整个撒尼过程。本研究的主要结论内容如下。实验室规模的撒尼系统成功地证明高COD和氮的去除效率（95% COD，99%的硝酸盐，74%的TN）没有撤出的污泥在足够长的运行期合成盐水。在系统的出水平均浓度分别为1.1 mg/L，TSS高含盐废水COD在一定硫酸的比例下不影响硫化生产自养反硝化和超过80%的COD通过去除硫酸盐还原。最小的S / N比1.6进水缺氧滤波器是必要通过自养反硝化实现90%以上的硝酸盐去除，这是总镍的主要来源在卫生系统氮中的去除。硫平衡分析证实，在系统中积累的基本硫和硫化氢的损失是微不足道的。 akunna，J.，bizeau，C.，moletta，R.，贝内，N.，heduit，A.，1994年。结合有机碳和完成脱氮采用好氧和厌氧上流式过滤器。水科学技术。30（12），297 - 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