5层框架结构教学楼毕业设计计算书修改稿;.doc

5层框架结构教学楼毕业设计计算书5层框架结构教学楼毕业设计计算书第一部分：工程概况一.工程概况1.建设项目名称：辅助教学楼本工程建筑功能为公共建筑，使用年限为50年；建筑平面的横轴轴距为8.1m，纵轴轴距为5.4m和4.5m；内、外墙体材料为陶粒混凝土空心砌块，外墙装修使用乳白色涂料仿石材外墙涂料，内墙装修喷涂乳胶漆，教室内地面房间采用水磨石地面，教室房间墙面主要采用石棉吸音板，门窗采用塑钢窗和装饰木门。全楼设楼梯两部。矚慫润厲钐瘗睞枥庑赖。2.建筑地点：苏州某地3.设计资料：1.3.1.地质水文资料：根据工程地质勘测报告，拟建场地地势平坦，表面为平均厚度0.3m左右的杂填土，以下为1.21.5m左右的淤泥质粘土，承载力的特征值为70kN/m2，再下面为较厚的垂直及水平分布比较均匀的粉质粘土层，其承载力的特征值为180kN/m2，可作为天然地基持力层。聞創沟燴鐺險爱氇谴净。1.3.2抗震设防要求：六度四级设防1.3.3.底层室内主要地坪标高为0.000，相当于黄海高程3.0m。1.3.4.地下潜水位达黄海高程2.4-2.5m, 对本工程无影响。4.主要构件材料及尺寸估算 1.4.1主要构件材料 框架梁、板、柱采用现浇钢筋混凝土构件， 墙体采用混凝土空心砌块， 混凝土强度：梁、板、柱均采用C30混凝土， 钢筋使用HPB235，HRB 400二种钢筋。1.4.2.主要构件的截面尺寸 （1）框架梁：横向框架梁，最大跨度L=8.1m，h=（1/81/12）L=1000mm675mm，取h=800mmb=（1/21/3）h=400mm266mm，取b=300mm纵向框架梁，最大跨度L=5.4m，h=（1/121/13）L=450mm415mm，取h=600mmb=（1/21/3） h=300mm200mm，取b=250mm（2）框架柱：初定边柱尺寸400mm600mm，中柱500mm500mm角柱500mm600mm，一至五层框架柱混凝土强度等C30。 其中，n为验算截面以上楼层层数，g为折算在单位建筑面积上的重力荷载代表值，框架结构近似取18 kN/m2，F为按简支状态计算的柱的负荷面，为考虑地震作用组合后柱轴压力增大系数。抗震等级四级的框架结构轴压比，边柱和中柱的负荷面积分别是5.4m4.05m和5.4m5.4m。边柱 中柱 所以边柱取400mm600mm，中柱取500mm500mm。5.框架结构计算简图和结构平面布置图 框架结构计算简图第二部分：楼板设计2.1屋面和楼面板的荷载计算屋面和楼面板的荷载取自建筑荷载规范（GB500092001）。教室采用水磨石地面名 称做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)彩色水磨石楼面白水泥大理石子面15250.381:3水泥砂浆找平18200.36纯水泥浆一道2200.04钢筋混凝土楼板120253板底20厚粉刷抹平20170.34楼面静载4.1楼面活载2厕所采用地砖地面名 称做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)厕所地砖铺实10200.21：4干硬性水泥砂浆25200.5基层处理剂一遍0.05C20混凝土0.5找坡20250.711：2.5水泥砂浆找平20200.4防水涂料1.50.2钢筋混凝土楼板120253板底20厚粉刷抹平20170.34楼面静载5.4楼面活载2.5不上人屋面名 称做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)非上人屋面高分子卷材4120.051：3水泥砂浆找平20200.4憎水珍珠岩保温层6040.241：3水泥砂浆找平20200.41:6水泥焦渣找坡50150.75钢筋混凝土楼板120253板底20厚粉刷抹平20170.34楼面静载5.2楼面活载0.7走道水磨石地面名 称做 法厚度（mm)容重(KN/m3)重量KN(m2)彩色水磨石楼面白水泥大理石子面15250.381:3水泥砂浆找平18200.36纯水泥浆一道2200.04钢筋混凝土楼板100252.5板底20厚粉刷抹平20170.34楼面静载3.6楼面活载2.52.2.楼板计算根据混凝土结构设计规范（GB500102002），楼板长边l02与短边l01之比小于2时，宜按双向板计算。楼板长边l02与短边l01之比大于2，但小于3.0时，宜按双向板计算，当按沿短边受力的单向板计算时，应沿长边方向布置足够的构造钢筋。残骛楼諍锩瀨濟溆塹籟。根据本工程的实际尺寸，楼板全为双向板，楼板按照弹性方法进行计算。双向板按弹性理论的计算方法：多跨连续双向板跨中最大正弯矩：为了求得连续双向板跨中最大正弯矩，荷载分布情况可以分解为满布荷载g+q/2及间隔布置q/2两种情况，前一种情况可近似认为各区格板都固定支承在中间支承上，对于后一种情况可近似认为在中间支承处都是简支的。沿楼盖周边则根据实际支承情况确定。分别求得各区格板的弯矩，然后叠加得到各区格板的跨中最大弯矩。酽锕极額閉镇桧猪訣锥。多跨连续双向板支座最大负弯矩：支座最大负弯矩可按满布活荷载时求得。连续双向板的计算图示（1）标准层楼板计算：标准层楼板区格划分： 标准层楼板区格图 板A 板A按四边固定计算：一、 基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 4.10 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 MxMx=(0.01393+0.02794/5)(1.204.1+1.401.0)4.22= 2.20kNM彈贸摄尔霁毙攬砖卤庑。 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.11kNM謀荞抟箧飆鐸怼类蒋薔。 Mx= 2.20 + 1.11 = 3.31kNM Asx= 257.92mm2，实配8180 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My =(0.02794+0.01393/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22= 3.47kNM厦礴恳蹒骈時盡继價骚。 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.62kNM茕桢广鳓鯡选块网羈泪。 My= 3.47 + 1.62 = 5.08kNM Asy= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mx =0.05610(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 7.73kNM鹅娅尽損鹌惨歷茏鴛賴。 Asx= 265.06mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 My My =0.06765(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 9.32kNM籟丛妈羥为贍偾蛏练淨。 Asy= 321.57mm2，实配 8150 (As 335.mm2) min 0.215% ， 0.279% 板B一、 基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/铰支/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 4.10 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx =(0.02206+0.03255/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22 = 3.22kNM預頌圣鉉儐歲龈讶骅籴。 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.11kNM渗釤呛俨匀谔鱉调硯錦。 Mx= 3.22 + 1.11 = 4.33kNM Asx= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My =(0.03255+0.02206/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22= 4.17kNM铙誅卧泻噦圣骋贶頂廡。 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.62kNM擁締凤袜备訊顎轮烂蔷。 My= 4.17 + 1.62 = 5.79kNM Asy= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mx =0.07144(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 9.85kNM贓熱俣阃歲匱阊邺镓騷。 Asx= 340.29mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 My My =0.07939(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 10.94kNM坛摶乡囂忏蒌鍥铃氈淚。 Asy= 379.79mm2，实配 8150 (As 335mm2) min 0.215% ， 0.279% 板D一、 基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 4.10 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx =(0.02140+0.03728/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22 = 3.25kNM蜡變黲癟報伥铉锚鈰赘。 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.11kNM買鲷鴯譖昙膚遙闫撷凄。 Mx= 3.25 + 1.11 = 4.37kNM Asx= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 MyMy =(0.03728+0.02140/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22= 4.69kNM綾镝鯛駕櫬鹕踪韦辚糴。 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.62kNM驅踬髏彦浃绥譎饴憂锦。 My= 4.69 + 1.62 = 6.30kNM Asy= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mx =0.07520(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 10.36kNM猫虿驢绘燈鮒诛髅貺庑。 Asx= 358.94mm2，实配8200 (As 279.mm2, ) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 My My =0.09016(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 12.42kNM锹籁饗迳琐筆襖鸥娅薔。 Asy= 433.83mm2，实配 8150 (As 335.mm2, ) min 0.215% ， 0.279% 板E一、 基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 4.10 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.00 kN/M2 计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx =(0.01435+0.03214/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22 = 2.34kNM構氽頑黉碩饨荠龈话骛。 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.11kNM輒峄陽檉簖疖網儂號泶。 Mx= 2.34 + 1.11 = 3.45kNM Asx= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My =(0.03214+0.01435/5)(1.20 4.1+1.40 1.0) 4.22= 3.95kNM尧侧閆繭絳闕绚勵蜆贅。 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 1.0) 4.22 = 1.62kNM识饒鎂錕缢灩筧嚌俨淒。 My= 3.95 + 1.62 = 5.57kNM Asy= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mx =0.05707(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 7.86kNM凍鈹鋨劳臘锴痫婦胫籴。 Asx= 269.77mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 My My =0.07319(1.20 4.1+1.40 2.0) 4.22 = 10.09kNM恥諤銪灭萦欢煬鞏鹜錦。 Asy= 348.92mm2，实配 8150 (As 335.mm2 ) min 0.215% ， 0.279% 板C一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 3.60 kN/M2 可变荷载标准值：q 2.50 kN/M2 计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx =(0.00380+0.04000/5)(1.203.6+1.401.3) 2.72 = 0.52kNM鯊腎鑰诎褳鉀沩懼統庫。 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.01740+0.09650/5)(1.4 1.3) 2.72 = 0.47kNM硕癘鄴颃诌攆檸攜驤蔹。 Mx= 0.52 + 0.47 = 0.99kNM Asx= 200.00mm2，实配 8200 (As 251mm2) min 0.200% ， 0.251%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My =(0.04000+0.00380/5)(1.20 3.6+1.40 1.3) 2.72= 1.80kNM阌擻輳嬪諫迁择楨秘騖。 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.09650+0.01740/5)(1.4 1.3) 2.72 = 1.28kNM氬嚕躑竄贸恳彈瀘颔澩。 My= 1.80 + 1.28 = 3.08kNM Asy= 200.00mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mx =0.05700(1.20 3.6+1.40 2.5) 2.72 = 3.25kNM釷鹆資贏車贖孙滅獅赘。 Asx= 200.00mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 Ly 方向的支座弯矩 My My =0.08290(1.20 3.6+1.40 2.5) 2.72 = 4.73kNM怂阐譜鯪迳導嘯畫長凉。 Asy= 200.00mm2，实配10200 (As 393.mm2) min 0.200% ， 0.393%(2)楼面板设计： 板A一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q 0.70 kN/M2 计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx =(0.01393+0.02794/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22 = 2.57kNM谚辞調担鈧谄动禪泻類。 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.27kNM嘰觐詿缧铴嗫偽純铪锩。 Mx= 2.57 + 0.27 = 2.84kNM Asx= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My =(0.02794+0.01393/5)(1.355.2+0.98 0.3) 4.22= 4.04kNM熒绐譏钲鏌觶鷹緇機库。 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.40kNM鶼渍螻偉阅劍鲰腎邏蘞。 My= 4.04 + 0.40 = 4.43kNM Asy= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mx =0.05610(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 7.72kNM纣忧蔣氳頑莶驅藥悯骛。 Asx= 264.57mm2，实配8200 (As 279.mm2, ) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 My My =0.06765(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 9.31kNM颖刍莖蛺饽亿顿裊赔泷。Asy= 320.96mm2，实配 8150 (As 335.mm2, ) min 0.215% ， 0.279% 板B一、基本资料：1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：固定/铰支/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q 0.70 kN/M2 计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx =(0.02206+0.03255/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22 = 3.76kNM濫驂膽閉驟羥闈詔寢賻。 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.27kNM銚銻縵哜鳗鸿锓謎諏涼。 Mx= 3.76 + 0.27 = 4.03kNM Asx= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My =(0.03255+0.02206/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22= 4.86kNM挤貼綬电麥结鈺贖哓类。 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.40kNM赔荊紳谘侖驟辽輩袜錈。 My= 4.86 + 0.40 = 5.25kNM Asy= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mx =0.07144(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 9.83kNM塤礙籟馐决穩賽釙冊庫。 Asx= 339.65mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 My My =0.07939(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 10.92kNM裊樣祕廬廂颤谚鍘羋蔺。 Asy= 379.07mm2，实配 8150 (As 335.mm2) min 0.215% ， 0.279% 板D一、基本资料： 1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/铰支/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q 0.70 kN/M2 计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm；砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx =(0.02140+0.03728/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22 = 3.79kNM仓嫗盤紲嘱珑詁鍬齊驁。 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.27kNM绽萬璉轆娛閬蛏鬮绾瀧。 Mx= 3.79 + 0.27 = 4.06kNM Asx= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My =(0.03728+0.02140/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22= 5.46kNM骁顾燁鶚巯瀆蕪領鲡赙。 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.40kNM瑣钋濺暧惲锟缟馭篩凉。 My= 5.46 + 0.40 = 5.86kNM Asy= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mx =0.07520(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 10.34kNM鎦诗涇艳损楼紲鯗餳類。 Asx= 358.27mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 My My =0.09016(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 12.40kNM栉缏歐锄棗鈕种鵑瑶锬。 Asy= 433.01mm2，实配 8150 (As 335.mm2) min 0.215% ， 0.279% 板E一、基本资料： 1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q 0.70 kN/M2 计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 4225 mm 板厚H = 120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx =(0.01435+0.03214/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22 = 2.73kNM辔烨棟剛殓攬瑤丽阄应。 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.03283+0.05809/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.27kNM峴扬斕滾澗辐滠兴渙藺。 Mx= 2.73 + 0.27 = 3.00kNM Asx= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My =(0.03214+0.01435/5)(1.35 5.2+0.98 0.3) 4.22= 4.60kNM詩叁撻訥烬忧毀厉鋨骜。 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.05809+0.03283/5)(1.4 0.3) 4.22 = 0.40kNM则鯤愜韋瘓賈晖园栋泷。 My= 4.60 + 0.40 = 5.00kNM Asy= 257.92mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mx =0.05707(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 7.85kNM胀鏝彈奥秘孫戶孪钇賻。 Asx= 269.27mm2，实配8200 (As 279.mm2) min 0.215% ， 0.233%沿 Ly 方向的支座弯矩 My My =0.07319(1.35 5.2+0.98 0.7) 4.22 = 10.07kNM鳃躋峽祷紉诵帮废掃減。 Asy= 348.27mm2，实配 8150 (As 335.mm2) min 0.215% ， 0.279% 板C一、基本资料： 1、边界条件（左端/下端/右端/上端）：铰支/固定/固定/固定/ 2、荷载： 永久荷载标准值：g 5.20 kN/M2 可变荷载标准值：q 0.70 kN/M2计算跨度Lx = 5400 mm；计算跨度Ly = 2700 mm 板厚H = 120 mm； 砼强度等级：C30；钢筋强度等级：HRB400 3、计算方法：弹性算法。 4、泊松比：1/5.二、计算结果：平行于 Lx 方向的跨中弯矩 Mx Mx =(0.00380+0.04000/5)(1.355.2+0.98 0.3) 2.72 = 0.63kNM稟虛嬪赈维哜妝扩踴粜。 考虑活载不利布置跨中X向应增加的弯矩： Mxa =(0.01740+0.09650/5)(1.4 0.3)2.72 = 0.09kNM陽簍埡鲑罷規呜旧岿錟。 Mx= 0.63 + 0.09 = 0.73kNM Asx= 200.00mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%平行于 Ly 方向的跨中弯矩 My My =(0.04000+0.00380/5)(1.355.2+0.98 0.3) 2.72= 2.19kNM沩氣嘮戇苌鑿鑿槠谔應。 考虑活载不利布置跨中Y向应增加的弯矩： Mya =(0.09650+0.01740/5)(1.40.3) 2.72 = 0.25kNM钡嵐縣緱虜荣产涛團蔺。 My= 2.19 + 0.25 = 2.44kNM Asy= 200.00mm2，实配 8200 (As 251mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 Lx 方向的支座弯矩 Mx Mx =0.05700(1.35 5.2+0.98 0.7) 2.72 = 3.20kNM懨俠劑鈍触乐鹇烬觶騮。 Asx= 200.00mm2，实配 8200 (As 251.mm2) min 0.200% ， 0.251%沿 Ly 方向的支座弯矩 My My =0.08290(1.35 5.2+0.98 0.7) 2.72 = 4.66kNM謾饱兗争詣繚鮐癞别瀘。 Asy= 200.00mm2，实配 8180 (As 279.mm2) min 0.200% ， 0.279%第三部 次梁计算3.1荷载计算恒载设计值：板传来的自重4.11.24.0519.93KN/M次梁自重0.25（0.4-0.12）251.22.1KN/M次梁粉刷0.02 (0.4-0.12)2171.20.23KN/M小计：22.26KN/M活载设计值：201.44.0511.34KN/M荷载设计值g+q=22.6+11.34=33.6KN/M3.2次梁计算3.2.1.弯矩计算边跨Ma=-1/16(g+q)L012= -33.64.52/16-42.525KNMM1 = 1/14(g+q)L012= 33.64.52/14 48.60KNMMb=-1/11(g+q)L012= -33.64.52/11=-61.85 KNM第二跨Mb=-1/11(g+q)L022= -33.64.52/11=-61.85 KNMM2 = 1/16(g+q)L022= 33.64.52/16 42.525KNMMc=-1/14(g+q)L022= -33.64.52/14-48.60KNM第三跨Mc=-1/14(g+q)L032= -33.64.52/14=-48.60 KNMM3 = 1/16(g+q)L032= 33.64.52/16 42.525KNMMd=-1/14(g+q)L032= -33.64.52/14-48.60KNM第四跨Md=-1/14(g+q)L042= -33.65.42/14= -69.98KNMM4 = 1/16(g+q)L042= 33.65.42/16 61.24KNMMe=-1/11(g+q)L042= -33.65.42/11-89.07KNM第五跨Me=-1/11(g+q)L052= -33.65.42/14= -89.07KNMM5 = 1/14(g+q)L052= 33.65.42/16 69.98KNMMf=-1/16(g+q)L052= -33.65.42/11-61.24KNM由于第3跨和第4跨的计算长度不同，支座D处弯矩取两者较大值：-69.98KNM3.2.2.剪力计算边跨Va=0.5(g+q)L01= 0.533.64.575.6KNVbl= 0.55(g+q)L01= 0.5533.64.583.16KN第二跨Vbr=0.55(g+q)L02= 0.5533.64.583.16KNVcl= 0.55(g+q)L02= 0.5533.64.5 83.16KN第三跨Vcr=0.55(g+q)L03= 0.5533.64.583.16KNVdl= 0.55(g+q)L03= 0.5533.64.583.16KN第四跨Vdr=0.55(g+q)L04= 0.5533.65.499.79KNVel= 0.55(g+q)L04= 0.5533.65.4 99.79KN第五跨Ver=0.55(g+q)L05= 0.5533.65.499.79KNVf= 0.5(g+q)L05= 0.533.65.4 90.72KN3.3.截面设计3.3.1AB跨跨中配筋：C30混凝土，fc14.331N/mm，HRB400, fy 360N/mm， 纵筋合力点至近边边缘的距离 as 35mm; M=48.60KNMbh 250400mm， ho h - as 400-35 365mm b 0.518 0.093 b 0.518As 1 fc b x / fy 114.33125034/360 339mm呙铉們欤谦鸪饺竞荡赚。 As / (b ho) 339/(250365) 0.37%0.20% 选配314（461mm2）根据裂缝宽度小于0.3mm重新选配218+116AB跨支座配筋计算：C30混凝土，fc14.331N/mm，HRB400, fy 360N/mm， 纵筋合力点至近边边缘的距离 as 35mm; M=48.60KNMbh 1800400mm， ho h - as 400-35 365mm b 0.518 0.012 b 0.518As 1 fc b x / fy 114.33118005/360 326mm莹谐龌蕲賞组靄绉嚴减。选配218（508mm2）根据裂缝宽度小于0.3mm重新选配2203.3.2斜截面受剪承载力计算：设计参数：混凝土强度等级 C30，fc14.331N/mm，ft 1.433N/mm，as30mm,钢筋等级HRB235麸肃鹏镟轿騍镣缚縟糶。箍筋抗拉强度设计值 fyv 210N/mm，箍筋间距 s 150mm剪力设计值 V 99.8kN截面尺寸 bh 250280mm， ho h - as 280-30 250mm计算过程：0.7 ft b ho 0.71432.90.250.25 62.7kN V 99.8kN納畴鳗吶鄖禎銣腻鰲锬。当 V 0.7 ft b ho、 h 300mm 构造要求：箍筋最小直径 Dmin 6mm，箍筋最大间距 Smax 150mm最小配箍面积 Asv,min (0.24 ft / fyv) b s 82mm当 ho / b 4 时，V 0.25 c fc b ho 0.25 c fc b ho 0.251143310.250.25 223.9kN V 99.8kN，满足要求。 V 0.7 ft b ho + 1.25 fyv Asv/s ho Asv (V - 0.7 ft b ho) s / (1.25 fyv ho)風撵鲔貓铁频钙蓟纠庙。 (99790-0.71432.90.250.25)150/(1.25210250) 85mm 沿梁全长配8150次梁其他截面配筋见下表：截面A1 B2 C3 D4 E5 F弯矩设计值42.53 48.60 61.85 42.53 48.60 42.53 69.98 61.24 89.07 69.98 61.24 0.01 0.09 0.14 0.11 0.16 0.21 0.14 计算配筋（mm2)326 339 506 391 576 757 501 考虑裂缝影响220218+220314220314220+316220+314220+实配钢筋116214216114第四部分 竖向荷