脚手架讲课课件.doc

脚手架的构造要求及计算一、脚手架的概述脚手架是土木工程施工必须使用的重要设施，是为保证高处作业安全、顺利进行施工而搭设的工作平台或作业通道。在结构施工、装修施工和设备管道的安装施工中，都需要按照操作要求搭设脚手架。 我国脚手架工程的发展大致经历了三个阶段。第一阶段是解放初期到60年代，脚手架主要利用竹、木材料。60年代末到70年代，出现了钢管扣件式脚手架、各种钢制工具式里脚手架与竹木脚手架并存的第二阶段。80年代以后迄今，随着土木工程的发展，国内一些研究、设计、施工单位在从国外引入的新型脚手架基础上，经多年研究、应用，开发出一系列新型脚手架，进入了多种脚手架并存的第三阶段。 脚手架的种类很多，按其搭设位置分为外脚手架和里脚手架两大类；按其所用材料分为木脚手架、竹脚手架与金属脚手架；按其构造形式分为多立杆式、框式、桥式、吊式、挂式、升降式以及用于层间操作的工具式脚手架；按搭设高度分为高层脚手架和普通脚手架。目前脚手架的发展趋势是采用金属制作的、具有多种功用的组合式脚手架，可以适用不同情况作业的要求。 对脚手架的基本要求是：其宽度应满足工人操作、材料堆置和运输的需要；坚固稳定；装拆简便；能多次周转使用。 二、脚手架的搭设要点1、脚手架搭设人员必须是经过考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。2、作业层上的施工荷载应符合作业要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的运输管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。3、单排脚手架的横向水平杆不应设置在下列部位：1)设计上不许留脚手眼的部位；2)过梁上与过梁两端成60的三角形范围内及过梁净跨度1/2的高度范围内；3)宽度小于lm的窗间墙；120mm厚墙、料石清水墙和独立柱；4)梁或梁垫下及其左右500mm范围内；5)砖砌体门窗洞口两侧200mm (石砌体为300mm)和转角处450mm (石砌体为600mm)范围内；6)墙体厚度小于或等于180mm;7)独立或附墙砖柱，空斗砖墙、加气块墙等轻质墙体；8)砌筑砂浆强度等级小于或等于M2. 5的砖墙。4、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上两步。5、纵向水平杆应设置在立杆内侧，其长度不应小于3跨。6、纵向水平杆接长应采用对接扣件连接或搭接。纵向水平杆的对接扣件应交错布置：两根相邻纵向水平杆的接头不应设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm;各接头中心至最近主节点的距离不应大于纵距的1/3。搭接长度不应小于lm，应等间距设置3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不应小于100mm。7、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处的两个直角扣件的中心距不应大于150mm。在双排脚手架中，离墙一端的外伸长度不应大于0.4倍的两节点的中心长度，且不应大于500mm。作业层上非主节点处的横向水平杆，最大间距不应大于纵距的1/2。8、冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板等，应设g在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆支撑，但应将脚手板两端与其可靠固定，严防倾翻。此三种脚手板的铺设应采用对接平铺或搭接铺设。脚手板对接平铺时，接头处必须设两根横向水平杆，脚手板外伸长应取130150mm，两块脚手板外伸长度之和不应大于300mm;脚手板搭接铺设时，接头必须支在横向氷平杆上，搭接长度不应小于 200mm,其伸出横向水平杆的长度不应小于100mm。9、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆宜采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆的基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于lm。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。10、立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置间距要符合规定。11、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。立杆上的对接扣件应交错布置，两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内每隔一根立杆的两个相邻接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm;各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。搭接长度不应小于lm，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm。12、开口形脚手架的两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，且不应大于4m。13、对高度24m及以下的单、双排脚手架，宜采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用钢筋与顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用只有钢筋的柔性连墙件。对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接。14连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造。采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁、柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于两股；亦可采用直径不小于6mm的钢筋。15剪刀撑应随立杆、纵向和横向水平杆等同步设置，各底层斜杆下端均必须支承在垫块或垫板上。髙度在24m以下的单、双排脚手架，均须在外侧两端、转角及中间不超过15m的立面上，各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；高度在24m及以上的双排脚手架在外侧全立面连续设置剪刀撑。开口形双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑。三、脚手架的拆除要点1、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。2、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。3、各构配件严禁拋掷至地面。四、脚手架的检查验收脚手架在下列阶段应进行检查与验收1、脚手架基础完工后，架体搭设前；2、每搭设完68m高度后；3、作业层上施加荷载前；4、达到设计高度后或遇有六级及以上风或大雨后，冻结地区解冻后；5、停用超过一个月。五、脚手架的计算1、落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度32.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.20米。 钢管类型为483.25，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.40米，水平间距2.40米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。 基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8000。 地基承载力标准值250kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。 （一）、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.200/3=0.140kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.200/3=0.800kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.140+1.40.800=1.334kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=1.3341.0502/8=0.184kN.m =0.184106/4788.0=38.399N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.140+0.800=0.978kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.00.9781050.04/(3842.06105114920.0)=0.654mm 小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求! （二）、大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0381.050=0.040kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.200/3=0.147kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.200/3=0.840kN 荷载的计算值 P=(1.20.040+1.20.147+1.40.840)/2=0.700kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.2002+0.2670.7001.200=0.230kN.m =0.230106/4788.0=47.977N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381200.004/(1002.060105114920.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=(0.040+0.147+0.840)/2=0.514kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.883513.6601200.003/(1002.060105114920.000)=0.71mm 最大挠度和 V=V1+V2=0.729mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! （三）、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.0501.200/2=0.220kN 活荷载标准值 Q=2.0001.0501.200/2=1.260kN 荷载的计算值 R=1.20.046+1.20.220+1.41.260=2.084kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。 （四）、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1380 NG1 = 0.13832.000=4.416kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.200(1.050+0.300)/2=1.134kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.2004/2=0.408kN（4层） (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.20032.000=0.384kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.342kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.2001.050/2=2.520kN（2层） 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.800 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.2501.2500.800 = 0.250kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.26.342+0.91.42.520=10.785kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.26.342+1.42.520=11.138kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2501.2001.2001.200/10=0.054kN.m （五）、立杆的稳定性计算: 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=11.138kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.200=2.079m； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 由长细比，为2079/16=131； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.391； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =11138/(0.39457)=62.337N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.785kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.200=2.079m； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 由长细比，为2079/16=131； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.391； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.054kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10785/(0.39457)+54000/4788=71.731N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf2 = 300.110kN Nf2Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 5.016kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 （ 八）、立杆的地基承载力计算: 立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 44.55 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 11.14 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 100.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk 地基承载力标准值；fgk = 250.00 地基承载力的计算满足要求!2、悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）。 计算参数: 双排脚手架，搭设高度22.0米，立杆采用单立管。 立杆的纵距1.20米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.30米，立杆的步距1.20米。 采用的钢管类型为483.25， 连墙件采用2步2跨，竖向间距2.40米，水平间距2.40米。 施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑2层施工。 脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。 栏杆采用木板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。 脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。 基本风压0.25kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.8000。 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20米，建筑物内锚固段长度1.80米。 悬挑水平钢梁上面的联梁采用16号工字钢，相邻悬挑钢梁之间的联梁上最多布置2根立杆。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.15m。拉杆采用钢丝绳。 （ 一）、小横杆的计算 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.3501.200/3=0.140kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.200/3=0.800kN/m 荷载的计算值 q=1.20.038+1.20.140+1.40.800=1.334kN/m 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩 计算公式如下: M=1.3340.8002/8=0.107kN.m =0.107106/4788.0=22.290N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 荷载标准值q=0.038+0.140+0.800=0.978kN/m 简支梁均布荷载作用下的最大挠度 V=5.00.978800.04/(3842.06105114920.0)=0.220mm 小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求! （二）、大横杆的计算 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值 P1=0.0380.800=0.031kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.200/3=0.112kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.200/3=0.640kN 荷载的计算值 P=(1.20.031+1.20.112+1.40.640)/2=0.534kN 大横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=0.08(1.20.038)1.2002+0.2670.5341.200=0.176kN.m =0.176106/4788.0=36.818N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=0.6770.0381200.004/(1002.060105114920.000)=0.02mm 集中荷载标准值P=0.031+0.112+0.640=0.783kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V1=1.883782.7201200.003/(1002.060105114920.000)=1.08mm 最大挠度和 V=V1+V2=1.099mm 大横杆的最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求! （三）、扣件抗滑力的计算 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.200=0.046kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.3500.8001.200/2=0.168kN 活荷载标准值 Q=2.0000.8001.200/2=0.960kN 荷载的计算值 R=1.20.046+1.20.168+1.40.960=1.601kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN； （四）、脚手架荷载标准值 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1380 NG1 = 0.13822.000=3.036kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35 NG2 = 0.35041.200(0.800+0.300)/2=0.924kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.17 NG3 = 0.1701.2004/2=0.408kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010 NG4 = 0.0101.20022.000=0.264kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.632kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00021.2000.800/2=1.920kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.250 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.800 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.2501.2500.800 = 0.250kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.91.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.632+0.91.41.920=7.977kN 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.24.632+1.41.920=8.246kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.91.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.91.40.2501.2001.2001.200/10=0.054kN.m （五）、立杆的稳定性计算 1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=8.246kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.200=2.079m； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 由长细比，为2079/16=131； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.391； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =8246/(0.39457)=46.152N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=7.977kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5001.200=2.079m； A 立杆净截面面积，A=4.567cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.788cm3； 由长细比，为2079/16=131； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.391； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.054kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =7977/(0.39457)+54000/4788=56.016N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求! 经过计算得到 Nf2 = 432.861kN NfNl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求! 连墙件采用扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl = 5.016kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图 （七）、联梁的计算 按照集中荷载作用下的简支梁计算 集中荷载P传递力，P=8.25kN 计算简图如下 支撑按照简支梁的计算公式 其中 n=2.40/1.20=2 经过简支梁的计算得到 支座反力(考虑到支撑的自重) RA = RB=(2-1)/28.25+8.25+2.400.20/2=12.61kN 通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重) 24.12+8.25+2.400.20=16.97kN 最大弯矩(考虑到支撑的自重) Mmax=2/88.252.40+0.202.402.40/8=5.09kN.m 抗弯计算强度 f=5.09106/141000.0=36.12N/mm2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求! （八）、悬挑梁的受力计算 悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算 悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 悬臂单跨梁计算简图 支座反力计算公式 支座弯矩计算公式 C点最大挠度计算公式 其中 k = m/l,kl = ml/l,k2 = m2/l。 本工程算例中，m = 1200mm，l = 1800mm，ml = 300mm，m2 = 110