XX芙蓉国际商务会馆空调系统设计毕业论文.doc

XX芙蓉国际商务会馆空调系统设计毕业论文目录1.工程概况11.1地理位置，功能和面积11.2周边资源和条件12.原始资料22.1室外气象参数22.2室内设计参数22.3围护结构的热工参数23.负荷计算43.1空调热负荷计算43.1.1围护结构基本耗热量43.1.2围护结构的附加耗热量43.1.3门窗缝隙渗入冷空气的耗热量532空调冷负荷计算53.2.1围护结构逐时传热形成的冷负荷53.2.2透过玻璃窗日射得热形成的冷负荷63.2.3室内热源散热引起的冷负荷63.3负荷计算实例74.空调方案114.1空调方式114.2冷热源形式124.3输配系统形式124.4末端形式及选型124.4.1风机盘管的选型124.4.2风机盘管的布置134.4.3新风机组的选型135.气流组织设计155.1散流器送风155.2侧送风156.空调风系统设计176.1风管布置原则176.2风管设计176.2.1风管材料确定原则176.2.2设计所用板材176.2.3管道规格176.3风量调节措施176.4送回风口尺寸计算176.5新风系统186.5.1新风系统概述186.5.2新风机房186.6风系统水力计算186.6.1水力计算方法186.6.2计算实例197.空调水系统设计207.1水系统形式及布置207.2水系统水力计算207.2.1计算方法207.3凝结水系统设计218.机房设计228.1冷热源228.1.1选择依据228.2冷却塔238.3冷却水泵238.4冷冻水泵238.5水处理装置249.其他设计259.1管道的保温及防腐设计259.1.1保温及防腐目的259.1.2保温材料的选择259.1.3保温层厚度的确定259.2空调系统噪声的控制269.2.1系统噪声的来源269.2.2系统的消声设计269.3减震设计27结论28致谢29参考文献301.工程概况1.1地理位置，功能和面积本建筑为南京市芙蓉国际商务会馆，总建筑面积10886.4m2，总建筑高度为23.8m。地下一层，地上六层。地下一层有冷冻机房、空调机房、消防给水泵房、变配电间、停车库等，层高3.4m。地上13层为多功能综合场所，有办公室、商务中心、大堂、会议室、茶室、赞厅、厨房、棋牌室、桑拿房、包房等，层高4.5m。46为各类客房，层高3.3m。本次设计主要是为该建筑布置暖通空调系统。1.2周边资源和条件无城市热网，无可借用冷、热源。有自来水供应，夏季水温20。冬季手水温15，水费为2.3元/t。电费为0.9元/kwh。有城市管道天然气供应系统，价格为2.2元/m。有燃油供应，价格为2400元/t。2.原始资料 2.1室外气象参数地点：南京北纬31143237，东经1182211914，海拔8.9m。夏季：空调计算干球温度35，湿球温度28.3，空调室外计算门平均温 度31.4，最热月月平均相对湿度为0.65%，夏季平均风速为2.6m/s。冬季：冬手空调计算干球温度-6，相对況度0.73%，平均风速2.6m/s，冬季采暖计算温度为-3。2.2室内设计参数空调房间设计参数如表31所示。表3-1空调房间设计参数季节夏季冬季新风最空调房间用途干球温度相对湿度干球温度相对湿度(m2/人)办公室26286518204.0会议室25276516183.0餐厅24275565182240 501.5KTV、棋牌室25274060182040502.0包房26284565182023人/室/SHINEI人7室休息室、更衣室26285065161840502.3围护结构的热工参数主要建筑填充墙与屋面保温隔热材料均为加气混凝土砌块，两面抹石灰砂浆， 部分填充墙为砖墙，两面抹石灰砂浆，外墙混凝土砌块厚=300mm，内墙有=240mm 和=120mm 两种，屋面=200mm。外立面贴浅暖色面砖。楼板=200mm，采用钢筋混凝土。裙房幕墙用隐框吸热双层玻璃，内设浅灰色活动百叶窗帘。其他外窗及外门均为深褐色铝合金灰蓝色双层玻璃，外门窗高2m。吊顶为钢板喷洗吊顶，连同框架20mm厚。窗：双层窗，3mm厚普通玻璃；金属窗框，80%玻璃。3.负荷计算3.1空调热负荷计算 冬季热负荷包括两项：围护结构的耗热量和由门窗缝隙渗入室内的冷空气耗热量，围护结构的耗热量又可分为基本耗热量和附加耗热量。3.1.1围护结构基本耗热量计算方法按稳定传热计算，计算式如下：Qj =Aj Kj（tR -tOW）a 式中 Qj j 部分围护结构的基本耗热量，w；Ajj 部分围护结构的表面积，m2；K j j 部分围护结构的传热系数， w/m2；tR 冬季室内计算温度，； tOW 冬季室外计算温度，； a 围护结构的温差修正系数可根据不同围护结构及所处周边环境查相关规范得。3.1.2围护结构的附加耗热量朝向修正率北、东北，西北朝向：010%；东、西朝向：-5%；东南、西南朝向：-10% -15%；南向：-15%30%。风力附加率 在采暖通风空调设计规范中明确规定：在不避风的高地、河边、海岸、旷野上的建筑以及城镇、厂区内特别高的建筑物，垂直的外围护结构热负荷附加5% 10%。外门附加率 （查表）高度附加率 由于室内温度梯度的影响，往往使房间上部的传热率加大。因此规定：当民用建筑和工业企业辅助建筑的房间净高超过4米时，每增加1米，附加率为2%。3.1.3门窗缝隙渗入冷空气的耗热量规范推荐，对于高层和多层民用建筑，可按下式计算门窗缝隙渗入冷空气的耗热量：Qi= 0.278Lla o C(t R -t ow）m 式中Qi为加热门窗缝隙渗入的冷空气耗热量，w；L经第m门窗缝隙渗入室内的冷空气量 m3/hm；Kj j部分围护结构的传热系数，w/m2，根据冬季室外平均风速；l 门窗缝隙长度，m； a o室外空气密度，kg/m3； C空气定压比热，C1kJ/kg ；m 冷风渗透量的朝向修正系数。32空调冷负荷计算 目前，我国常用冷负荷系数法计算空调冷负荷。3.2.1围护结构逐时传热形成的冷负荷 3.2.1.1外墙和屋面逐时传热形成的冷负荷 日射和室外气 温综合作用下，外墙逐时传热引起的逐时冷负荷可按下式计算：Qc（T)=AK(tc(T)-tR)式中A-外墙的计算面积，m2；K-外墙的传热系数，w/（m2.）；tR-室内计算温度，； tc(T)-外墙冷负荷计算温度，；内围护结构的冷负荷当邻室有一定的发热量时，通过空调房间隔板、楼板、内窗、内门等内围护结构的温差传热而产生的冷负荷，可视作不随时间变化的稳定传热，按下式计算： Qc（T）=Ki*Ai（to,m+ta-tR）式中 Ai-内围护结构的面积,m2 ；Ki-内围护结构的传热系数，w/（m2.）； to,m-夏季空调室外计算日平均温度，；ta-附加温升。外玻璃窗逐时传热形成的冷负荷在室内外温差作用下，玻璃窗瞬变传热引起的逐时冷负荷可按下式计算：Qc（T）=Kw*Aw（tc（T）+td-tR）式中Aw-外窗的计算面积，m2 ；Kw-玻璃窗的传热系数，w/（m2. ）；tR-室内计算温度，； tc（T）-玻璃窗的冷负荷温度逐时值， ；td-外窗冷负荷计算温度地点修正值，。地面传热形成的冷负荷对于舒适性空调，夏季通过地面传热形成的冷负荷所占的比例很小，可以忽略不计。3.2.2透过玻璃窗日射得热形成的冷负荷 Qc（T）=Ca*Cs*Ci*Aw*Djmax*ClQ 式中Ca-窗有效面积系数 ； Aw-外窗的计算面积，m2 ； Cs-窗玻璃遮阳系数； Ci-窗内遮阳系数； Djmax-日射得热因数最大值，w/m2； ClQ-窗外冷负荷系数。3.2.3室内热源散热引起的冷负荷设备散热引起的冷负荷设备和用具显热散热形成的冷负荷可按下式计算： Qc（T）=Qs*CLQ式中Qs-设备和用具的实际显热散热量,w ；CLQ-设备和用具显热散热冷负荷系数，机组不连续运行是取1.04。照明散热形成的冷负荷白炽灯 Qc（&）=1000*N*CLQ荧光灯 Qc（&）=1000*n1*n2*N*CLQ式中N-照明灯具所需功率，w；n1-镇流器消耗功率系数； n2-灯罩隔热系数。人体散热形成的冷负荷显热 Q（&）=ql*n*CLQ*式中ql-不同室温和劳动性质成年男子显热散热量，w ；n-室内全部人数；-群集系数。潜热 Qc（&）=ql*n*式中ql-不同室温和劳动性质成年男子潜热散热量，w；n-室内全部人数； -群集系数。3.3负荷计算实例以401客房为典型实例围护结构基本耗热量A=（4050+7200+2100）/1000*3.3=40.055m2取K=1.2，tR=20，TOW=-6，a=1.0Qj =Aj Kj（tR -tOW）a =40.055*1.2*（20-（-6）*1.0=1249.716维护结构附加耗热量朝向修正率取5%风率附加率取8%外门附加率取（65*4）%高度附加率取2%Q=1249.716*(1+5%+8%+（65*4）%+2%)=4754.6w门窗缝隙渗入冷空气的耗热量换气次数为0.5次/h则L=0.5V=0.5*（8.1*8.3）=33.615m3/htoh=-3Qi= 0.278Lla o C(t R -t ow）m =0.278*33.615*1.29*(20+6) =313.4302w总耗热量Q=4848.9+313.4=5068w外墙和屋面逐时传热形成的冷符荷Qc（T)=AK(tc(T)-tR) =40.055*1.2*(37.9+2.1-35) =240.33w内维护结构的冷负荷Qc（T）=Ki*Ai（to,m+ta-tR） =1.2*（40.055+9.3+3.3）*（35+5-26） =1188.516w透过玻璃窗日射得热形成的冷负荷Qc（T）=Ca*Cs*Ci*Aw*Djmax*ClQ =0.75*0.93*0.60*（2.1*2.8）*575*0.17 =240.5w照明散热形成的冷负荷白炽灯 Qc（&）=1000*N*CLQ =1000*40*0.97 =240.54w荧光灯 Qc（&）=1000*n1*n2*N*CLQ =1000*1.2*0.5*40*0.97 =23280w人体散热形成的冷负荷显热 Q（&）=ql*n*CLQ* =65*2*0.97*0.93 =117.273w潜热 Qc（&）=ql*n* =69*2*0.93 =128.34w总冷负荷Q=240.33+1188.516+240.54+38800+23280+117.27+128.34=63995w4.空调方案4.1空调方式 表 4-1 全空气系统与空气水系统的对比全空气系统空气-水系统定义室内负荷全部由经过处理的空气来承担的空调系统由空气和水共同来承担空调房间冷 热负荷的系统优点有专门的过滤段，有较强的空 气除湿能力和空气过滤能力；送风量人，换气充分，空气污 染小；在春秋过渡季节可实现全新风运行，节约运行能耗；空调器机置于机房内，运转、 维修容易，能进行完全的空气过 滤；产生震动、噪声传播的问题较 少。各个空调房间可以独立调节，互 不干扰；新风的引入能很好的保证房间的 卫生要求；管路系统占据的空间小。缺点风道尺寸大，所占空间多；送风动力大，耗电量多年；空调机房较人，难以设置。夏季运行工况下系统的除湿能力 小；冬季工况下无法对湿度进行控制。 要求设计的商务会馆，属于建筑层高较低的建筑物，空气调节房间较多、各房间的功能及使用时间差异较大，要求单独调节，从上面的分析可知，应优先采用空气-水系统，即风机盘管加独立新风系统。空调方式：空气-水系统（风机盘管加独立新风系统）新风方式: 每层单独设置新风机组送回风方式：会议室、商业中心、茶室选择顶送上回的形式，其余选择侧送风的形式4.2冷热源形式空调夏季集中冷源为设于地下室的两台螺杆式冷水机组，供回水温度为 7/12，与其配合使用的冷冻水泵和冷却水泵各三台（其中一台备用）。空调冬季集中热源来自燃气锅炉，一次热水供回水温度为95/70，热交换后的二次供回水温度为60/50，热交换间设于地下室，内设热水循环泵三台（其中一台备用）。空调夏季总冷负荷为987.2kw，冷指标为156.6w/m2。空调冬季总热负荷为694.8kw，热指标为110.2w/m2。4.3输配系统形式 本系统中从冷水机组制得的冷冻水或从锅炉制得的热水从地下室引出的三根立管送至各个楼层的新风机组及各个房间的风机盘管，采取垂直异程水平异程的形式。在每个楼层单独设置新风机组，并将处理好的新风与风机盘管处理的回风并联送入房间。4.4末端形式及选型4.4.1风机盘管的选型按风量选，校核冷量。 以四层客房401为例，房间不含新风负荷时冷量为Q=3.241kw，湿负荷M=1.056kg/h；新风负荷为1.466KJ/kg；室内空气计算温度tn=25，相对湿度为60；室外干球温度 tw=35，相对湿度为85，该房间室内人员2人。其焓湿图如下，查焓湿图可得： iw=114.3kJ/kg iN=56kJ/kg iL=56KJ/kg 热湿比 =Qc/Mw =3.2413600/1.056=11048.86KJ/kg 从N点做线与相对湿度95%线相交的点就为O点，iO=44.7kJ/kg送风量 G=Qc/（iN-io）=3.241/（56-44.7）=0.287kg/s（861m3/h）风机盘管风量 Gf=G-Gw=0.287-3.241/ （114.3-44.7）= 0.24 kg/s （720m3/h）确定P点 LPO/OL=Gw/Gf=（iLP-io）/（io-iL ） iLP=42.49KJ/kg盘管供冷量 QT=Gf(iN-iLP)=0.24(56-42.49)=3.24 kw Gf=1.151.1720=910.8m3 /h 其中1.15为风量放大系数，在1.05-1.15之间；1.1为风机盘管湿工况积尘系数； 因为风机盘管只担负室内负荷，新风承担新风负荷，所以由冷量 Q=1.153.241=3.727kw，风量G=910.8m3 /h，选风机盘管型号，当风量和冷量不匹配，且实际焓降名义焓降时，选型时按风量优先，得其型号为FSFP85，中速名义冷量4.835kw,风量 910.8m3/h。校核校核冷量：Qf=G（iN-iLP）=8611.2（56-42.49）/3600=3.88kw，机组的显冷量能满足要求，并且还有一部分富裕量。所以选择此风机盘管，其主要参数如下: 风量910.8 /h 供冷量4.835kw 供热量8.21kw实际承担负荷4.717kw 水阻力27.1Kpa 送风机数量1选型汇总其他房间的风机盘管选型见附表 2。4.4.2风机盘管的布置 风机盘管的布置与空调房间的使用性质和建筑形式有关，对于一般较小房间布置在进门的顶棚内，采用卧式暗装的形式。 风机盘管机组空调系统的新风供给方式采用由独立新风系统供给室内新风，经过处理后的新风从总进风管通过支管送入各个房间。单独设置的新风机组，可随室外空气状态参数的变化进行调节，保证了室内空气参数的稳定，房间新风全年都可以得到保证。风机盘管机组的供水系统采用双管系统。4.4.3新风机组的选型 4.4.3.1选型原则 按风量选，校核冷量（新风冷量）； 按冷量选，校核风量。 工况不一致时可进行修正。 4.4.3.2选型计算 以会馆四层为例：总冷负荷 Q=66.282kw，总湿负荷Wm=15.242kg/h，总新风负荷 Qw=21.987kw，室内设计参数tn=25，=60，室外设计参数tw=35，=85。有焓湿图iN=56kj/kg，iw=114.3kj/kg 热湿比 =Qc/Mw=66.2823600/15.2=15698.4 O点的确定，从N点做线与95%线相交的点就为O点，iO=48 kJ/kg送风量 G=Qc/（in-iL)=66.282/（56-48）=8.3kg/s 新风量 Gw=m 人数=3045=1350m3/h系统所需冷量 Qo=G（iw-iL）=0.32（114.3-48）=21.2kw按冷量选型，校核冷量，总冷量 66.282kw，G=66.2821.1=72.910kw，其中1.1为冷量放大系数。初选型号为FSWDO5B-II新风机组，额定冷量 76420w，额定风量 5000m3 /h。校核风量：5000m3/h1350m3/h，满足该层的负荷要求，并且还有一部分富裕量。所以选择该机组，同理得另一机组型号。具体参数见下。5.气流组织设计5.1散流器送风 选择散流器时，应选扩散较大的，散流器之间的间距包括对角斜向间距在内，在36m之间，与墙的距离不宜超过1m。 考虑到房间的结构类型，初选散流器为方形片式，送风气流流型为下送。 以一层茶室为例对散流器进行选型计算：房间总面积410m2，净高4.5m，送风量为6.9m3/h，布置散流器，共布置16个散流器，每个散流器承担5.065.06m2 的送风任务。初选散流器，按v=3m/s 左右选取风口，选用颈部尺寸为320mm200mm的方形散流器，颈部面积为 0.064m2。则颈部风速为 v=6.9/（50.36）=3.83m/s散流器实际出口面积约为颈部面积的90%，即 A=0.0340.9=0.324m/s。散流器出口风速 v=3.5/0.9=3.89m/s按式求射程末端速度为0.5m/s 的射程，即x=KvA/v-x0=1.4 *3.89 *0.324.0.5 -0.07 =6.13m按式计算室内平均风速 vm =0.366m/s 所选散流器符合要求。5.2侧送风 风机盘管加独立新风系统使风机盘管暗装于天花板，采用上侧送风，上部回风的形式。其送风简图如下： 四层到六层的包房，房间尺寸为：长L5.5m，宽3.8m，高H3.3m；室内空调系统为风机盘管加新风独立送风系统，其安装的风机盘管为FSFP85 型，风量 2420m3/h，即 0.672m3/S；新风量为90m3/h。新风作为辅助送风，为简化计算，可忽略新风对气流的影响，因此只需对风机盘管送风的气流组织进行计算。1）设tx=1，ts=6，因此tx/ts =1/6=0.167。查表得射流最小相对射程x/d0=2.8。2）设在墙一侧靠顶棚安装风管，风口离墙为2.3m，射流末端离墙0.2m,由最 小相对射程求得送风口最大直径d=3/2.8=1.7m。应选用1150m*125m双层百叶送风口。根据下式计算与风口面积相当的直径：d0=1.128 f =1.128 0.12 *0.12 =0.135式中：f 送风口面积； d0送风口直径或当量直径，m。3）根据下式计算送风口的出口速度：v0 =G/fn=0.672/（0.720.1351）=6.9m/s 式中：G总送风量，m3/s； 风口有效断面系数，约为0.720.82； n风口数量。根据式A=BH/n，可以求出射流自由度： A /d0= （H*B/ n）/d0 =（3.8*3.3）/0.315=27式中：H房间高度，m；B房间宽度，m； 并由式 v0 max=（0.290.43）A/d0 求出允许最大出口风速：v0 max=7.83m/sv0 所选风口及规格达到回流区平均风速0.2 m/s的要求. 。6.空调风系统设计 6.1风管布置原则风管布置应有利于阻力平衡应尽量减少局部阻力应方便送回风口的连接一般风管不应空间交叉 6.2风管设计6.2.1风管材料确定原则空调一般不应采用土建风道；空调风管应满足防火规范要求；阻力小，安装方便。6.2.2设计所用板材均采用镀锌钢板，因为镀锌钢板表面镀锌保护层器防锈作用，一般不再刷防锈漆。6.2.3管道规格截面尺寸规格，参照实用空调设计手册中所规定。具休设计见附录图纸所示。6.3风量调节措施一般风管分支处应设一次性风量调节阀，用于初调节时风量调节；送风口、冋风口放有风量调节（或阻力平衡措施，保证风口风量满足设计要求。6.4送回风口尺寸计算根据风量、风速按流量公式计算确定，风速的确定应考虑房间的使用性质以及 对噪声、气流组织要求确定，最大送风风速为2.53.8m。送风口最大允许风速：参见实用供热空调设计手册表25.2-1。回风口最大允许风速：参见实用供热空调设计手册表25.2-2。6.5新风系统 6.5.1新风系统概述新风系统承担卷向房间提供新风的任务，其主要功能是满足稀释人群及其活 动所产生污染物的要求和人员室外新风的需求。新风系统的划分原则为：按房间功能和使用时间划分系统，即相同功能和使用时间基本一致的可分 为一个新风系统：有条件时，分楼层设置新风系统：高层建筑中，可若干楼层合用个新风系统，但切忌系统太人，否则各个房间的风量分配很困难。6.5.2新风机房会馆每层都采用吊装新风机组，不需机房，立直接装在走廊尽头，新风口：断面尺寸为800X250mm,实际面积为0.2m时，实际流速为2.7m/s。出风设计：空调器与主送风管的连接部分，釆用静压箱连接，静压箱截面尺寸按风速确定，般不立超过3m/s。新风进入方式：利用风管直接进入机组，这种方式经济，不受房间空气影响。6.6风系统水力计算 6.6.1水力计算方法采用假定流速法，在系统和设备布置、风管材料、各送排风点的位置和风量均 已确定的基础上进行，其计算方法如下：绘制风系统轴测图，对管段进行编，标注长度和风量。逐段选定管内风速，计算相应的截面面积。然后根据标准规格选定风管的断面尺寸，再计算实际流速。査表査得流量的当量直径，根据风量和当量直径确定比摩阻，由公式R=Rm*L计算沿程阻力。确定局部构件尺寸，进行局部阻力计算。根据规范计算各个局部构件的 局部阻力系数，由公式hd=v2/2计算出局部阻力。对并联支管进行阻力平衡。采用改变送风口的风量调竹阀的开启州度，增大阻力，满足平衡要求。计算新风机组所需要的风量和风从,计算出最不利环路的总阻力，考虑安全因 素，增加15%。设计系统的新风量，考虑可能漏风，增加10%。6.6.2计算实例以四层西侧的风系统管路为例进行风系统的水力计算 四层西侧风系统管路走向示意简图如下首先选定系统最不利管路，选出区域中的最不利管路为:0-1-2-3-1-5-6。对于管段01：流量G=112.8m3/h，管长L=8.3m，初选流速为v=5m/s，取断面尺寸为250mm*200mm,则实际面积为0.05m2时,故实际流速v=0.7m/s按流速当量直径Dv=904m及实际流速v=0.7m/s，单位比摩阻査图用插值法确定Rm=0.03Pa/m，则沿程阻力R=0.03*0.15*0.7=0.00315Pa动压P=0.5*1.2*0.7*0.7=0.294Pa。其中0.15为镀锌钢板粗糙度修正系数。局部阻力系数局部阻力计算风管出口：=0.14 圆玩头：=0.29则总阻力系数=4.2则局部阻力Z=4.2*0.291=1.235Pa 管道阻力即为风管的压力损失P=R+Z=00315+1.235=1.238Pa其他管段计算同上。水力计算结果见下表。7.空调水系统设计7.1水系统形式及布置由于木建筑为低层建筑，同时考虑到节能与管道内淸洁等问题，而采用了 闭式系统，这样不仅使管路不易产生污垢和腐蚀，不需要克服系统静水压头，且水泵耗电量较小。根据地埋位置和建筑的特点只设一个水系统。冷媒水都在同侧回供，水系统 可均设为异程式，即每层供冋水管路异程，这种形式虽然不利于系统的水力平衡， 但耗用管材少，节省初投资。由于建筑物内个房间使用时间差异比较人，负荷分 布不均匀等特点，决定采用变水量系统:风机盘管设有电动温控阀二通阀， 可根据房间温度控制电动二通阀的开、关，间断调节风机盘管的供水量。因单式泵比较简建筑只需个系统分区，所以釆用了单式泵系统：因两管制方式简初投资少,，而.建筑地处南京，无需同时供冷和供热且无特殊温度要求，因而采用了两管制系统。7.2水系统水力计算7.2.1计算方法采用控制流量确定管径、流速，再査图确定比摩阻的方法。本设计供回水系 统为垂直异程水平异程的双管系统，其一般水力计算步骤如下：确定最不利环路：进行管段编号，注明各管段的冷负荷和长度；计算最不利环路；其中流量可取空调器的额定流量，但当按额定流量累计值人于等于冷源流量时,其后管径可不变。推荐比摩阻一般控制在200-300Pa，并联环路压力损失差额不大于15%确定其他各管段的管径及其压力损失；进行压力损失平衡；计算系统总阻力。管道的阻力分为管道的沿程阻力和局部阻力管道的沿程阻力可按下式计算：Pm=Rpj*L式中 Pm一管道沿程阻力，Rpj一管道平均比摩阻，L管段长度，管道的局部阻力按下式计算：APj=v2/2 式中局部阻力系数；水密度；v管内流速；管道的总阻力为：P =Pm+Pj式中P一管道总阻力，Pj一管道局部阻力，7.3凝结水系统设计凝结水管路布置：空气凝结水排放一般采用重力排放，水平干管坡度为3-8%，干管布置尽量不要太长凝结水排放地点：可以排放的屋面、室外地坪、室外窨井、室内地漏、集水坑等，但不能直接排至污水系统，应设水封；空调机组的凝结水排放设水封，如：存水巧，溢流地漏：凝结水管路计箅：一般可按冷量估算，可参照下表确定:冷负荷1011-2021-100101-180181-600DN2025324050冷负荷601-800801-1000100-1500 卜 15001501-1200012000DN7080100125150对于本设计，各层的凝结水都汇总到该层的凝结水干管中，通过：根立管排到地下室。由上表可知与风机盘管相连的冷凝水管立径都为20mm，与新风机组相连 的冷凝水管直径为32mm，剩余水平干管直径分别为25mm、32mm。8.机房设计8.1冷热源8.1.1选择依据空气调节人工冷热源宜采用集中设置的冷热水机组和供热，换热设备，其机型和设备的选择，应根据建筑物空气调节规模、用途、冷热负荷、所在地区气象条件、能源结构、政策、价格及环保规定等情况，按下列要求通过综合论证来确定。热源应优先采用城市，区域供热或工厂余热；城市具存燃气供应的地区，可采用燃气锅炉，燃气热水机供热或燃气吸收冷 热水机组供冷、供热；无上述热源或气源供成的地区，可采用燃煤锅炉、燃油锅炉供热。电动压缩式冷水机组供冷或燃油吸收式冷（温）水机组供冷、供热；具有多种能源的地区的大型建筑，可采用复合式能源供冷，供热；夏热冬冷地区，干早缺水地区的小、中型建筑可采用空气源热泵或地下埋管式地源热泵冷热水机组供冷供热：有天然水等资源利用时，可采用水源热泵冷热水机组供冷供热；全年进行空气调节，几各房间或区域负荷特性相差较人，需要长时间向建筑物同时供冷和供热吋，经经济技术比较后，可采用水环热泵空气调节系统供冷供热；在执行分时电价，峰谷电价差较人的地区，空气调节系统采用低谷电价时段蓄冷（热）能明显节电及节省投资时，可采用蓄冷（热）系统供冷供热；在本工程中，由设计任务书可知，建筑物周围有无可利用的城市热网，因此须单独设置冷热源。最终确定冷源为设置在地下室的一台水冷满液式冷水机组，供回水温度为7、12 ，因为夏手总冷负荷(含新风和全热)为983.7091kw，每台KLFW-420D水冷满液式冷水机的标准制冷量为1477kw，所以选1台，制冷剂为氨.空调冬季集中热源来自燃气锅炉，一次热水供回水温度为95/70，流量为36.7m3/h，供回水压力差不小于6kpa。二次供冋水温度为60/50，热交换间设于地下室。8.2冷却塔综合比较下来，目前使用的定型冷却塔产品，其中逆流式的比较合适，它主要用于制冷空调系统，具有造价低，热交换效率高，冷却效果好等优点.我们设定低温冷却水温度为32，高温冷却水温度为37。 冷却水量W=Q/C*(T1-T2)=983.709/5*4.2=46.8m3/h根据水力计算，确定所选逆流式冷却塔的型号为KFT-600型逆流式方形冷却塔，处理水量为55.2m3/h。8.3冷却水泵冷却水泵的扬程H=1.1*（h1+h2+h3+h）；h1；冷却水泵系统管路的阻力；h2；冷水机组冷凝器水侧的流动阻力；h3；冷却塔进水口的要求压力；H；冷却塔与水箱水位的高差；根据水力计算可知，整个系统的总阻力为13.5mH2O+15.6mH20=28.1mH2O，所以冷却水泵的扬程为28.1m。根据水力计算，确定所选冷却水泵的型号为LISG150-315型卧式离心泵。8.4冷冻水泵冷冻水泵的选择：冷负荷Q=983.709kw；空调系统水环路带走的热量在此基础上乘以1. 3同时使用系数取0.7则水流量为G=(Q*A*1.3)/(1.163*T)A：使用系数 G：水流量T：空调水系统供回水温差G=153.9m3/h。即：水泵的流量为153.9m3/h管道长约1000m，比摩阻选200Pa/m则H1=1000*200=20mH2O局部阻力取0.5则H2=0.5*6=3mH2O制动控制阀H3=5mH2O机组压降H4=50Kpa=5mH2O换热器压降H5=4mH2O总扬程h=1.2H（20+3+5+5+4）=44.4mH2O故选择循环泵 G=153.9 m3/h h=44.4mH2O N=17.5kwn=1450rpm根据水力计算，确定所选冷冻水泵的型号为LISG150-400型立式离心泵。8.5水处理装置冷热水系统由封闭式膨胀罐及补水泵定压补水，补水经全自动软水器软化处理, 冷却水采用综合水处理杀菌，灭藻，防锈。9.其他设计9.1管道的保温及防腐设计9.1.1保温及防腐目的提高冷热量的利用率，避免不必要的冷热损失，保证空调的设计运行参数。当空调风道送冷风时，防止其表面温度可能低于或等于周围空气的露点温度，使表面结露，加速传热；同时可防止结露对风道、水道的腐蚀。9.1.2保温材料的选择根据新规范及业主要求，本设计选用柔性泡沫橡塑保温材料，其导热系数=0.03375+0.000125tmW/（m.K），式中tm-保冷层的平均温度，。9.1.3保温层厚度的确定本应该计算保温层的防止结露的最小厚度和经济厚度，然后取其较大值，由于缺乏新规范推荐的设备及管道保冷设计导则（JB/T 15586），本设计中风管的保温层厚度均按新规范附录J 表J.0.1-3空气调节风管最小保冷厚度（mm），上海为类地区，其最小保温厚度为19mm，本设计中选用保温层厚度为25mm。 设计中冷冻水管的保温层厚度均按新规范附录J 表J.0.1-1空气调节供冷管道最小保冷厚度（mm），冷凝水管保温层厚度按表J.0.1-4空气调节凝结水管防凝露厚度（mm），郑州为类地区，其最小保温厚及选择的实际厚度（mm）列表如下：保温位置被保温管径最小保温厚度实际保温厚度吊顶内DN15251925DN32802230DN1002530室外DN15323240DN40803640DN1004050空调房间凝结水管915非空调房间1320说明：1.施工中，立管保温每隔3m左右设置保温承重托环，其宽度为保温厚度的2/3。2.冷冻水管的保温结构中设置一层防潮层，防止大气中水蒸气和空气一起进入保温层并渗透而出现凝结水，破坏保温材料绝热性能。3.保护层选用镀锌铁皮，室内厚度=0.5mm，室外厚度=0.8mm。9.2空调系统噪声的控制9.2.1系统噪声的来源在空调区域内，人们不仅要求温、湿度有较好的保证，噪声也是影响效果的重要因素，所以降低各种空调设备的噪声是衡量一个空调系统的一项重要标准。风机噪声风机噪声由空气动力性噪声及机械噪声两部分组成，其中有一空气动力性噪声为主。风机噪声的大小取决于风机的结构形式、流量、全压及转速等因素。常用风机噪声的评价量为声功率级和比声功率级及其频率特性，通风机的总声功率级：风机的最佳工况点就是其最高效率点，也就是比声功率级的最低点。一般中低压离心风机的比声功率级值在最佳工况点时可取24dB制冷机压缩机、水泵等设备震动 压缩机在运转时会产生震动产生噪声，水泵也是空调系统中主要的噪声。9.2.2系统的消声设计管路系统的自然衰减直管道、弯头、三通（分支管）、变径管、风口末端损失及房间衰减设备机房噪声控制设计的主要措施本次设计主要对设备机房噪声控制做了设计。机房主要噪声源为制冷机压缩机、风机、水泵、冷却塔等。设备机房噪声控制设计的主要技术措施汇总表如下： 设备 措施风机水泵制冷机冷却塔隔声措施风机隔声箱局部隔声罩隔声屏蔽消声措施进风消声器出风消声器 进、出风消声器、淋水消声装置减震措施风机减震器软接水泵减震垫橡胶软接管底脚减震9.3减震设计1.新风机组、风机盘管及装设管道中间的通风机的吊装，吊脚架上采用弹簧减震装置，机组与风管的连接处采用帆布或柔性短管。2.水泵机组固定在隔振基座上，以增加其稳定性。隔振基座用混凝土板或型钢加工而成，其质量按经验数据确定，水泵取其自重的13倍，水泵的基座采用弹簧复合减震器，接管均应采用柔性连接。对于热泵机组由于自重大，其地基承重能力应大于机组运行重量的1.5倍。可在机座下直接设置橡胶垫板或减震基座。3.在设计和选用隔振器时，应注意的问题当设备转速n1500r/min时,宜选用橡胶、软木等弹性材料垫块或橡胶隔振器;设备转速1500r/min时,宜选用弹性隔振器.此设备用橡胶弹性材料垫块减震。隔振器承受的荷载比应超过允许工作荷载。选择弹簧隔振器时,设备的旋转频率f与弹簧隔振器垂直方向的自振频率之比应大于或等于2.0。当其共振振幅较大时,宜与阻尼比大的材料联合使用。使用隔振器时,设备重心不宜太高,否则容易发生摇晃.当设备重心偏高时,或设备重心偏离几何中心较大且不易调整时,或隔振要求严格时,宜加大隔振台座的重量及尺寸,使体系重心下降,确定机器运转平稳。支承点数目不应少于4个,机器较重或尺寸较大时,可用68个。结论通过近四个月的努力，终于圆满地完成了这次空调工程的毕业设计。本组毕业设计课题涉及到了空调、通风两大系统，设计内容丰满，专业性强，是我们学习锻炼的好题材。并且我还了解到中央空调这个行业还是有很大的发展空间和发展前景的。使我对自己以后的工作充满信心。由于本系统的复杂性给本系统的实际设计带来了一定的困难。首先是房间类型与户型各不相同，并且房间的用途也是五花八满，这是设计起来有了很大的难度。本系统设计思路是把整个系统分为两部分：第一部分是一到三层，第二部分是四层以及四层以上。