东江小桥10m空心板计算书.doc

蒙山县湄江沿岸棚户区改造（永安街道路及排水市政）工程永安路K0+137.432东江小桥1-10m普通钢筋混凝土简支空心板上部构造计算书计算： 陈 捷 复核： 梁志忠 审核： 邓明辉 2018年7月一、桥梁概况桥位于蒙山县永安路K0+137.432处，永安路与东江路交叉路口,跨越一条小河，两岸地势平坦。勘察期间为枯水季节，水深一般为0.3-0.5m，最深0.8m，河水流速1.8 m/s,水量不大，根据询问调查多年洪水最高水位约为标高146.9m。新建110m现浇钢筋混凝土简支空心板梁桥，桥梁全长15m，桥宽17.768m，行车道宽13.268m。桥梁平面在直线上，纵断面位于直线上。上部结构：采用110m装配式普通钢筋混凝土简支空心板，参考2008年交通部桥梁上部结构通用图（10m跨径1米宽装配式钢筋混凝土简支空心板），将原板梁体混凝土由C30替换为C50，铰缝混凝土由C40替换为C50，钢筋HRB335替换为HRB400，钢筋R235替换为HPB300，纵向主筋及抗剪筋直径由20替换为28，腰筋直径由10替换为14，铰缝钢筋直径由10替换为14，桥面铺装连接筋直径由10或12替换为14。交角为90，空心板梁高0.50m，空心板顶板宽1.0m，底板板宽1m，空心板悬臂长0.375m，每板有2个直径0.26m的圆孔，每板预制后吊装就位，板间铰缝连接。本桥上部结构体系为简支体系，按普通钢筋混凝土构件设计，计算采用桥梁博士V3.6结构计算软件协助计算。 二、设计依据1. 城市桥梁设计规范 （CJJ 11-2011）2. 公路工程技术标准 (JTG B01-2014)3. 公路桥涵设计通用规范 （JTG D60-2015）4. 公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范 （JTG D62-2004）5. 公路桥梁抗震设计细则 （JTG/T B02-01-2008）6. 混凝土结构设计规范(2015年版) （GB 50010-2010）7. 公路桥涵施工技术规范 （JTG/T F50-2011）三、设计基本资料（一）跨度和桥面宽度标准跨径：10m（墩中心距）计算跨径：9.6m桥面宽度：0.5m（左防撞墙）+净6.6342m（行车道）+3.5 m（右人行道）+0.5m（右栏杆）=17.768m（二）技术标准设计荷载：城-A级，栏杆自重线密度按照单侧8kN/m计算，人群荷载取5KPa。结构重要性系数按安全等级一级，取1.1，按照类环境验算裂缝宽度。（三）设计参数1. 混凝土：现浇板梁、封头混凝土采用C50。2. 结构偏载系数取1.15，四车道横向布载系数取0.67。3 结构自重：混凝土容重=26kN/m3。4. 二期恒载：包括桥面铺装、人行道及栏杆、防撞栏等。5. 桥面铺装：C40防水混凝土铺装厚10cm+沥青混凝土厚10cm。6. 混凝土徐变及收缩的影响：混凝土收缩徐变系数参照公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62-2004附录F取用。7. 温度影响（T）：体系升温：25，体系降温：208. 温度梯度（T）：按公路桥涵设计通用规范（JTG D60-2015）取用。体系升温：20，体系降温：259. 钢筋：采用HPB300级和HRB400级钢筋；带肋钢筋的技术标准应符合钢筋混凝土用热轧带肋钢筋（GB 1499.2-2007）的规定，光圆钢筋应符合钢筋混凝土用热轧光圆钢筋（GB 1499.1-2008）的规定。（四）荷载组合本计算书按照城市桥梁设计规范 （CJJ 11-2011）进行荷载组合：1.承载能力极限状态 组合设计值Sud=1.2永久作用 +1.4汽车荷载及人群荷载+0.8其他可变作用2.正常使用极限状态作用短期效应组合：永久作用+0.7汽车荷载及人群荷载+0.8其他可变作用（含温度梯度）作用长期效应组合：永久作用+0.4汽车荷载及人群荷载+0.8其他可变作用（含温度梯度）（五）构造形式、截面尺寸本桥为C50钢筋混凝土简支板，由15块宽度为0.99m的空心板及2块宽度为1.375m的空心板连接而成。桥上横坡为双向1.5%，坡度由下部构造控制。空心板截面参数：单块板高为0.5m，宽0.99m，板间留有1cm的缝隙用于灌注砂浆C50混凝土空心板轴心抗压强度标准值，抗压强度设计值，抗拉强度标准值，抗拉强度设计值，C50混凝土的弹性模量为图1 桥梁横断面构造及尺寸图式（单位：mm）（六）空心板截面几何特性截面模型：截面几何特征计算：基准材料: 中交新混凝土:C50混凝土基准弹性模量: 3.45e+04 MPa换算面积: 0.446 m*2换算惯矩: 1.17e-02 m*4中性轴高度: 0.229 m沿截面高度方向 5 点换算静矩(自上而下):主截面: 点号: 高度(m): 静矩(m*3): 1 0.5 0.0 2 0.375 2.64e-02 3 0.25 3.29e-02 4 0.125 2.87e-02 5 0.0 0.0空心板截面的抗扭刚度可简化为箱型截面近似计算得到抗扭刚度为：= 四、主梁内力计算1永久作用效应计算a. 空心板自重（一期结构自重）： =11.596kN/mb.桥面系自重（二期结构自重）:桥面栏杆自重线密度按照单侧8kN/m计算。桥面铺装上层采用10cm厚防水混凝土+10 cm厚沥青混凝土，则全桥宽铺装层每延米重力为：=4.8kN/m人行道自重线密度按照单侧16kN/m计算。为了计算方便，桥面系的重力可平均分配到各空心板上，则每块空心板分配到的每延米桥面系重力为：=6.682kN/mC.铰接缝自重计算（二期结构自重）:=1.13KN/m 结构重力结果单元号节点号轴力剪力弯矩位置1101.791E-113.747E-121202.971-0.267422-1.44E-1279.22-0.2674支点23-1.44E-12-78.065.23733-1.426E-1278.065.23734-1.426E-12-73.9424.2444-1.426E-1273.9424.2445-1.426E-12-65.6859.1455-1.442E-1265.6859.1456-1.442E-12-49.18116.666-1.467E-1249.18116.6l/4L67-1.467E-12-32.68157.577-1.428E-1232.68157.578-1.428E-12-16.17181.988-1.471E-1216.17181.989-1.471E-120.3301189.8跨中99-1.428E-12-0.3301189.8跨中910-1.428E-1216.83181.31010-1.428E-12-16.83181.31011-1.428E-1233.34156.21111-1.4E-12-33.34156.21112-1.4E-1249.84114.61212-1.297E-12-49.84114.6l/4L1213-1.297E-1266.3456.51313-1.124E-12-66.3456.51314-1.124E-1273.9424.241414-1.699E-12-73.9424.241415-1.699E-1278.065.2371515-1.299E-12-78.065.237支点1516-1.299E-1279.22-0.267416161.023E-132.971-0.267416171.023E-132.166E-113.212E-132可变作用效应计算1）荷载横向分布系数计算根据城市桥梁设计规范 （CJJ 11-2011），城-A级车道荷载的均布荷载标准值=10.5kN/m，计算弯矩时，=279.2 kN，计算剪力时，=335.04kNA.汽车荷载横向分布系数的计算：计算方法: 刚接板梁法-结构描述:主梁跨径: 9.600 m材料剪切模量/弯曲模量 = 0.430梁号梁宽弯惯矩扭惯矩左板宽左惯矩右板宽右惯矩连接11.0000.0120.0210.3750.0330.0000.000铰接21.0000.0120.0210.0000.0000.0000.000铰接31.0000.0120.0210.0000.0000.0000.000铰接41.0000.0120.0210.0000.0000.0000.000铰接51.0000.0120.0210.0000.0000.0000.000铰接61.0000.0120.0210.0000.0000.0000.000铰接71.0000.0120.0210.0000.0000.0000.000铰接81.0000.0120.0210.0000.0000.0000.000铰接91.0000.0120.0210.0000.0000.0000.000铰接101.0000.0120.0210.0000.0000.0000.000铰接111.0000.0120.0210.0000.0000.0000.000铰接121.0000.0120.0210.0000.0000.0000.000铰接131.0000.0120.0210.0000.0000.0000.000铰接141.0000.0120.0210.0000.0000.0000.000铰接151.0000.0120.0210.0000.0000.0000.000铰接161.0000.0120.0210.0000.0000.0000.000铰接171.0000.0120.0210.0000.0000.3750.033铰接-四车道桥面描述:人行道分隔带车行道中央分隔带车行道分隔带人行道0.0000.5006.6340.000 0.0006.6340.0004.000左车道数 = 2, 右车道数 = 2, 自动计入车道折减汽车等级: 公路2015汽车人群集度: 5 KPa-横向分布系数计算结果:梁号汽车挂车人群10.2610.1430.006 20.2630.1550.007 30.2610.1600.009 40.2590.1510.012 50.2340.1430.017 60.2150.1390.025 70.2290.1370.036 80.2270.1370.052 90.2120.1360.076 100.2090.1360.110 110.2290.1370.160 120.2210.1380.233 130.2060.1260.339 140.1770.1000.491 150.1370.0740.661 160.1080.0580.804 170.0950.0510.940 -由上计算结果可以看出，当按照4车道计算时，2号板汽车荷载横向分布系数最大。为设计和施工方便，各空心板设计成统一规格，按最不利组合进行设计，即选用2号板横向分布系数， ， -两车道桥面描述:人行道分隔带车行道中央分隔带车行道分隔带人行道0.0000.5006.6340.000 0.0006.6340.0004.000左车道数 = 1, 右车道数 = 1, 自动计入车道折减汽车等级: 公路2015汽车人群集度: 5 KPa-横向分布系数计算结果:梁号汽车挂车人群 10.2690.1480.019 20.2650.1540.021 30.2560.1490.024 40.2400.1340.030 50.2160.1250.038 60.2000.1200.050 70.2030.1170.065 80.2000.1160.087 90.1880.1150.116 100.1910.1160.154 110.2030.1170.207 120.1940.1160.277 130.1790.1040.371 140.1550.0850.489 150.1260.0690.602 160.1080.0590.684 170.0980.0540.743 由上计算结果可以看出，采用两车道时，1号板汽车荷载横向分布系数最大。为设计和施工方便，各空心板设计成统一规格，按最不利组合进行设计，即选用1号板横向分布系数， ， B.冲击系数和车道折减系数计算； 计算跨径9.6m，汽车荷载的冲击系数=0.2625当车道大于两车道时，应根据适当进行车道折减，但折减后不得小于用两车道布载的计算结果。两车道横向分布系数较大，取2）可变左右效应内力计算（1）汽车荷载效应 按照城-A级荷载，=10.5kN/m，计算弯矩时，=279.2 kN，计算剪力时，=335.04kN，横向分布系数按照， ，汽车荷载的冲击系数=0.2625，横向折减系数。计算结果如下：单元号节点号轴力kN剪力kN弯矩kN.m位置230.00 -139.40 8.34 支点560.00 -110.40 177.40 L/4990.00 -62.19 290.90 跨中11120.00 111.60 175.00 L/414150.00 42.34 8.39 支点（2）人群荷载效应 按照城市桥梁设计规范要求取均布荷载5KPa单元号节点号轴力kN剪力kN弯矩kN.m位置230-1.56 0.11 支点560-0.99 2.35 L/4890-0.03 3.83 跨中111201.01 2.31 L/4141501.53 0.11 支点（3）温差内力 按照温度变化20温差单元号节点号轴力kN剪力kN弯矩kN.m位置23-1.000e-011支点66-1.046e-011L/489-8.640e-012跨中1112-1.046e-011L/41415-3.183e-012支点（4）混凝土收缩荷载单元号节点号轴力kN剪力kN弯矩kN.m位置235.46E-125.82E-11-2.85E-12支点675.46E-12-1.82E-123.52E-12L/49106.37E-12-2.27E-129.21E-12跨中11127.28E-12-1.82E-121.31E-11L/414150.00E+000.00E+001.63E-11支点（5）混凝土徐变荷载单元号节点号轴力kN剪力kN弯矩kN.m位置23-2.86E-139.25E-11-1.03E-11支点67-2.84E-13-4.96E-12-2.98E-13L/4910-2.27E-13-5.16E-121.72E-11跨中1213-2.98E-13-9.95E-142.26E-11L/41415-1.21E-131.24E-112.17E-11支点3作用效应计算承载能力极限状态荷载组合内力结果:支点1位置：单元号 = 2, 左节点号 = 2内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力-1.584E-12-1.901E-12-1.901E-12-1.584E-12-1.584E-12-1.901E-12剪力87.14104.6377.482.8487.14109.1弯矩-0.2941-0.3529-0.4812-0.2941-0.2941-36.54L/4位置：单元号 = 5, 左节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力-1.587E-12-1.904E-12-1.587E-12-1.904E-12-1.904E-12-1.587E-12剪力-54.1-64.92-9.413-279.3-280.8-58.6弯矩128.2153.9420.1487.4501.598.88跨中位置：单元号 = 9, 左节点号 = 9内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力-1.571E-12-1.885E-12-1.571E-12-1.885E-12-1.885E-12-1.571E-12剪力-0.3631-0.4357123.6-130.1-121.44.144弯矩208.8250.6715.6775.1820.5190.8正常使用极限状态荷载组合内力结果：支点1位置：单元号 = 2, 左节点号 = 2内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力-1.44E-12-1.44E-12-1.44E-12-1.44E-12-1.44E-12-1.44E-12剪力79.2279.22135.678.3379.2281.71弯矩-0.2674-0.2674-0.2946-0.2674-0.2674-7.712L/4位置：单元号 = 5, 左节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力-1.442E-12-1.442E-12-1.442E-12-1.442E-12-1.442E-12-1.442E-12剪力-49.18-49.18-39.98-94.44-93.75-50.11弯矩116.6116.6176.7194.4188.5110.5跨中位置：单元号 = 9, 左节点号 = 9内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力-1.428E-12-1.428E-12-1.428E-12-1.428E-12-1.428E-12-1.428E-12剪力-0.3301-0.330125.23-27.08-25.220.5972弯矩189.8189.8294.4298.1307.7186.1五、结构稳定性验算（一）、承载能力极限状态验算1、截面布筋如下：2、跨中截面验算：3、L/4截面验算：4、支点截面验算：构件在承载能力极限状态下的截面抗力满足要求。5、结构最大抗性及对应内力图：空心板承载能力极限状态所受最大内力及抗力对比图（单位kN.m）6、结构抗剪验算：抗剪计算汇总结果纵向位置（m）受力类型V箍筋V弯起总抗力设计剪力VR/Vd抗力满足尺寸满足0.2最大剪力0731.5731.5352.32.076是是0.2最小剪力0731.5731.567.810.796是是0.5最大剪力01097.21097.2338.83.239是是0.5最小剪力01097.21097.257.219.197是是0.8最大剪力0731.5731.5322.12.271是是0.8最小剪力0731.5731.543.916.673是是1.2最大剪力01097.21097.2298.53.675是是1.2最小剪力01097.21097.224.944.062是是1.5最大剪力01097.21097.2282.53.885是是1.5最小剪力01097.21097.21291.681是是8.3最大剪力0-1097.2-1097.2-5.1216.39是是8.3最小剪力0-1097.2-1097.2-275.63.981是是8.7最大剪力0-1097.2-109