悬挑脚手架专项施工方案(新编)(1).doc

型钢悬挑脚手架工程施工方案悬挑脚手架工程施工方案一、 编制依据1.1 主要规程、规范1.1.1 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2011）；1.1.2 建筑施工高处作业安全技术规程（JGJ 80-91）；1.1.3 建筑施工安全检查标准(JGJ592011)；1.1.4 钢结构设计规范（GB 500172003）；1.2 参考资料1.2.1 建筑施工手册 (第五版)；1.2.2 建筑施工计算手册（中国建筑工业出版社）；1.2.3 实用建筑施工安全手册（中国建筑工业出版社）；1.2.4 建筑施工脚手架构造与计算手册；1.3 施工图纸。二 、工程概况及搭设方案2.1.建筑设计概况工程名称：郑州市白沙园区白沙安置小区BS17-01-07地块工程。工程地址：郑信路以东、康庄路以西、永盛明渠以南、永昌路以北。工程工期：650日历天。工程质量：合格。结构形式：钢筋混凝土剪力墙结构。建筑层数：1#楼地下一层，地上二十二层，建筑高度64.40m。2#楼地下一层，地上二十二层，建筑高度64.40m。3#楼地下一层，地上二十二层，建筑高度64.40m。4#楼地下一层，地上二十二层，建筑高度64.40m。5#楼地下一层，地上十七层，建筑高度为51.500m。6#楼地下一层，地上十七层，建筑高度为49.9m。7#楼地下一层，地上十七层，建筑高度为51.50m。8#楼地下一层，地上十七层，建筑高度为49.9m。9#楼地下一层，地上十七层，建筑高度为49.9m；10#楼地下一层，地上十七层，建筑高度为49.9m。地下车库地下一层，层高为4.2m。会所工程地上三层，建筑高度11.100m。项目规模：总建筑面积145128.72。其中，1#总建筑面积为21839.66；2#楼总建筑面积为18598.77；3#楼总建筑面积为12412.28；4#楼总建筑面积为12454.96；5#总建筑面积为15044.61。6#楼总建筑面积为7079.16；7#楼总建筑面积为15236.03；8#楼总建筑面积为7079.16；9#楼总建筑面积为7079.16。10#楼总建筑面积为7079.16；地下车库建筑面积为19263.20。会所总建筑面积为1962.57。本工程设计使用年限为50年，地下室防水等级为级，屋面防水等级为级。地下室耐火等级为一级，建筑耐火等级为一级。2.2 脚手架搭设方案本工程计划在四层以下采用双排落地钢管架，四层以上采用全封闭悬挑双排脚手架。悬挑架计划分三段搭设，每段高18m，设置工字钢悬挑梁并用钢丝绳斜拉结构卸荷。故按18米悬挑架高度计算荷载及对水平悬挑梁进行强度、刚度、稳定性等验算。脚手架钢管选用48mm3.5mm；外挑采用16号工字钢，长度为3.6 m；固定工字钢在楼面上用218的圆钢，距外墙边为1.8m。立杆纵向间距为1.5-1.8m，内立杆距外墙0.40m，外立杆距外墙面为1.3m，大横杆间距为1.8m，小横杆长度为1.5米。脚手架与建筑物的连墙拉结采用刚性连接，垂直间距为3.6m，水平间距为4.5m。连墙件用483.5的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件，连墙件通过预先埋设的50穿墙套管穿过结构外墙，在结构墙体内外各用一根短钢管锁紧。卸荷钢丝绳吊点水平间距以2个立杆间距为准，即1.52=3.0m；钢丝绳张拉高度为一层高，即3m，吊点距墙面1.4m，斜拉钢丝绳与水平短横杆的交角的正切值tan=3/1.4=2.143。3 构造要求及技术措施3.1 扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施3.1.1 立杆立杆接头除顶层顶步外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3（本工程取60cm）。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。3.1.2 大横杆大横杆置于小横杆之下，立柱的内侧，用直角扣件与立杆扣紧，采用至少6m且同一步大横杆四周要交圈。大横杆采用对接扣件连接，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3（本工程不大于50cm），大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300（本工程不超过50cm），局部高差不超过5cm。3.1.3 小横杆每一立杆与大横杆相交处（主节点）都必须设置一根小横杆，并采用直角扣件扣紧在大横杆上，该杆轴线偏离主节点不大于15cm。小横杆间距与立杆纵距相同，且根据作业层脚手板搭设的需要，在两立柱之间等距离设置1根小横杆，最大间距不超过75cm。小横杆伸出外排大横杆边缘距离不小于10cm，伸出里排大横杆距离结构外边缘15cm。上下层小横杆在立杆处错开布置，同层的相邻小横杆在立杆处相向布置。3.1.4 纵、横向扫地杆纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座上皮20cm的立柱上，横向扫地杆则用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。对于立杆存在较大高低差时，扫地杆错开，高处的纵向扫地杆向底处延长两跨与立柱固定。3.1.5 剪刀撑本工程双排脚手架采用剪刀撑与横向斜撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑每6步4跨设置一道，斜杆与地面的夹角在4560之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的一根斜杆扣在立杆上，另一根扣在小横杆伸出的端头上，两端分别用旋转扣件固定，在其中间增加24个扣节点。所有固定点距主节点距离不大于15cm。为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用对接扣件连接（保证钢管和对接扣件的质量和必要日常检查）。本工程除在每一拐角处设置横向斜撑外，中间每隔3跨设置一道。横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字形连续布置，斜杆采用通长杆件，使用旋转扣件固定在与之相交的立杆或横向水平杆的伸出端上。3.1.6 脚手板作业层脚手板采用竹笆，两端设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道。在作业层下部加设一道水平兜网，随作业层上升，同时作业层不超过两层。首层满铺一层脚手板，以上每隔4层也需要满铺一层脚手板，并设置安全网及防护栏杆。脚手板设置在三根横向水平杆上，并在两端8cm处用直径14号镀锌钢丝箍绕23圈固定。脚手板应平铺、满铺、铺稳，接缝处设两根小横杆，各杆距离接缝的距离均不大于15cm。靠墙一侧的脚手板距离结构墙的距离不大于15cm。拐角处两个方向的脚手板重叠放置，避免出现探头及空挡现象。3.1.7 连墙件连墙件采用刚性连接，垂直间距为3.6m，水平间距为4.5m（连墙杆水平布置详见脚手架平面布置图）。连墙件用483.5的钢管，其与脚手架的连接采用直角扣件，连墙件通过预先埋设的50穿墙套管穿过结构外墙，在结构墙体内外各用一根短钢管锁紧，第一道连墙件从距挑出层3m高处开始设置，连墙件尽量靠近主节点，偏离主节点不大于300mm。连墙件中的连墙杆尽量呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不得采用上斜连接；当脚手架暂时不能设置连墙件时可搭设抛撑，抛撑采用通长杆与脚手架可靠连接，与地面成4560夹角。3.1.8 防护设施脚手架满挂全封闭密目安全网，密目网采用1.8m6.0m规格，用网绳绑扎在大横杆外立杆内侧。作业层安全网应高于平台1.2m，并在作业层下部挂一道水平兜网，在架内高度3.0m左右设首层平网，往上每隔6步设隔层平网，施工层随层设网。作业层脚手架立杆于0.6m和1.2m处设两道防护栏杆，底部侧面设300cm高的挡脚板。3.2 卸料平台从经济和实用的角度考虑，卸料平台设计为悬挑式型钢平台，规格为5.0m3m1.5m（长宽高）悬挑长度为3m。平台上要设置限定荷载标牌，本工程卸料平台限重为1.5t。主梁和次梁采用工字钢，所有构件为螺栓连接，即为铰接。防护栏杆采用483.5钢管，分别在75cm和150cm处设置两道，并与四周工字钢焊接。四周工字钢外侧面及防护栏杆刷黄黑相间的油漆标识，并满布密目安全网。平台每侧设两根619、20的钢丝绳，每根绳设夹具不少于3个，钢丝绳与卸料平台钢管架接触处垫橡胶胶皮，以缓冲钢丝绳的拉力。钢丝绳通过梁上侧模对拉螺栓孔拉接，但两根钢丝绳不得拉接于同一个对拉螺栓孔，并且预留的梁上预留的孔洞要保证钢丝绳穿过。平台底面设脚手板，满铺、铺牢、两端用8号度锌铁丝捆紧，并在四周设置300cm高的挡脚板。卸料平台数量根据现场实际情况设置。施工电梯出口处设置4.5m3.6m6m（长宽高）出入口，顶部铺50mm厚的双层脚手板。4 安全防护措施本工程脚手架接地、避雷措施执行现行施工现场临时用电安全技术规范标准。工程采用避雷针与大横杆连通、接地线与整栋建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。每栋楼各设置8根避雷针，避雷针采用12镀锌钢筋制作，高度1.5m，设置在脚手架四角立杆上，并将所有最上层的大横杆全部连通，形成避雷网络。接地线采用404的镀锌扁钢，将立杆分别与建筑物楼层内的避雷系统连成一体。接地线的连接牢靠，与立杆连接采用2道螺栓卡箍连接，螺钉加弹簧垫圈以防止松动，并保证接触面积不小于10mm2，并将表面的油漆及氧化层清除干净，露出金属光泽并涂以中性凡士林。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过50m设置一个。（本工程按照南北各4个的原则设置，位置尽量避免人员经常走动的地方，以避免跨步电压的危害，防止接地线遭机械破坏。两者的连接采用焊接，焊接长度大于2倍的扁钢宽度。焊完后再用接地电阻测试仪测定电阻，要求冲击电阻不大于10，同时注意检查与其他金属物或埋地电缆之间的安全距离不小于3m，以避免发生击穿事故）。5 脚手架的搭设及拆除施工工艺5.1 悬挑式钢管脚手架的搭设施工工艺5.1.1 搭设顺序悬挑脚手架的搭设顺序为：水平挑杆纵向大横杆立杆横向小横杆大横杆（栅格）剪刀撑铺脚手板搭防护栏杆绑扎安全网设连墙杆5.1.2 施工工艺在施工需设置型钢楼面结构时留设地锚，地锚为218光圆钢筋，间距1.5m，转角处加密。地锚每端锚固于混凝土内长度不小于40d，地锚距墙边或支点1.8m。施工时穿墙留洞采用PVC套管，套管管径以能通过脚手架钢管为宜，套管下口平结构板面转角处挑杆重叠部位需要提高5cm。室内外设置三道大横杆与挑杆固定，其中两道在室内，一道紧靠地锚后连通，另一道在结构墙边连通，设在室外的一道紧靠结构墙面。连墙杆水平间距4.5mm，采用刚性连接。挑架外侧设剪刀撑，采用48mm钢管按60角度设置。架子拆除后，穿墙孔采用与相临部位同强度等级同配比的混凝土填满捣实。5.2 卸料平台的施工工艺卸料平台加工完毕后经验收合格后方可吊装，吊装时先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中平稳。吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕后方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格方可使用，卸料平台的限重牌应挂在该平台附近的明显位置。要求提升一次验收一次。5.3 脚手架的拆除施工工艺拆除作业应按确定的程序进行拆除：安全网挡脚板及脚手板防护栏杆剪刀撑斜撑杆大横杆小横杆立杆。不准分立面拆除或在上下两步同时拆除，做到一步一清，一杆一清。拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣件。拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣件，然后托住中间，再解端头扣件。所有连墙杆必须随脚手架拆除同步下降，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架，分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。拆除后架体的稳定性不被破坏，如附墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形，拆除各标准节时，应防止失稳。当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆除连墙件。6 .劳动力、材料及机具配备6.1 劳动力配备（详见表6-1）表6-1工 种人 数任 务架子工30负责架子搭设及拆除测量放线工2负责脚手架垂直度控制6.2 材料配备（详见表6-2）表6-2名 称单位数 量规 格普通钢管t600483.5mm脚手板M21100厚5cm，宽30cm密目安全网M235001.8m6.0m水平安全网M21100直角扣件个23000旋转扣件个6500对接扣件个2500镀锌铁丝kg35014号6.3 机具配备（详见表6-3）表6-3名 称单位数 量备 注架子扳手把25搭设和拆除架子用力矩扳手把5检查架子扣件拧紧力度是否达到要求倒链葫芦个5调整架子水平弯曲度7 质量保证措施7.1 构配件允许偏差表（详见表7-1） 表7-1序号项目允许偏差（mm）示意简图检查工具1焊接钢管尺寸（mm）外径48壁厚3.50.50.36游标卡尺2钢管两端面切斜偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外表面锈蚀深度0.50游标卡尺4钢管弯曲a.各种杆件钢管的端部弯曲l1.5m5钢板尺b.立杆钢管弯曲3ml4m4ml6.5m1220c.水平杆、斜杆的钢管弯曲l6.5m305冲压钢脚手板a.板面挠曲l4ml4m1216钢板尺b.板面扭曲（任一角翘起）57.2 脚手架搭设的技术要求、允许偏差和检验方法（详见表7-2）表7-2序号项目技术要求允许偏差（mm）示意简图检查方法与工具1地基基础表面坚实平整-观察排水不积水垫板不晃动底座不滑动不沉降-102立杆垂直度最后验收垂直度27m-75用经纬仪或吊线和卷尺下列脚手架允许水平偏差（mm）搭设中检查偏差的高度（m）总高度27mH=2H=10H=20H=2772550753间距步距纵距横距-205020-钢板尺4纵向水平杆高差一根杆的两端-20水平仪或水平尺同跨内两根水平杆的高差-105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500mm-50-钢板尺续表7-2序号项目技术要求允许偏差（mm）示意简图检查方法与工具6扣件安装主节点处各扣件中心点相互距离a150mm-钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a500mm-钢卷尺立杆上的对接扣件至主节点的距离ah/3-纵向水平杆上的对接扣件至主节点的距离ala/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩40-65Nm-扭力扳手7剪刀撑斜撑与水平面的倾角45-60-角尺4脚手板外伸长度对接a=150mml300mm-卷尺搭接a100mml500mm-卷尺7.3 扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准（详见表7-3）表7-3项次检查项目安装扣件数量（个）抽检数量（个）允许的不合格数量（个）1连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51909115015128028150050112001201320058132032500112352连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）519091150151280281500501120012013200581320325012357107.4 质量保证注意事项7.4.1 脚手架必须经过安全员验收合格后方可使用，作业人员必须认真戴好安全帽、系好安全带。7.4.2 脚手架的验收和日常检查按照以下规定进行，检查合格后，方允许使用或继续使用：搭设完毕后；连续使用达6个月；施工中中途停止使用超过15天，在重新使用之前；在受到暴风或大雨、地震等强力因素作用之后；在使用过程中发现显著变形、沉降、拆除杆件和拉结及安全隐患存在的情况时。7.4.3 操作架上严禁集中堆放不必要的施工材料或重大荷载。7.4.4 在架子的使用过程中，要做好日常的维护、保养工作，派专门人员定期检查钢管、扣件、脚手板及安全网的使用情况，遇有问题及时解决。7.4.5 外观质量安全网总体颜色应当一致，每一立面安全网的颜色不得出现过大色差，安全网挂设必须紧凑，表面绷紧。脚手架钢管颜色一致。8 安全施工措施8.1 材质及其使用的安全技术措施8.1.1 扣件的紧固程度宜在4050Nm，并不大于65Nm，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。8.1.2 各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。8.1.3 钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。8.1.4 外脚手架严禁钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、钢丝、竹篾、塑料混用。8.1.5 严禁将外径48mm与51mm 的钢管混合使用。8.1.6 钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可使用。8.2 脚手架搭设的安全技术措施8.2.1 脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，顶板基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。8.2.2 搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。8.2.3 开始搭设立杆时应每隔6 跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。8.2.4 脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。8.2.5 脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。8.2.6 在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。8.3 脚手架上施工作业的安全技术措施8.3.1 结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。8.3.2 严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。8.3.3 结构施工时不允许三层同时作业，装修施工时同时作业层数不超过两层，临时使用的悬挑脚手架同时作业层数不超过一层。8.3.4 当作业层高出其下连墙件3.1m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。8.3.5 各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。8.3.6 定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。8.4 脚手架拆除的安全技术措施8.4.1 脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。8.4.2 拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。8.4.3 架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。8.4.4 拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。8.4.5 拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。8.4.6 拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。8.4.7 每天拆架下班时，不应留下隐患部位。8.4.8 拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。8.4.9 在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。8.4.10 所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。8.4.11 所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。8.4.12 拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。8.4.13 六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。9 文明施工措施根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：9.1 进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。9.2 进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标识牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标识牌。9.3 严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。9.4 脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。9.5 上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。9.6 护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。9.7 脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。9.8 不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。9.9 不得将模板支撑、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。9.10 在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。9.11 拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。9.12 脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。9.13 要保证脚手架体的整体性，不得与施工电梯等一并拉结，不得截断架体。9.14 施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。9.15 使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。9.16 脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。9.17 施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。9.18 运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。9.19 六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物，若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。10 悬挑脚手架架稳定承载计算书10.1参数信息:10.1.1 脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.80 米；计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为 18.0 米，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.4米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 3；采用的钢管类型为 483.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.00 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；10.1.2 活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2；10.1.3 风荷载参数河南省郑州市地区，基本风压为0.450，风荷载高度变化系数z为1.420，风荷载体型系数s为0.649；考虑风荷载；10.1.4 静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3；脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆冲压钢；10.1.5 水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.45米，建筑物内锚固段长度 1.70 米。与楼板连接的螺栓直径(mm):14.00；楼板混凝土标号:C30；5.拉绳与支杆参数支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:8.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.00； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物 1.20 m。 10.2 小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。10.2.1 均布荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.350/4=0.118 kN/m ；活荷载标准值: Q=3.0001.350/4=1.013 kN/m；荷载的计算值: q=1.20.038+1.20.118+1.41.013 = 1.605 kN/m； 小横杆计算简图10.2.2 强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.7791.0502/8 = 0.245 kN.m； = Mqmax/W =48.250 N/mm2；小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！10.2.3 挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.131+1.125 = 1.295 kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.2951050.04/(3842.060105121900.0)=0.816 mm；小横杆的最大挠度小于 1050.0 / 150=7.000 与10 mm,满足要求！10.3 大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。10.3.1 荷载值计算小横杆的自重标准值: P1= 0.0380.9=0.0342 kN；脚手板的荷载标准值: P2= 0.3500.91.35/4=0.106kN；活荷载标准值: Q= 3.0000.91.35/4=0.911kN；荷载的计算值: P=(1.20.040+1.20.118+1.41.013)/2=0.804 kN； 大横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.351.5002=0.006 kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.4170.8041.35= 0.453 kN.m；M = M1max + M2max = 0. 10+0.453=0.453kN.m抗弯强度:= 0.453106/5080.0=94.5 N/mm2；大横杆的抗弯强度= 94.5 小于f=205.0N/mm2；3.挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：Vmax= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105121900.0) = 0.052 mm；集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：P=（0.040+0.138+1.181）/2=0.680kN V= 3.0290.6801500.03/ ( 100 2.060105121900.0 )= 2.767 mm；最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.767=2.819 mm；大横杆的最大挠度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,满足要求！ 10.4 扣件抗滑力的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):R Rc其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.500=0.058 kN；脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3500.9001.350/2=0.212 kN；活荷载标准值: Q = 3.0000.9001.350 /2 = 1.823 kN；荷载的计算值: R=1.2(0.058+0.276)+1.42.363=3.707 kN；R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 10.5 脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1 = 0.12527.000 = 3.370 kN；(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2= 0.35031.500(1.050+0.3)/2 = 1.063 kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆冲压钢，标准值为0.11NG3 = 0.11031.500/2 = 0.248 kN；(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50027.000 = 0.203 kN；经计算得到，静荷载标准值NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 4.883 kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN；风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Wo = 0.450 kN/m2；Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用：Uz= 1.420 ；Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ；经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.7 0.4501.4200.649 = 0.290 kN/m2；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.883+ 1.44.725= 12.474 kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.883+ 0.851.44.725= 11.482 kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.2901.500 1.8002/10 = 0.168 kN.m；10.6 立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴心压力设计值 ：N =12.474 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数 ：K = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m；Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ；立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 12474.000/(0.186489.000)=137.149 N/mm2；立杆稳定性计算 = 137.149 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =11.482 kN；计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；计算长度附加系数 ： K = 1.155 ；计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ；轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 11482.020/(0.186489.000)+167890.772/5080.000 = 159.289 N/mm2；立杆稳定性计算 = 159.289 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！10.7 连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：Nl = Nlw + No风荷载基本风压值 Wk = 0.290 kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2；连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：NLw = 1.4WkAw = 6.584 kN；连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 11.584 kN；其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=350.000/15.800的结果查表得到0.941； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2；连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9414.89010-4205.000103 = 94.331 kN；Nl=11.584Nf=94.331,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到 Nl=11.584小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 连墙件扣件连接示意图10.8 悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。 本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体350mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1130.00 cm4，截面抵抗矩W = 141.00 cm3，截面积A = 26.10 cm2。受脚手架集中荷载 N=1.24.883 +1.44.725 = 12.474 kN；水平钢梁自重荷载 q=1.226.1000.000178.500 = 0.246 kN/m； 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)经过连续梁的计算得到各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R1 = 17.910 kN； R2 = 7.960 kN； R3 = -0.061 kN。 最大弯矩 Mmax= 2.506 kN.m；截面应力 =M/1.05W+N/A= 2.506106 /( 1.05 141000.0 )+ 0.000103 / 2610.0 = 16.926 N/mm2；水平支撑梁的计算强度 =16.926 小