锅炉与压力容器课设.docx

沈阳航空航天大学 夹套罐设计-1设计说明压力容器泛指承受介质压力的密闭容器。本次课程设计中的压力容器是高效酒精回收装置中的夹套罐。夹套罐由内外两个容器套在一起构成，内置容器是由竖直圆筒和上下两个椭球封头组成的罐体；在罐体的外面有一个比罐体稍大的夹套容器，夹套下部是一个椭球封头，上部在适当高度采用圆弧过渡结构与罐体连接。在罐体和夹套之间形成一个50mm左右的间隔。1.1工作原理罐体盛装酒精溶液，罐体上部安装有搅拌装置，使酒精溶液在加热过程中得到均匀搅拌。在内置容器上设置有进料口、出料口、搅拌器口、压力表口、安全阀口、观察口等工艺接口。在夹套上设置两个蒸汽入口，夹套的下部设有一个冷凝水出口。蒸汽进入夹套后，对罐体内的酒精溶液进行加热，蒸汽冷凝成水后从冷凝水出口流出。1.2设备开孔情况压力容器设备上共开有11个孔，连接有不同的接管。a空位于内置容器上封头的中心，用于连接搅拌器；b、e孔为安全阀孔，同样位于内置容器封头上；c、d同样位于内置容器上封头上，c孔用于设置温度表，d孔用于设置压力表；f、g孔设置在夹套上，作为蒸汽入口；h孔为窥镜口位于内置容器罐体上；i孔为进料口，设置在内置容器罐体上；j孔设置在夹套封头上，为冷凝水出口；k孔设置在内置容器的下封头，并穿过夹套的封头作为出料口。图1.1高效酒精回收装置简图2设计参数的选取2.1设计压力设计压力： (1-1)式中：是设计压力是工作压力当中低压容器上装有安全阀时，设计压力不小于工作压力的（1.05-1.1）倍，求得容器和夹套的设计压力分别为：容器的设计压力: 1.10.9=0.99mpa 夹套的设计压力： 1.11.5=1.65mpa2.2设计温度根据设计条件已知：罐内的工作温度为100，夹套内的操作温度为饱和蒸汽温度，查饱和水蒸气表可知。由于1MPa=10.19716kgf/cm2，所以夹套的设计压力 1.6510.19716=16.825kgf/cm2查表得约为164.2203.4。圆整后得250。罐内的设计温度取100250，夹套内的设计温度取200250。2.3材料的选择及许用应力确定夹套罐的材料选择普通碳素钢钢板，钢号为Q235-B，钢板标准为GB-3274，使用状态为热轧，厚度在4.516mm。许用应力根据夹套罐的设计温度来确定，查化工容器及设备简明设计手册该种钢材在和250下的许用应力为94MPa下的许用应力分别为Mpa和Mpa 。2.4焊缝系数焊缝系数表示由于焊接或焊缝中可能存在的缺陷对结构原有强度的削弱的程度。在本次设计中，压力容器为钢制容器，且所有的焊缝均为相当于双面焊全熔透的对接焊缝，并经过100%全部无损检测，所以由此确定焊缝系数等于1。2.5附加厚度附加厚度c=钢板负偏差c1+腐蚀裕度c2容器的圆筒壳=0.9912002941-0.99=6.35mm查表近似取厚度为7mm时的负偏差为0.6mm。夹套圆筒壳=1.6513002941-1.65=11.51mm查表近似取厚度为12mm时的负偏差为0.8mm。腐蚀裕度，此次设计中的罐和夹套的厚度附加量均采用 C=c1+c2=0.8+1=1.8mm第29页3几何参数的确定3.1描述设备的总体结构夹套罐由内外两个容器套在一起构成，内置容器是由竖直圆筒和上下两个椭球封头组成的罐体；在罐体的外面有一个比罐体稍大的夹套容器，夹套下部是一个椭球封头，上部在适当高度采用圆弧过渡结构与罐体连接。在罐体和夹套之间形成一个50mm左右的间隔。3.2确定各封头参数罐体封头和夹套封头均选标准椭圆形封头，选取罐体封头的型号为JB/T4737-96，夹套封头的型号为JB/T4737-95。根据罐体的公称直径600mm1200mm和夹套的公称直径700mm1300mm查表可得封头各参数，详见表3.1。表3.1罐体封头参数公称直径/ mm曲面高度/ mm直边高度/ mm内表面积/ m2容积/ m3罐体封头600120015030040400.4641.710.03960.0272夹套封头700130017532540 400.617 1.990.06030.3413.3筒体高度及体积罐体高度包括筒体高度和封头高度，取筒体高度为内直径的2倍，得筒体高度2400mm，罐体的总高度为 (3-1)式中 h1为椭球封头高度，mm；H1为筒体的高度，mm；封头的高度是曲面高度和直边高度之和，即h1=190 mm340mm。根据公式3.1得罐体高度为2400+2340=3080mm查相应手册？得出公称直径为600 1200mm，高为1m 2.4m的圆筒柱体体积为0.2832.714，则筒体的体积（废话），筒体封头的体积为0.0272。2.714+20.0272=2.7684hh1h23.4夹套高度、体积及传热面积夹套的焊缝高度比液面高度低10mm左右，酒精的填充系数为0.8，夹套筒体高度的计算按照公式： （3-2）式中 夹套筒体高度（mm）； 罐体封头体积（）； 罐体体积（）； 罐体的公称直径（mm）；=0.4192 2.7684，=0.0272 0.0396，=1200 600，带入公式（3-2）后计算出夹套筒体高度=1047 1935mm，夹套高度的计算按照公式： （3-3）式中 夹套高度（mm）；夹套筒体高度（mm）； 罐体封头曲面高度（mm）； 罐体封头直边高度（mm）；将=10471935mm，=150300mm，=40 mm带入到公式（3-3）中，可以算出夹套高度h=1237 2275mm。查相应手册得出公称直径为7001300mm，高为2.275 1m的圆柱体体积为0.385，则夹套的体积3.020，夹套封头的体积为（错了）。0.341。3.361传热面积计算按照公式： （3-4）式中 传热面积（）； 罐体封头内表面积（）； 夹套筒体高度（mm）； 罐体公称直径（mm）；将=0.4641.71，=10471935mm，=6001200 mm带入到公式（3-4）中，得： S=0.464+3.141.0470.6=2.436548 S=1.71+3.141.9350.6=5.35554m2可以计算出传热面积S=2.4365485.35554m2。3.5搅拌口法兰尺寸确定搅拌器选桨式直叶型式，搅拌器直径的选择根据公式：DJ=(0.250.75)Dn （3-5）式中 DJ搅拌器直径（mm）； Dn罐体公称直径（mm）；将=6001200mm带入公式中可得DJ的范围是300900mm150450mm，查化工容器及设备设计手册第1006页，取搅拌器直径DJ=160320mm。D=(0.10.25) DJ （3-6）式中 DJ搅拌器直径（mm）； D搅拌器的宽度（mm）；将DJ=160320mm带入公式中可得D的范围是3280mm16.040.00mm ，取搅拌器的宽度D=30mm?。h=(0.21) DJ （3-7）式中 DJ搅拌器直径（mm）； h搅拌器离底高度（mm）；将DJ=160320mm带入公式中可得h的范围是64320mm32160mm ，取搅拌器离底高度h=50mm?。取桨叶数Z=2。根据容器的设计压力0.440.99MPa，选PN=0.61.0MPa板式平焊钢管法兰,见PDF第29页。由此确定搅拌口内径Di应大于150mm?，选择HG20593-1997型号的法兰，查表取法兰公称通径DN=200mm，数据如下表：公称通径DN管子外径A连接尺寸法兰厚度C法兰内径B法兰外径D螺栓孔中心圆直径K螺栓孔直径L螺旋孔数量n螺纹Th法兰理论重量（kg）200219320340280295182288M16M2022242226.859.24表3-2 PN=0.61.0MPa板式平焊钢管法兰尺寸根据管道法兰选择插管：管子外径A=219mm，壁厚Sn=6.0mm，长度L=100mm，质量Z=3.15Kg。筒体上开孔尺寸为161mm。3.6窥镜规格的确定选取公称直径，公称压力PN的视镜，标准HGJ50286，数据如下表p714表3-3视孔尺寸DD1b1b2dH ShH1螺栓质量(kg)标准号数量直径碳素钢不锈钢20016526261084801428M1610.9HGJ502867HGJ50286173.7其他法兰、接口尺寸确定3.7.1安全阀口法兰的确定安全阀是用在受压设备、容器或管路上，作为超压保护的装置。安全阀按照驱动模式分为弹簧直接作用式安全阀和先导式安全阀，按照开启高度可分为全启示和微启式安全阀。查相关参考书可知该容器的蒸汽排量为4.18t/h。A=G/0.235*（10.2*p+1）K （4.1）式中 A-安全阀的流通面积，A=,mm2；G-安全阀排量，kg/h；p-安全阀入口蒸汽压力，MPa；K-安全阀入口处蒸汽比容系数，查表的K=1；根据公式（4.1）可求得安全阀的流通面积为：A =G/0.235*（10.2*p+1）K=4.18*103/0.235*（10.2*1.0+1）=1588mm2可知安全阀的流通直径d=47.97mm。因此，安全阀法兰的尺寸为公称通径DN=50，公称压力1.6MPa。安全阀口法兰及接管采用法兰公称通径DN=50，公称压力1.6MPa,接管外径为57mm，接管长度100mm, 接管壁厚3.5mm，质量0.462kg,法兰外径165mm，质量2.77kg。安全阀采用A42Y-16C型安全阀,质量为20kg。3.7.2温度表口法兰的确定温度表口的法兰根据表选择最小尺寸的法兰，选择HG20593-1997型号的法兰，各项数据具体如下：公称通径DN管子外径A连接尺寸法兰厚度C法兰内径B法兰外径D螺栓孔中心圆直径K螺栓孔直径L螺旋孔数量n螺纹Th法兰理论重量（kg）10147550114M1012150.36表3-4 PN=1.6MPa板式平焊钢管法兰尺寸根据管道法兰选择插管：管子外径A=14mm，壁厚Sn=1mm，长度L=100mm，质量Z=0.0321Kg。筒体上开孔尺寸为16mm。3.7.3压力表口接管的确定进压力表口开成一个M201.5的螺纹口，公称直径为20 mm。选择HG20593-1997型号的接管，尺寸为：外径D=22mm，壁厚Sn=3mm，长度L=100mm，插管质量Z=0.141Kg。压力表直接与接管相连。3.7.4进料口与出料口尺寸确定进料口和出料口的内径取罐体公称直径DN的十分之一左右，选择HG20593-1997型号的法兰，查表选取法兰的各项数据如下：公称通径DN=80mm，管子外径A=89mm，法兰外径D=200mm，螺纹孔中心圆直径K=160mm，螺栓孔直径L=18mm,螺栓螺柱数量n=8,螺纹为M16,法兰厚度C=20mm，法兰内径B=91mm,法兰质量M=3.59Kg。根据管子外径查表确定接管外径A=89mm，壁厚Sn=4mm，理论质量为8.38kg/m。进料口的插管长度L=100mm，出料口接管长度L=100mm，则进料口接管质量Z=0.838Kg,出料口接管质量Z=0.838Kg。筒体上的开孔尺寸为91mm。3.7.5水蒸气的入口与出口法兰的确定入口：选取法兰型号为HG20593-1997，公称通径DN=40mm，管子外径A=45mm，法兰外径D=150mm，螺纹孔中心圆直径K=110mm，螺栓孔直径L=18mm,螺栓螺柱数量n=4,螺纹为M16,法兰厚度C=18mm，法兰内径B=46mm,法兰质量M=2.12Kg。根据管道法兰选择插管：管子外径A=45mm，壁厚Sn=3mm，长度L=100mm，质量Z=0.311Kg。筒体上开孔尺寸为47mm。出口：选择HG20593-1997型号的法兰，公称通径DN=65mm，管子外径A=76mm，法兰外径D=185mm，螺纹孔中心圆直径K=145mm，螺栓孔直径L=18mm,螺栓螺柱数量n=4,螺纹为M16,法兰厚度C=20mm，法兰内径B=78mm,法兰质量M=3.31Kg。根据管道法兰选择插管：管子外径A=76mm，壁厚Sn=4mm，长度L=100mm，质量Z=0.710Kg。筒体上开孔尺寸为78mm。4罐体强度设计4.1罐体封头壁厚设计4.1.1按内压罐体封头壁厚设计罐体封头是内压的椭圆形封头，则壁厚计算按照公式： (4-1)式中 计算壁厚（mm）； 系数； 罐体设计压力（Mpa）； 封头内径（mm）； 设计温度下材料的许用应力（Mpa）； 焊缝系数。现已知设计压力=0.440.99Mpa, 封头内径=6001200mm,焊缝系数=1.0，腐蚀裕量C2=1.0mm，设计温度t=100，查表得系数K=1，许用应力=113Mpa94！，带入到公式(4-1)中可得=10.446002941-0.50.44=1.17mmS=10.9912002941-0.50.99=6.34mm，选择负偏差C1=0.180.6mm，则：设计壁厚Sd=S+C2=2.17mm；6.34名义壁厚Sn=Sd+C1=2.35mm。6.94圆整后取名义壁厚Sn=87mm；有效壁厚Se=Sn-(C1+C2)=5.4mm。则6.820.15%Di=0.9mm5.40.15%Di=1.8mm，故该标准椭圆形封头的名义壁厚Sn=87mm合适。4.1.2 按外压罐体封头壁厚设计计算外压力Pc=0.66 1.65Mpa，设计温度t=250，罐体内径Di=6001200mm，罐体封头曲面高度h1=150300mm，壁厚附加量C=1.21.8mm，封头材料是Q235-B。假设名义壁厚为Sn=825mm，则:有效厚度Se=Sn-C=6.8223.2mm；封头外直径Do=Di+2Sn=6121250mm；封头外壁球面高度ho=h1+Sn=150+12=162mm=300+25=325mm；Do/2ho2.01.9，查表得系数K1=0.900.93；封头弧度半径Ro=K1Do=5511149.48mm；Ro/Se=80.880.68。计算系数A=0.0010.001，根据A值查图得B=80Mpa约48.5MPa。许用外压力P=0.99Mpa；PPc，故该外压椭圆形封头名义壁厚Sn=8mm合适。？4.2 罐体筒体壁厚设计4.2.1 按内压罐体筒体壁厚设计内压罐体筒体壁厚设计根据公式： （4-2）式中 计算壁厚（mm）； 罐体设计压力（Mpa）； 封头内径（mm）； 设计温度下材料的许用应力（Mpa）； 焊缝系数；已知设计压力Pc=0.440.99 Mpa，筒体公称直径Di=6001200mm，焊缝系数=1.0，腐蚀余量C2=1.0mm，设计温度t=100,许用应力=11394Mpa；将数据带入到公式（4-2）可得计算壁厚S=S=0.4460021131-0.44=1.17mmS=0.9912002941-0.99=6.35mm，选择负偏差C1=0.180.6mm。设计壁厚Sd=S+C2=1.17+1=2.17mm；6.35+1=7.35mm名义壁厚Sn=Sd+C1=2.17+0.18=2.35mm；7.35+0.6=7.95mm圆整后取名义厚度Sn=8mm；检查Sn=8mm，许用应力没有变化，故该罐体筒体的名义壁厚Sn=8mm合适。4.2.2 按外压罐体筒体壁厚设计罐体设计外压力Pc=0.66Mpa，罐体内径Di=6001200mm，设计温度t=250,材料是Q235-B，计算长度=1174=1935+2/3*(300+40)=2162mm，腐蚀裕量C2=1.0mm。假设筒体名义壁厚为Sn=8mm，确定钢板厚度负偏差C1=0.180.6mm。则：圆筒外径Do=Di+2Sn=612mm；有效厚度Se=Sn-(C1+C2)=6.82mm；L/Do=1.92；Do/Se=87.97(20)。查图得系数A=0.0005。在材料Q235-B的算图中下方找到A=0.0005的点，此点落在设计温度下材料线的右方，故可得系数B=113Mpa。故许用外压力P=1.28Mpa；PPc，且较接近，所以圆筒名义厚度为8mm。有效壁厚检查Sn=8mm，没有变化，故该夹套筒体的名义壁厚Sn=8mm合适。 综合以上考虑，故罐体名义厚度取Sn=8mm5夹套强度设计5.1夹套封头壁厚设计夹套只受内压作用，壁厚计算按内压公式： (5-1)式中 计算壁厚（mm）； 系数，查表 罐体设计压力（Mpa）； 封头内径（mm）； 设计温度下材料的许用应力（Mpa），查表2.1； 焊缝系数；已知设计压力=0.661.65Mpa，夹套封头内径=7001300mm，焊缝系数=1.0，腐蚀裕量C2=1.0mm，设计温度t=200250，许用应力=10594Mpa，系数K=1，带入到公式(5-1)中可得=2.2011.46mm，选择钢板厚度负偏差C1=0.200.8mm，则：设计壁厚Sd=S+C2=3.2011.46+1=12.46mm；名义壁厚Sn=Sd+C1=3.40mm12.46+0.8=13.26圆整后取名义壁厚Sn=10mm；有效壁厚Se=Sn-(C1+C2)=8.20mm。因为Se0.15%Di=1.05mm,所以选取夹套的封头壁厚为10mm合适。5.2夹套筒体壁厚设计内压夹套筒体壁厚设计根据公式： （5-2）式中 计算壁厚（mm）； 罐体设计压力（Mpa）； 封头内径（mm）； 设计温度下材料的许用应力（Mpa）； 焊缝系数；已知设计压力Pc=0.661.65Mpa，夹套封头内径Di=7001300mm，焊缝系数=1.0，腐蚀余量C2=1.0mm，设计温度t=200250，许用应力=10594Mpa；将数据带入到公式（5-2）可得计算壁厚=0.6670021051-0.66=2.21mm=1.6513002941-1.65=11.51,选择钢板厚度负偏差C1=0.200.8mm。设计壁厚Sd=S+C2=3.21mm；12.51mm名义壁厚Sn=Sd+C1=3.41mm；13.31mm圆整后取名义厚度Sn=10mm；有效壁厚检查Sn=10mm，没有变化，故该夹套筒体的名义壁厚Sn=10mm合适。6罐体与夹套连接处的剪切强度设计6.1罐体质量计算罐体质量按罐体的表面积与钢板每平方米理论质量计算，即 （公式6.1）其中S总为罐体的总面积，包括两个封头的面积与筒体的面积，计算得为；m为钢板的每平方米理论质量，由于钢板的厚度选取4mm，故此值为31.4kg/m2。质量得：。6.2罐体内介质质量计算根据3.2节中已经计算出的罐体的容积V= 0.41922.7684m3，罐体内介质密度按水的密度取，可以计算出介质质量M2=V= 0.41921000=419.2Kg。2768.4kg6.3罐体上法兰及其他附属件质量计算罐体上的附属件及各附件的质量如下表:表6.1罐体上的附属件及各附件的质量法兰质量/kg接管质量/kg搅拌器连接口6.853.15温度表口0.360.0321安全阀22.7720.4622压力表口-0.141进料口3.590.838出料口3.590.838窥镜10.9-蒸汽口2.1220.3112冷凝口3.310.710法兰总质量=接管总质量=6.4总负荷计算总体负荷即：6.5焊缝连接处环形面积计算由相关标准知，焊缝的高度等于1.5倍的名义厚度，即：焊缝的高度为6mm,所以焊缝连接处环形面积为6.6焊缝连接处剪切应力强度校核焊缝连接处剪切应力校核按照公式： （6-1）式中 实际剪切应力（Mpa）； G总体负荷（Kg）； F接触面积（mm）； 设计温度下材料的许用应力（Mpa）,查表2.1；已知许用应力t=10594Mpa，G=5758N，F=11304mm，可以计算出实际剪切应力，校核满足。7开孔补强计算按设计要求开11个孔，分别为搅拌器连接口，安全阀口，温度表口，压力表口，安全阀口，蒸汽入口，蒸汽出口，窥镜口，进料口，冷凝水出口，出料口。7.1需进行补强的最大孔径确定不影响筒体强度的最大开孔孔径称为未加强单孔的最大允许直径d。圆筒体上不需加强的单孔的最大允许直径d1可按下面经验公式计算： （7-1）式中 筒体内径（mm）； 筒体有效厚度（mm）； 表示筒体壁厚富裕程度的系数； （7-2）式中 p罐体的工作压力（Mpa）； 罐体在工作温度下的材料的许用应力（Mpa）；罐体的工作温度t=100，查表得=113Mpa，=0.44Mpa，=6.82mm，=600mm。代入公式（7-2）得： 将值带入公式（7-1）可得： 夹套上不需加强的单孔的最大允许直径d2也根据公式（7-1）、（7-2）确定，现已知夹套的工作温度t=200，查表得=105Mpa，=0.66Mpa，=8.80mm，=700mm。代入公式（7-2）得： 将值带入公式（7-1）可得： 所以，根据开孔的实际情况及以上的计算结果，需要进行开孔补强计算的只有搅拌器连接口，现根据“等面积补强”原则对上述两个开孔进行补强计算。7.2搅拌器连接口补强计算因开孔而削弱的金属面积的计算：接管直径：削弱的金属面积A：强度削弱系数 封头上超过计算厚度的多余金属面积的计算公式为： （7-4）式中 封头的实际厚度（mm）；厚度附加量（mm）；封头计算厚度（mm）；接管直径（mm）；据前面结果可知： 所以 因为,所以搅拌器的开孔不需进行补强。7.3 蒸汽入口开口补强计算现已知夹套筒体的实际壁厚为4mm，计算壁厚为2.21mm，插管的外径A为45mm，壁厚为4mm，厚度附加量为1.20mm。夹套的操作压力为0.66Mpa,工作温度为200。同理可知蒸汽入口因开孔而削弱的面积： mm夹套上超过计算厚度的多余金属面积： mm接管上超过计算厚度的多余金属截面积根据公式： （7-5）式中 接管外侧有效补强高度（mm）； 接管实际厚度（mm）； 接管的计算壁厚（mm）；接管设计壁厚：式中 罐体设计压力（Mpa）； 接管材料在设计温度下的许用应力（Mpa）；接管的焊缝系数，1；外侧有效高度： (7.3) 接管多余截面积：设补强取得焊缝金属截面积为A3接管与筒体焊缝的腰高于接管厚度相同，且为单面焊，所以 mm因为A1+A2+A3= 259.851mm远大于因开孔而削弱的面积A，所以蒸汽入口的开孔也无需补强8水压试验压力确定8.1罐体水压试验压力计算罐体水压实验压力计算根据公式： （8-1）式中 罐体水压实验压力（Mpa）； 实验压力系数，查表； P容器的操作压力（Mpa）； 实验温度下材料的许用应力（Mpa）； 设计温度下材料的许用应力（Mpa）；现已知操作压力P=0.4Mpa，设计温度t=100，查表得=1.25，试压水温取5，查表得=113Mpa，=113Mpa，将以上数据代入式（8-1）中，得：8.1.1罐体筒体在水压试验压力下强度校核罐体筒体在水压实验压力下强度校核根据公式： （8-2）式中 设计温度下的计算应力（Mpa）； 罐体水压实验压力（Mpa）； 罐体公称直径（mm）； 有效厚度（mm）； 焊缝系数； 设计温度下材料的许用应力（Mpa）；Pt=0.5Mpa，=600mm，=6.82mm，=1.0，设计温度t=100，查表得=113mpa，代入式（8-2）中，得：所以强度校核满足。8.1.2罐体封头在水压试验压力下强度校核罐体封头在水压实验压力下强度校核根据公式8-2，=0.5Mpa，=600mm，=6.82mm，=1.0，设计温度t=100，查表得=113mpa，代入式（8-2）中，得：所以强度校核满足。8.1.3罐体筒体在水压试验外压力下稳定性校核罐体筒体在水压实验外压力下稳定性校核根据公式： (8-4)式中 夹套水压实验压力（Mpa）； p外压罐体筒体壁厚设计许用外压力（Mpa）；根据上面的计算，罐体在外压作用下的许用应力p为1.28Mpa,而水压试验时的外压压力为0.5Mpa。满足公式，所以稳定性校核满足。8.1.4罐体封头在水压试验外压力下稳定性校核同理，根据公式（8-4），并已知罐体封头在水压试验时的外压压力为0.5Mpa，罐体封头在外压作用下的许用应力p为0.99Mpa，满足公式，所以稳定性校核满足。8.2夹套水压试验压力计算夹套水压实验压力计算根据公式（8-1），操作压力P=0.6Mpa，设计温度t=200，查表得=1.25，试压水温取5，查表得=113Mpa，=105Mpa，代入式（8-2）中，得： 8.2.1夹套筒体在水压试验压力下强度校核夹套筒体在水压实验压力下强度校核根据公式8-2，Pt=0.807Mpa，=700mm，Se=8.80mm，=1.0，设计温度t=200，查表得=105mpa，将以上数据代入式（8-2）中，得：所以强度校核满足。8.2.2夹套封头在水压试验压力下强度校核夹套封头在水压实验压力下的强度校核根据公式： （8-3）式中 设计温度下