挂篮模板及结构设计计算书.doc

65 120 65m 三角形挂篮计算书 6 65 5 1 12 20 0 6 65 5 m m连连续续梁梁桥桥 三三角角挂挂篮篮 设 计 计 算 书 日期 2010 年 10 月 65 120 65m 三角形挂篮计算书 目目 录录 一 挂篮设计总则一 挂篮设计总则 1 1 1 设计依据 1 1 2 结构参数 1 1 3 设计荷载 1 1 4 荷载传递路径 2 1 5 挂篮结构材料 2 二 底篮模板二 底篮模板 3 1 1 底模面板 3 1 荷载 3 2 面板验算 3 1 2 横肋计算 4 1 荷载 6 2 横肋截面特性 6 3 强度 6 4 挠度 6 三 底篮纵梁计算三 底篮纵梁计算 8 1 箱梁两腹板之间 底板正下方纵梁计算 8 1 1 受力分析 8 1 2 强度计算 8 1 3 刚度计算 9 2 处于箱梁斜腹板正下方的纵梁计算 9 2 1 受力分析 9 2 2 强度计算 10 2 3 刚度计算 10 四 底篮前托梁计算四 底篮前托梁计算 11 1 受力分析 11 2 强度与刚度计算 11 五 底篮后托梁计算五 底篮后托梁计算 13 1 受力分析 13 2 强度与刚度的计算 浇注砼时 13 六 侧模支撑梁与内模滑梁计算六 侧模支撑梁与内模滑梁计算 15 1 侧模纵梁计算 15 65 120 65m 三角形挂篮计算书 2 前 后分配梁 16 3 内模滑梁计算 17 七 吊杆与锚杆计算七 吊杆与锚杆计算 18 1 前吊杆校核 18 2 后锚杆校核 18 八 中横梁及斜拉杆计算八 中横梁及斜拉杆计算 19 1 中横梁计算 19 2 斜拉杆计算 19 九 前横梁计算九 前横梁计算 20 1 受力分析 20 2 强度 21 2 1 前横梁断面特性 21 2 2 计算结果 21 十 主梁计算十 主梁计算 21 1 受力分析 21 2 强度计算 22 2 1 主梁压应力 22 2 2 主梁弯应力 CE 段 23 2 3 斜拉带 23 2 4 立柱 23 2 5 销子校核 24 2 6 主桁后锚校核 24 3 主梁挠度 25 十 行走小车轴承计算十 行走小车轴承计算 26 65 120 65m 三角形挂篮计算书 一 挂篮设计总则一 挂篮设计总则 1 11 1 设计依据设计依据 钢结构设计规范 GBJ17 88 公路桥梁钢结构及木结构设计规范 JTJ025 86 铁路桥涵施工设计技术规范 40 64 40 m 连续梁桥施工图 沪宁城际施图 通桥 I 17 1 21 2 结构参数结构参数 悬臂浇筑砼箱梁共 63 段 分段长度为 1 6 段 3 5m 7 14 段 4m 边跨及中跨合拢段为 2m 箱梁根部高度 7m 跨中高度 2 8m 箱梁根部底板厚 100cm 跨中 底板厚 28cm 箱梁高度以及箱梁底板厚度按 2 次抛物线变化 箱梁腹板根部厚 70cm 跨中厚 40cm 中间由两个箱梁节段变化 箱梁顶板厚度 28cm 箱梁顶宽 16 22m 底宽 9 22m 顶板悬臂长度 3 5m 悬臂板端部厚 15cm 根部厚 70cm 详细参数见唐白河大桥主桥箱梁构造图 1 31 3 设计荷载设计荷载 悬臂浇筑砼最大重量 2263KN 1 块 87 04m3 挂篮总重 包括箱梁内外模板 86 吨 系数 0 38 人群及机具荷载取 2 5KPa 荷载参数 钢筋砼比重取值为 26KN m3 新浇砼动力系数取 1 2 挂篮行走时冲击系数取 1 1 施工时 行走时抗倾覆稳定系数不小于 2 0 钢的材料特性 弹性模量 E 2 06 102 GPa 泊松比 0 3 密度 7850 kg m3 65 120 65m 三角形挂篮计算书 32 精轧螺纹粗钢筋 弹性模量 E 2 0 102GPa 泊松比 0 3 密度 7850 kg m3 容许应力 Q235 170 MPa 100 MPa 承压应力 j 300 MPa Q345 250 MPa 150 MPa 承压应力 j 440 MPa 40Cr d 100 mm 385 MPa 220 MPa 高强精轧螺纹钢 600 MPa 1 41 4 荷载传递路径荷载传递路径 内顶板荷载内滑梁 翼板荷载外滑梁 前横梁 底板 腹板荷载底纵梁 前托梁 底篮后锚后托梁 主桁架 本计算书根据各自的荷载情况对底纵梁 前托梁 后托梁 内滑梁 前后吊杆 前横梁 主桁架等各杆件的强度和刚度进行计算 并对节点板 及销轴的强度进行了计算 1 51 5 挂篮结构材料挂篮结构材料 挂篮主桁架 底纵梁 前托梁 后托梁 内滑梁 前横梁等采用组合 型钢 Q235 吊带采用 Q345 钢 销子采用 40Cr 65 120 65m 三角形挂篮计算书 二 底篮模板二 底篮模板 1 11 1 底模面板底模面板 1 1 荷载 荷载 悬浇节段以 1 块底板为最大厚度 新浇混凝土对底篮模板的压力标准 值 2 0 55 1905 1 2 686 0 746 0 2605 1 mKNhF 面板自重 23 1 628 0 008 0 7850mKNmkgF kgNg10 施工载荷 2 2 5 2mKNF 倾倒混凝土对底篮模板的压力设计值 2 3 0 2mKNF 2 2 面板验算 面板验算 选面板小方格中最不利情况计算 即三面固定 一面简支 由于 查表知 最大弯矩系数 最大9737 0 450 380 s h L L y x 0693 0 o x m K 挠度系数 00196 0 f K a 强度验算 取 1mm 宽的板条为计算单元 荷载为 2 32104 024678 0 mmNFFFFF mmNq024678 0 1024678 0 mmNqKM x mox 95 246380024678 0 0631 0 22 max 22max max 32 17014 23 67 101 95 246 67 1081 6 1 mmNmmN W M mmW xx x b 挠度验算 o x f B F Kf 4 max 65 120 65m 三角形挂篮计算书 其中 2 4 024678 0 mmNFF 应该是 104 FFF mmN bEh B mm K x f 1066 9 3 01 12 181006 2 1 12 380 00196 0 6 2 35 2 3 0 E 为弹性模量 为泊松比 则 mmf1 0 max mmmm x f1 076 0 500 380 500 满足要求 1 21 2 横肋计算横肋计算 1 1 计算简图 计算简图 计算载荷为 mmN 1 11450024678 0 450F q 4 底模中横肋的最大间距为 380mm 因小纵肋最长者为 380mm 满焊 在横肋上 故按两端固定梁计算 见上示意图 2 2 强度的验算 强度的验算 1 板肋共同作用时确定面板的有效宽度 b1 小纵肋间距较小 与面 板共同作用 为此 先算出在载荷作用下 面板与小纵肋组合截面的应力值 见 下示意图 组合截面的形心 y1 S A 33 10 4 43 850 100544508mmS A 8 450 5 100 4 1 103mm2 y1 S A 4 1 103 10 6mm 3 10 4 43 y2 108 10 6 97 4mm 截面惯性矩 46 2 3 2 3 107 1 6 108501005 12 1005 4 6 108450 12 8450 mm 截面弹性抵抗距 65 120 65m 三角形挂篮计算书 35 1 mm106 1 y 上 W 34 2 mm1075 1 y 下 W 弯矩按两端固定梁计算 查表得 mmN ql M 66785 24 380 1 11 24 22 组合截面的最大应力 2 8 3 17500 66785 mmN W M 下 根据 查表得 2 8 3mmN 25 56 8 450 h b 54 1 h b 即得 b1 54 8 432mm 2 强度验算 b1宽的面板与小肋组成的组合截面的 截面形心 见上图 y1 S A 33 10 8 42 850 100544328mmS A 8 432 5 100 3 96 103mm2 y1 S A 3 96 103 10 8mm 3 10 8 42 y2 108 10 8 97 2mm 截面惯性矩 46 2 3 2 3 107 1 8 108501005 12 1005 4 8 108432 12 8432 mm 截面弹性抵抗距 35 1 mm1057 1 y 上 W 34 2 mm1075 1 y 下 W 小纵肋的内力按五跨连续梁计算 查手册得最大弯矩系数为 0 105 最大弯矩 N mm168298380 1 11105 0 ql 22 系数M 最大应力 2 6 9 17500 168298 mmN W M 下 65 120 65m 三角形挂篮计算书 2 2 挠度验算 挠度验算 mm0043 0 107 11006 2 100 80311 1 644 0 EI100 ql 65 44 max 系数W 说明 底模面板和纵肋用料较大 可适当更改 1 31 3 横肋计算横肋计算 横肋与小纵肋 面板共同工作承受外力 底篮纵肋是横肋的支撑 横 肋的计算简图简化为两跨连续梁 见下示意图 1 1 荷载 荷载 mmNhFq85 11380031176 0 3 2 2 横肋截面特性 横肋截面特性 横肋采用槽钢 10 其截面特性 44 3 10 3 198 39660 mmI mmW x x 3 3 强度 强度 底篮宽度在变化过程中 支撑横肋 10槽钢的两纵梁间距为 1000mm 则 22 6 max max 6 22 max 170 8 37 39660 105 1 105 1 8 100085 11 8 mmNmmN W M mmN q M xx 4 4 挠度 挠度 a 悬臂部分挠度 底模悬臂部分主要承受箱梁腹板传来的荷载 底篮纵梁跨度设 300mm 则 65 120 65m 三角形挂篮计算书 mmNhFq mKNhF 32 62380164 0 3 1645 0 08 6 56 6 26 2 2 0 悬臂端支撑横肋惯性矩 44 10 3 198mmIx 4 0 500 200 500 15 0 10983 1 1006 2 8 30032 62 max 65 4 max ff mm a f mmf 满足要求 b 跨中部分挠度 9 1 500 941 500 15 0 10 3 1981006 2 100 100085 11 521 0 max 45 4 max 满足要求 ff mmf mmf 65 120 65m 三角形挂篮计算书 三 底篮纵梁计算三 底篮纵梁计算 1 1 箱梁腹板之间 底板正下方纵梁计算 箱梁腹板之间 底板正下方纵梁计算 1 11 1 受力分析受力分析 块件号 项 目 1 块 350cm 7 块 400cm 1底篮模板自重kg m2112 3112 3 2纵梁自重kg m5656 3底板砼理论重量kg m21643 111810 26000 5 0 41 045 0 4 项 动载系数 1 2kg m219721342 5施工荷载kg m2250250 6 荷载取值 q 纵梁间 距取 1m kg m 3 2390561 2501972 3 112 q 1760 3 1 21 2 强度计算强度计算 底篮普通纵梁选用 I32a工字钢 其截面 特性为 48 35 1011 1 1094 6 mmI mmW x x 浇注 1 块砼时 处于两腹板之间 底板正下方的纵梁受力示意图 如图 1 所示 kg4600R 2 A L qba kg3764R 1 B L qba 浇注 7 块砼时 处于腹板之间 底板正下方的纵梁受力示意图 MPaMPa W M mmNM x 17097 96 1073 6 max max 7 max 65 120 65m 三角形挂篮计算书 如图 2 所示 kg3520RR 2 BA L qba 1 31 3 刚度计算刚度计算 浇注 1 块砼时 处于腹板之间 底板正下方的纵梁挠度最大 以 1 块的荷载对纵梁进行挠度计算 参见上图 当时 弯矩最大处 mm L ba ax2425 2 mm L mmf3 8 600 23 2 max 纵梁刚度满足要求 2 2 处于箱梁腹板正下方的纵梁计算 处于箱梁腹板正下方的纵梁计算 2 12 1 受力分析 受力分析 块件号 项目 1 块 350cm 7 块 400cm 1底篮模板自重kg m2112 3112 3 2纵梁自重kg m5656 3单侧腹板重量kg m21643610427 4施工荷载kg m2250250 5 荷载取值 q 腹板下侧 布置 4 条纵梁 间距为 0 2m kg m 3416 q 2214 2 22 2 强度计算强度计算 处于腹板正下方的加强纵梁选用工字钢 I32a 其截面特性为 MPaMPa W M mmNM x 170 1 76 1028 5 max max 7 max 65 120 65m 三角形挂篮计算书 48 35 1011 1 1094 6 mmI mmW x x 浇注 1 块砼时 处于斜腹板正下方的纵梁受力示意图同图 1 所示 则 mmNM 1042 9 7 max MPaMPa W M x 170 7 135 max max kg6576RA 5380kgRB 浇注 7 块砼时 处于腹板正下方的纵梁受力示意图同图 2 所示 则 mmNM 1064 6 7 max MPaMPa W M x 170 7 95 max max kg4428RA 2 32 3 刚度计算刚度计算 浇注 1 块砼时 处于腹板正下方的纵梁挠度最大 以 1 块的荷载对 纵梁挠度进行计算 参见图 1 当时 弯矩最大处 mm L ba ax2425 2 3 8 600 5000 600 1 3 max max ff mm L f mmf 纵梁刚度满足要求 65 120 65m 三角形挂篮计算书 四 底篮前托梁计算四 底篮前托梁计算 1 1 受力分析 受力分析 块件号 项目 1 块 350cm 7 块 400cm 1 固定纵梁传给前托梁 的荷载 kg 3764 1 A R 3520 2 将 1 项化为作用于前 托梁的均布荷载 kg m37643520 3前托梁自重kg m138138 4 作用于前托梁的均布 荷载 q kg m39023658 5 活动纵梁传予前托梁 的支座反力 kg53804428 6 将 5 项化成集中荷载 P 假设 4 条活动纵梁 连成一体 kg 21520 p 17712 2 2 强度与刚度计算强度与刚度计算 1 对前托梁进行受力分析时 以 1 块荷载对其进行计算且不考虑 工作梁带来的荷载 很小 则前托梁受力示意图如图 3 所示 65 120 65m 三角形挂篮计算书 P 215KN q 39KN m 2 前托梁断面特性 前托梁断面结构见图 4 所示 槽钢 32a截面特性 组合截面特性 36 48 2 3 7 1081 1 2 1008 3 2 16510290 12 10290 1051 7 2 mm h I W mm I x x x 3 计算结果 对图 3 的计算采用 手工 计算较为繁琐 采用 电算 更为准确 其计算结果如下 mmNM 10 4 119 6 max 最大弯应力 MPaMPa W M x 17066 max max 在中点处 挠度 mmf12 08 0ff 1 在距左端 1073mm 处 挠度 mmf0 10002 0 1ff 2 故最大挠度 mmf1 max 支座反力 kN RRkNRR EBFA 215147 kNRR DC 167 五 底篮后托梁计算五 底篮后托梁计算 1 1 受力分析 受力分析 块件号 项目 1 块 350cm 7 块 400cm 1 固定纵梁传给后 托梁的荷载 kg kg4600RA 3520 2 将 1 项化为作用 于后托梁的均布 荷载 kg m46003520 3后托梁自重kg m156156 47 1 35 1 1051 7 1069 4 mmI mmW x x 65 120 65m 三角形挂篮计算书 4 作用于后托梁的 均布荷载 q kg m47561564600 3676 5 活动纵梁传予后 托梁的支座反力 kg 6567 B R 4428 6 将 5 项化成集中 荷载 P 假设 4 条 纵梁连成一体 kg 19728 36576 p 13284 2 2 强度与刚度的计算 浇注砼时 强度与刚度的计算 浇注砼时 1 对后托梁进行计算时 以 1 块荷载对其进行验算 在浇注时不考 虑箱梁两侧的吊点受力 同时也不考虑工作梁带来的荷载 很小 则后 托梁受力示意图如图 5 所示 图 5 均布载荷 q 48KN m 2 后托梁断面特性 后托梁采用断面结构如图 6 所示 其截面特性 槽钢 36a截面特性 组合截面特性 36 48 2 3 8 1033 2 2 1042 4 2 18510298 12 10298 1019 1 2 mm h I W mm I x x x 48 1 35 1 1019 1 106 6 mmI mmW x x 36a 10 图6 65 120 65m 三角形挂篮计算书 3 计算结果 对图 5 的计算同样采用 电算 其结果如下 KN m159Mmax 最大弯应力 MPaMPa W M x 170 2 68 max max 挠度采用 手算 在中点处 挠度 mmf58 2 13 1 45 1 ff 1 在距左端处 挠度 2956x mmf5 16 09 0ff 2 故最大挠度 mmf58 2 max 支座反力 kN RRkNRR CBDA 340195 以上结果可知 后托梁在浇注砼的强度和刚度均能满足要求 六 侧模支撑梁与内模滑梁计算六 侧模支撑梁与内模滑梁计算 1 1 侧模纵梁计算 侧模纵梁计算 1 纵梁的受力分析 箱梁翼板的最大重量 kgG78101260041 37 1 取侧模板自重 kgG5840 2 振捣载荷 2kpa 施工载荷 1 5kpa 将其转化为重量 kgG49005 34 150200 3 箱梁翼板重心距箱梁内边缘的距离 mme1339 箱梁翼板重心距外纵梁距离 mm箱梁翼板重量与侧模板重量传予内纵梁与外纵梁的荷载可近似按 图 7 所示计算 P 286KN 65 120 65m 三角形挂篮计算书 内 外纵梁承受的荷载为 外纵梁 kNRA47 内纵梁 kNRB239 内 外纵梁的受力示意图如图 8 所示 mkNq mkNq 11 75 4 47 59 75 4 239 外纵梁 内纵梁 2 纵梁强度计算 内 外纵梁分别选用工字钢 I45a I25a 其抗弯截面模量特性分别为 47 x2 35 2 48 x1 36 1 mm1002 5 I 1002 4 mm1022 3 I 1043 1 mmW mmW x x 内 外纵梁弯矩 mmNM 8 max 1079 1 内纵梁 mmNM 7 max 1053 3 外纵梁 内 外纵梁最大弯应力 MPaMPa W M x 170125 max max 内纵梁 内纵梁 MPaMPa17087 max 外纵梁 内 外纵梁支座反力 KN120R 内 KN 5 23R 外 65 120 65m 三角形挂篮计算书 内 外纵梁挠度 满足要求 外 内 f f mm 5 12 400 5000 400 l f mm8 8f mm7f max max max 2 2 前 后分配梁 前 后分配梁 1 受力分析 前 后分配梁承受由侧模传来的荷载 其受力示意图如图 9 所示 2 计算结果 对图 9 受力模式进行 电算 可知 mmNM 107 4 6 max 前 后分配梁选用双槽钢 20a 截面特性 MPaMPa W M mmW x x 17013 1056 3 107 4 1056 3 21078 1 5 6 max max 355 前 后分配梁支座反力 KNR KNR B A 2 130 3 13 由于支座与载荷相对位置很小 故不需计算挠度 3 3 内模滑梁计算 内模滑梁计算 1 滑梁受力分析 箱梁顶部砼通过内模传给单条滑梁的最大荷载 kgG821626004 2 58 1 1 取内模自重传给单条滑梁的荷载 kgG1500 2 65 120 65m 三角形挂篮计算书 内滑梁受力示意图参见图 8 mmNM mmkgq 1029 7 KN 3 242429 7 max 2 滑梁强度 内滑梁选用工字钢 I36b 其截面特性 48 35 1065 1 1019 9 mmI mmW x x 最大弯应力 MPaMPa W M x 17079 1019 9 1029 7 5 7 max max 最大挠度 满足要求 f f mm 5 12 400 5000 400 l f mm5 5f max max 支座反力 KNRR BA 3 48 七 吊杆与锚杆计算七 吊杆与锚杆计算 1 1 前吊杆校核前吊杆校核 从对前托梁的受力分析可知 单条吊杆承受的最大荷载 kNRRF CB 215 前吊杆采用 32 精轧螺纹钢 则 MPaMPa A F 600 5 267 3214 3 25 0 215000 2 min max 安全系数2 2 5 267 600 n 2 2 后锚杆校核后锚杆校核 从对后托梁的受力分析可知 单条后锚杆承受的最大荷载为 kNRN B 1703405 05 0 后锚杆同样采用 32 精轧螺纹钢 则 65 120 65m 三角形挂篮计算书 MPaMPa600 5 211 安全系数 8 2 5 211 600 n 八 中横梁及斜拉杆计算八 中横梁及斜拉杆计算 1 1 中横梁计算 中横梁计算 1 受力分析 中横梁主要承受挂篮前移时外侧后悬吊传来的荷载 在浇注砼时传 予中横梁的荷载极小 可忽略 中横梁悬臂端受力示意图如图 10 所示 最 不利状况 侧模后分配梁传予中横梁的荷载 kNF 6 16 1 底篮后托梁传予中横梁的荷载 估算 KNF 1 334 10043 3 13 5 17 2 2 计算结果 中横梁悬臂端承受的最大弯矩 mmNM 104 2 7 max 中横梁选用双槽钢 28a 其截面特性 MPaMPa W M mmW x x 170 3 35 108 6 104 2 108 6104 32 5 7 max max 355 中横梁悬臂端强度能满足要求 图10 65 120 65m 三角形挂篮计算书 2 2 斜拉杆计算 斜拉杆计算 1 受力分析 中横梁斜拉杆承受由中横梁悬臂端传来的荷载 其受力示意图如图 11 所示 中横梁斜拉杆承受的轴力 拉KNN N 8 82 1 33 6 16 8 36sin 1 1 中横梁承受的轴力 压KNosN 2 66 8 36c 8 82 2 2 计算结果 中横梁斜拉杆选用双槽钢 2 12 6 其截面积 MPaMPa mmA 170 3 26 3138 82800 313815692 max 2 中横梁斜拉杆强度能满足要求 MPaMPa170 5 21 3138 67310 max 中横梁受压端强度亦能满足要求 九 前横梁计算九 前横梁计算 1 1 受力分析受力分析 前横梁受力示意图如图 12 所示 最不利状况 图11 65 120 65m 三角形挂篮计算书 前分配梁传来的荷载 kNF13 3 1 前分配梁传来的荷载 kNF130 2 2 前托梁外吊杆传来的荷载 kNF147 3 内滑梁传来的荷载 kNF48 3 4 前托梁内吊杆传来的荷载 kNF215 5 内滑梁传来的荷载 kNF48 3 6 前托梁内吊杆传来的荷载 kNF167 7 2 2 强度强度 2 12 1 前横梁断面特性前横梁断面特性 前横梁断面形状如图 13 所示 工字钢 I36a的截面特性 48 1 1017 2 mmIx 组合截面特性 36 8 2 3 48 2 3 8 1055 4 196 1091 8 196 20816330 12 16330 1091 8 20816330 12 16330 21017 2 2 mm I W mm I x x x 惯性距 矩形钢板对组合形心的 为 其中 2 22 2 计算结果计算结果 对图 12 的计算采用 电算 其结果如下 mm x N10753M 6 最大弯应力 MPaMPa170165 max 最大挠度 mmf12 max 支座支力 kNRR BA 1 769 65 120 65m 三角形挂篮计算书 十 主梁计算十 主梁计算 1 1 受力分析受力分析 前横梁传给单条主梁的荷载 kNP 1 769 单榀三角架受力示意图如图 14 所示 平衡方程 kNFPF kN P F AB A 1787 6 1018 5 3775 7 5000054 上主梁在 CO 段产生的最大弯矩 mmNM 8 max 103 84500769 1 各杆件轴力的计算 对 C 点 PN 0 1 37sin 037cos 2 0 1 NN 1277 6 1 拉KNN 1020 2 压KNN 对 E 点 0 4 0 1 46sin53sin NN 053cos46cos 3 0 1 0 4 NNN 1402 4 拉KNN 9941 3 压KNN AB 段与 OC 段为同一杆件 即 KNNNAB1020 2 65 120 65m 三角形挂篮计算书 2 2 强度计算强度计算 2 12 1 主梁压应力主梁压应力 主梁最小截面积 MPaMPa mmA 170 3 56 226248 0 10 2 10 2262441212383602 5 max 2 min 2 22 2 主梁弯应力主梁弯应力 CE CE 段段 主梁在 CE 段的断面形状如图 15 所示 工字钢 I36b截面特性 48 1 1066 1 mmIx 组合截面特性 36 8 48 2 3 3 8 1015 4 192 1096 7 192 1096 7 18612465 12 12465 2 12 36020 1066 1 2 mm I W mm I x x x 最大弯应力 MPaMPa W M x 170 5 92 1015 4 1084 3 6 8 max max 2 32 3 斜拉带斜拉带 斜拉带选用双槽钢上下加焊钢板 2 20 2 6 组焊而成 斜拉带最小截面 积 2 min 85466165232832mmA 最大拉应力 较危险 MPaMPa170164 8546 101402 3 max 2 42 4 立柱立柱 立柱所受的最大轴力为 KNN1994 3 图15 65 120 65m 三角形挂篮计算书 立柱断面如图 16 所示 角钢 100 100 12mm 的断面特性 2 1 2280mmA 46 1009 2 mmII yoXO 组合截面特性 2 1824022808mmA 惯性矩 482 33 105 6 22280184 12 8888 12 112112 4mmIx 惯性半径 mmix 8 188 长细比 3 46 8 188 5 43702 查表 稳定系数862 0 最大压应力 MPaMPa170 8 126 18240862 0 101994 3 max 2 52 5 销子校核销子校核 斜拉带与主梁的连接销采用 80 销子材质为 40cr 钢 销子主要承 受剪力 所承受的最大剪力 纵向两端接触 NQ 5 max 107 最大剪应力 MPa MPa 220 139 max max 斜拉带与立柱连接销采用 90 销子材质为 40cr 销子所承受的最大 剪力同主梁连接销子 80 所以无需校核 2 62 6 主桁后锚校核主桁后锚校核 后横梁校核 后横梁受力示意图如下图 17 所示 100 100 12 图16 F1F2F1 AB 图17 500 F2 8365128836500 65 120 65m 三角形挂篮计算书 kNFF BA 3 647 则 kNFkNF 6