联络线禾水特大桥40+72+40m连续梁0#块计算书(20160122).doc

中铁一局昌赣客专CGZQ-7标项目经理部 联络线禾水特大桥40+70+40m连续梁0#块支架计算书联络线禾水河特大桥40+72+40m连续梁0#块现浇支架计算书 编制： 复核： 审核： 中铁一局昌赣客专CGZQ-7标项目经理部2016年01月01日目录1. 工程概况12. 计算依据13. 设计说明14. 设计参数34.1 设计原理34.2 相关荷载参数34.3 材料强度设计值44.3.1 钢结构44.3.2 方木54.3.3 竹胶板64.4 材料的刚度设计值64.5 计算截面65 模板计算95.1 底模竹胶板计算95.1.1箱梁腹板下竹胶板105.1.2箱梁底板下竹胶板115.2 底模下顺桥向方木分配梁(第一层方木分配梁)135.2.1箱梁腹板下方木分配梁135.2.2箱梁底板下方木分配梁155.3底模下横桥向方木分配梁（第二层方木分配梁）165.3.1腹板下横桥向方木分配梁计算165.3.2底板下横桥向方木分配梁计算186 钢管碗扣脚手架计算206.1单肢立杆轴力计算216.2单肢立杆稳定性验算217 下部支架结构计算237.1 计算荷载237.1.1 箱梁荷载257.1.2 活载257.1.3 模板荷载257.1.4 纵向方木荷载257.1.5 横向方木荷载257.1.6 脚手架荷载267.1.7 侧模荷载267.2 纵向分配梁I20a计算267.2.1 底板下I20a计算267.2.2 腹板下I20a计算317.2.3 翼缘下I20a计算357.3 横梁I45b计算427.3.1工钢支撑1计算43 7.3.2工钢支撑2计算467.3.3工钢支撑3计算497.3.4工钢支撑4计算527.3.5工钢支撑5计算557.3.6工钢支撑6计算587.3.7工钢支撑7计算617.3.8工钢支撑8计算647.3.9工钢支撑9计算677.4 纵梁2I45b计算707.4.1纵梁1、4计算717.4.2纵梁2、3计算747.5 钢管桩计算767.6承台基础验算777.7桩基础验算777.8梁的稳定性验算797.8.1纵向分配梁I20a整体稳定性验算797.8.2纵向分配梁I20a局部稳定性验算797.8.3工钢支撑I45b整体稳定性验算797.8.4工钢支撑I45b局部稳定性验算807.8.5纵梁2I45b整体稳定性验算807.8.6纵梁2I45b局部稳定性验算808临时固结计算818.1 临时固结设计818.2 计算不平衡荷载818.2.1不平衡荷载情况一818.2.2不平衡荷载情况二838.2.3计算选用不平衡荷载838.3 计算不平衡力矩作用下临时固结反力838.3.1 临时支座受力计算838.3.2 临时锚固筋锚固深度计算858.4 结论859 整体结构计算8610剪刀撑焊缝计算8811稳定性计算9111.1 计算荷载9111.2 抗倾覆计算9212结论9213附件921. 工程概况联络线禾水河特大桥吉安县高塘乡，地处吉泰盆地中心、赣江中游，地势平缓，主要为大片农田，植被茂密，桥址范围主要跨越禾水河，部分村庄及村庄周边的农田、村道、水沟和鱼塘。桥址处禾水河河道顺直，砂质河床。联络线禾水河特大桥跨越禾水河采用40+72+40m连续梁。主梁采用现浇预应力混凝土连续箱梁，单箱单室。主梁采用C50混凝土。主梁0#块节段长12m，为变截面，箱梁根部最高为5.6m。连续梁中墩11#、12#墩高为15.5m，16.5m。2. 计算依据（1）钢结构设计规范（GB50017-2003）（2）木结构设计规范(2005年版) （GB50005-2003）（3）建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）（4）铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011）（5）路桥施工计算手册（周水兴）（6）钢结构设计手册（中国建筑工业出版社第三版）（7）联络线禾水河特大桥施工图（8）新建铁路南昌至赣州客运专线40+72+40m预应力混凝土连续梁（单线、有砟）图号：昌赣客专施（桥）参-323. 设计说明（1）底模面板采用1.4cm厚竹胶板。侧模面板采用6mm钢板。（2）箱梁下设两层分配梁（1010cm方木）：1）第一层方木顺桥向布置，间距底板下30cm，腹板下20cm。2）第二层方木横桥向布置，30cm。（3）I20分配梁横桥向布置，间距30cm。（4）分配梁（方木）与I20分配梁之间用碗扣钢管支架。碗扣支架顺桥向间距30cm，横桥向：腹板下30cm，底板下60cm，翼缘下为30+60cm。碗扣支架高度1.2m。（5）侧模采用整体钢模板，面板为6mm钢板。侧模桁架间距80cm，桁架通过210背带设置在碗扣支架上。（6）I20纵向分配梁下采用I45b工钢横桥向横梁。（7）I45b工钢横桥向纵梁与钢管桩之间采用2I45b纵梁。（8）钢管桩采用16根630壁厚10mm螺旋焊缝钢管，布置形式为顺桥向间距：3.4m+5.2m+3.4m，横桥向间距2.4m。（6）钢管桩锚固于承台上和深入地层。（7）钢管桩间横撑采用20。0#号块支架示意图0#号块支架示意图4. 设计参数4.1 设计原理本设计按承载力极限状态法，永久荷载分项系数1.2，活载分项系数1.4。计算软件采用Midas civil 2015。4.2 相关荷载参数（1）施工人员、材料及施工机具荷载：。计算模板纵横梁时活载：。计算支架结构时活载：。（2）振捣混凝土时产生的荷载：水平模板，垂直模板。（3）浇筑混凝土时产生的冲击荷载：。（4）新浇筑梁体重力：。（5）模板自重取：。（6）方木自重取：。（7）型钢：I20a：。I45b：。（8）碗扣支架：规格，重量取。4.3 材料强度设计值4.3.1 钢结构钢材强度设计值和弹性模量（N/mm）钢材抗拉抗压和抗弯抗剪端面承压（刨平顶紧）牌号厚度或直径（mm）Q235钢162151253251640205120406020011560100190110 Q345钢163101804001635295170355026515550100250145 弹性模量E 2.064.3.2 方木木材强度设计值和弹性模量（N/mm）强度等级组别抗弯顺纹抗压顺纹抗拉顺纹抗剪横纹承压弹性模量 TC17A 17 16 10 1.7 2.310000B 15 9.5 1.6 TC15A 15 13 9.0 1.6 2.110000B 12 9.0 1.5 TC13A 13 12 8.5 1.5 1.910000B 10 8.0 1.49000 TC11A 11 10 7.5 1.4 1.89000B 10 7.0 1.2 TB20 - 20 18 12 2.8 4.212000 TB17 - 17 16 11 2.4 3.811000 TB15 - 15 14 10 2.0 3.110000 TB13 - 13 12 9.0 1.4 2.48000 TB11 - 11 10 8.0 1.3 2.17000本设计采用本表中TC11A级，即：方木为1010cm方木，材质为松木。其参数如下：W=bh2/6=0.10.12/6=1.667104m3I=bh3/12=0.10.13/12=8.3106m4A=bh=0.10.1=1.0102m2E=9103MPa。自重为0.10.16kN/m=0.06kN/m。4.3.3 竹胶板竹胶板按照建筑施工模板安全技术规范（JGJ 162-2008）第A.5取值，5层板，: , ，。4.4 材料的刚度设计值模板承担混凝土重的弹性挠度取构件跨度的1/250。杆件承担混凝土重的弹性挠度取构件跨度的1/400。4.5 计算截面由于0#截面如下图。A-A（mm）19-19截面（mm）18-18截面（mm）15-15截面（mm）14-14截面（mm）因为墩上中隔板段在墩帽上，支架上部结构截面18-18计算。5 模板计算5.1 底模竹胶板计算 底模面板采用竹胶板，下部纵向分配梁为1010cm方木。面板采用1.4cm厚竹胶板，其承受荷载为混凝土自重荷载、模板荷载、施工及其他荷载。1）混凝土自重q1=26KN/m3；2）模板自重q2=0.030KN/m2；3）施工活载按q3=2.5KN/m2；4）振动荷载按q4 =2KN/m2；5）倾倒混凝土产生的冲击力按q5=2KN/m2；其中，q1、q2分项系数取1.2，q3、q4、q5分项系数取1.4。竹胶板计算宽度取1m。面板的惯性矩：I=bh3/12=1001.43/12=22.86cm4面板的截面系数：W=bh2/6=1001.42/6=32.67cm3A=bh=10.014=1.4102m25.1.1箱梁腹板下竹胶板腹板位置下箱梁高度按照为5.6m。腹板下竹胶板布置图（mm）强度验算下部分配梁(方木)中心间距20cm，竹胶板按15cm跨度简支梁计算。竹胶板厚1.4cm。取1m宽。荷载：q=1.2q1+1.2q2+1.4（q3+ q4+ q5）=1.2265.6+1.20.11+1.4（2.5+2+2）=183.95kN/m.按简支梁计算，跨度15cm，计算简图如下箱梁竹胶板受力简图 满足要求。（2） 刚度计算：刚度计算只取荷载标准值，荷载取q。q=q1+q2+q3+q4+q5=265.6+0.11+2.5+2+2=152.21kN/m.满足要求5.1.2箱梁底板下竹胶板下部分配梁(方木)中心间距30cm，按25cm跨度计算。竹胶板厚1.4cm。按箱梁最高为1.2+0.65=1.85m，为最不利，取1m宽：底板下竹胶板布置图（mm）荷载：q=1.2q1+1.2q2+1.4（q3+q4+q5）=1.2261.85+1.20.11+1.4（2.5+2+2）=66.95kN/m.按简支梁计算，跨度25cm，计算简图如下 满足要求（3） 刚度计算只取荷载标准值，荷载取q。q=q1+q2+q3+q4+q5=261.85+0.11+2.5+2+2=54.71kN/m. 满足要求。5.2 底模下顺桥向方木分配梁(第一层方木分配梁)5.2.1箱梁腹板下方木分配梁箱梁腹板下第一层方木分配梁（顺桥向）采用1010cm方木，中心间距20cm。按箱梁根部腹板最高为5.6m最不利计算，按每根方木承受0.2m宽箱梁计算。每根方木承受的箱梁荷载：。自重：方木0.06kN/m，面板。即自重。活载取顺桥向方木结构示意图（mm）其下部横桥向方木中心间距为0.3m，则上层方木分配梁跨度为0.3m，按简支梁计算。受力模型如下：箱梁腹板纵向方木受力简图抗弯强度： 抗剪强度： 满足要求刚度计算：刚度计算只取荷载标准值，荷载取: 满足要求5.2.2箱梁底板下方木分配梁箱梁底板下第一层方木分配梁（顺桥向）采用1010cm方木，中心间距30cm。按箱梁18-18截面底板+顶板最高为1.2+0.65=1.85m最不利计算，按每根方木承受0.3m宽箱梁计算。每根方木承受的箱梁荷载：。自重：方木0.06kN/m，面板。即自重。活载取顺桥向方木结构示意图（mm）其下部横桥向方木中心间距为0.3m，则上层方木分配梁跨度为0.3m，按简支梁计算。受力示意图如下：箱梁底板纵向方木受力简图抗弯强度： 抗剪强度： 满足要求刚度计算：刚度计算只取荷载标准值，荷载取: 。满足要求5.3底模下横桥向方木分配梁（第二层方木分配梁）底模下横桥向方木分配梁（第二层方木分配梁）布置间距30cm，因此横桥向方木分配梁按每根承受顺桥向0.3m宽箱梁荷载。5.3.1腹板下横桥向方木分配梁计算按18-18截面箱梁腹板高度为5.6m最不利计算，按每根方木承受0.3m宽箱梁计算。每根方木承受的箱梁荷载：。自重：面板。第一层方木，第一层方木，即自重。活载取方木承受均布荷载腹板下横桥向方木布置图（mm）腹板下部钢管支架间距0.3m，按简支梁计算跨度取0.3m。受力示意图如下： 抗弯强度：,抗剪强度： 强度满足要求。刚度计算：刚度计算只取荷载标准值，荷载取: 。刚度满足要求。5.3.2底板下横桥向方木分配梁计算按箱梁底板+顶板厚度最高为1.2+0.65=1.85m。按每根方木承受0.3m宽箱梁计算。每根方木承受的箱梁荷载：。自重：面板。第一层方木，第一层方木，即自重。活载取方木承受均布荷载底板下横桥向方木布置图（mm）腹板下部钢管支架间距0.6m，按简支梁计算跨度取0.6m。受力示意图如下： 抗弯强度：,抗剪强度： 强度满足要求。刚度计算：刚度计算只取荷载标准值，荷载取: 。刚度满足要求。6 钢管碗扣脚手架计算脚手架立杆高度为483.5mm钢管，节段长1.2m，步距60cm。钢管截面特性外径F（mm）壁厚t（mm）截面积A（cm2）截面惯性矩I（cm4）截面模量W（cm3）回转半径I（cm）483.54.8912.195.081.586.1单肢立杆轴力计算组合风荷载时立杆轴力：结构重要性系数恒载 活载腹板下立杆所受最大轴力为：底板下立杆所受最大轴力为：单肢立杆最大轴力为：满足要求。（横杆步距为60cm，立杆设计最大荷载为40kN）6.2单肢立杆稳定性验算风荷载产生的弯矩：风荷载标准值取值（作为主要受力结构）：立杆计算长度：（取腹板下的立杆：B为立杆步距600mm；a为立杆顶层水平杆至顶托顶部的距离，取值600mm）立杆的纵向间距：结构重要性系数长细比钢管轴心受压构件的稳定系数组合风荷载时： 单肢钢管稳定性满足要求7 下部支架结构计算对于碗扣支架下方的支撑体系,包括I20a纵向分配梁，I45b横梁，2I45b纵梁7.1 计算荷载计算截面采用18-18；15-15；14-14。按照箱梁截面分割纵向分配梁采用I20a工钢，底板下间距30cm，腹板下间距30cm，翼缘下间距30+60cm；底板下（3根I20a）；腹板下（4根I20a）；翼缘下（6根I20a）；7.1.1 箱梁荷载箱梁线性荷载（）位置截面面积（m2）重度（kN/m3）线性荷载底板18-181.1242629.22415-150.5762614.97614-140.5532614.378腹板18-181.4142636.76415-151.1002628.60014-140.9652625.090翼缘18-180.244266.34415-150.097262.52214-140.097262.5227.1.2 活载计算支架结构时活载：I20a横向间距30cm：I20a横向间距60cm：7.1.3 模板荷载模板自重取：I20a横向间距30cm：I20a横向间距60cm：7.1.4 纵向方木荷载方木自重取：7.1.5 横向方木荷载I20a横向间距30cm：I20a横向间距60cm：7.1.6 脚手架荷载I20a横向间距30cm：I20a横向间距60cm：7.1.7 侧模荷载侧模总重量按35t计算7.2 纵向分配梁I20a计算7.2.1 底板下I20a计算箱梁荷载取值箱梁线性荷载位置截面面积（m2）重度（kN/m3）线性荷载底板18-181.1242629.22415-150.5762614.97614-140.5532614.378荷载分项系数为1.2其他荷载取值：活载分项系数1.4；恒载分项系数1.2：计算模型midas civil模型组合应力（N/mm2）最大组合应力为满足要求。剪切应力（N/mm2）最大剪切应力为满足要求。挠度（mm）最大挠度为满足要求。反力（kN）位置123456789反力（kN）1.05.314.614.915.316.117.322.212.1结论底板下I20a强度、刚度满足要求。7.2.2 腹板下I20a计算箱梁荷载取值箱梁线性荷载位置截面面积（m2）重度（kN/m3）线性荷载腹板18-181.4142636.764 15-151.100 2628.600 14-140.9652625.090 荷载分项系数为1.2其他荷载取值：活载分项系数1.4；恒载分项系数1.2：计算模型midas civil模型组合应力（N/mm2）最大组合应力为满足要求。剪切应力（N/mm2）最大剪切应力为满足要求。挠度（mm）最大挠度为满足要求。反力（kN）位置123456789反力（kN）0.05.522.623.825.124.523.728.014.5结论腹板下I20a强度、刚度满足要求。7.2.3 翼缘下I20a计算箱梁荷载取值箱梁线性荷载位置截面面积（m2）重度（kN/m3）线性荷载翼缘18-180.244266.344 15-150.097 262.522 14-140.097 262.522 荷载分项系数为1.2其他荷载取值：活载分项系数1.4；恒载分项系数1.2：计算模型1midas civil模型组合应力（N/mm2）最大组合应力为满足要求。剪切应力（N/mm2）最大剪切应力为满足要求。挠度（mm）最大挠度为满足要求。反力（kN）位置123456789反力（kN）2.35.46.66.76.86.86.88.44.4结论翼缘下I20a强度、刚度满足要求。计算模型2midas civil模型组合应力（N/mm2）最大组合应力为满足要求。剪切应力（N/mm2）最大剪切应力为满足要求。挠度（mm）最大挠度为满足要求。反力（kN）位置123456789反力（kN）2.35.46.66.76.86.77.9-13.848.9结论翼缘下I20a强度、刚度满足要求。7.3 横梁I45b计算横梁采用I45b，间距为360cm+570cm，下部为4根2I45b间距为2.4m；计算荷载为I20a向下传力即I20a支反力（如下表）。位置123456789底板反力（kN）1.05.314.614.915.316.117.322.212.1腹板反力（kN）0.05.522.623.825.124.523.728.014.5翼缘反力（kN）2.35.46.66.76.86.86.88.44.4翼缘2反力（kN）2.35.46.66.76.86.77.9-13.848.9计算模型midas civil模型7.3.1工钢支撑1计算组合应力（N/mm2）工钢支撑1（I45b）最大组合应力为满足要求。剪切应力（N/mm2）工钢支撑1（I45b）最大剪切应力为满足要求。挠度（mm）最大挠度为满足要求。反力（kN）位置1234反力（kN）13.96.66.613.97.3.2工钢支撑2计算组合应力（N/mm2）工钢支撑2（I45b）最大组合应力为满足要求。剪切应力（N/mm2）工钢支撑2（I45b）最大剪切应力为满足要求。挠度（mm）最大挠度为满足要求。反力（kN）位置1234反力（kN）31.336.336.331.37.3.3工钢支撑3计算组合应力（N/mm2）工钢支撑3（I45b）最大组合应力为满足要求。剪切应力（N/mm2）工钢支撑3（I45b）最大剪切应力为满足要求。挠度（mm）最大挠度为满足要求。反力（kN）位置1234反力（kN）45.211211245.27.3.4工钢支撑4计算组合应力（N/mm2）工钢支撑4（I45b）最大组合应力为满足要求。剪切应力（N/mm2）工钢支撑4（I45b）最大剪切应力为满足要求。挠度（mm）最大挠度为满足要求。反力（kN）位置1234反力（kN）46.3116.7116.746.37.3.5工钢支撑5计算组合应力（N/mm2）工钢支撑5（I45b）最大组合应力为满足要求。剪切应力（N/mm2）工钢支撑5（I45b）最大剪切应力为满足要求。挠度（mm）最大挠度为满足要求。反力（kN）位置1234反力（kN）47.5121.9121.947.57.3.6工钢支撑6计算组合应力（N/mm2）工钢支撑6（I45b）最大组合应力为满足要求。剪切应力（N/mm2）工钢支撑6（I45b）最大剪切应力为满足要求。挠度（mm）最大挠度为满足要求。反力（kN）位置1234反力（kN）46.7121.3121.346.77.3.7工钢支撑7计算组合应力（N/mm2）工钢支撑7（I45b）最大组合应力为满足要求。剪切应力（N/mm2）工钢支撑7（I45b）最大剪切应力为满足要求。挠度（mm）最大挠度为满足要求。反力（kN）位置1234反力（kN）48.8120.2120.248.87.3.8工钢支撑8计算组合应力（N/mm2）工钢支撑8（I45b）最大组合应力为满足要求。剪切应力（N/mm2）工钢支撑8（I45b）最大剪切应力为满足要求。挠度（mm）最大挠度为满足要求。反力（kN）位置1234反力（kN）4.7151.8151.84.77.3.9工钢支撑9计算组合应力（N/mm2）工钢支撑9（I45b）最大组合应力为满足要求。剪切应力（N/mm2）工钢支撑9（I45b）最大剪切应力为满足要求。挠度（mm）最大挠度为满足要求。反力（kN）位置1234反力（kN）132.364.564.5132.37.4 纵梁2I45b计算纵梁采用2I45b，间距2.4m；下部为63010mm钢管间距3.4m。计算荷载为横梁I45b向下传力即I45b支反力（如下表）。位置1234反力（kN）13.96.66.613.931.336.336.331.345.211211245.246.3116.7116.746.347.5121.9121.947.546.7121.3121.346.748.8120.2120.248.84.7151.8151.84.7132.364.564.5132.37.4.1纵梁1、4计算组合应力（N/mm2）纵梁1、4（2I45b）最大组合应力为满足要求。剪切应力（N/mm2）纵梁1、4（2I45b）最大剪切应力为满足要求。挠度（mm）最大挠度为满足要求。反力（kN）位置12反力（kN）135.6292.57.4.2纵梁2、3计算组合应力（N/mm2）纵梁2、3（2I45b）最大组合应力为满足要求。剪切应力（N/mm2）纵梁2、3（2I45b）最大剪切应力为满足要求。挠度（mm）最大挠度为满足要求。反力（kN）位置12反力（kN）307.2555.6 7.5 钢管桩计算钢管桩采用63010mm的钢管由第7.4节计算得到钢管立柱最大轴力为555.6kN钢管桩计算长度取17.315m钢管桩采用63010mm的钢管，其截面参数为截面面积194.779cm每米重量152.902kg/mG=152.90217.31510/1000=26.47kN 截面回转半径长细比：自由系数取：1.5查表钢结构规范GB50017-2003 表C-2b类截面轴心受压构件的稳定系数为：满足要求7.6承台基础验算钢管立于承台上最大轴力值为：钢管自重为：G=152.90217.31510/1000=26.47kN钢管立柱底部采用钢板采用75075010m满足要求（承台C30混凝土轴心抗压强度设计值14.3Mpa）7.7桩基础验算地质资料：根据新建铁路南昌至赣州客运专线施工图（L1DK002+613.035 联络线禾水特大桥 昌赣客专施（桥）-242图纸中11、12号墩附近地质为（3）9-3卵石土：中密，施工等级级，约6m。（21）2-1泥质砂岩：全风化，施工等级级，约6m。根据摩擦桩计算：单桩轴压容许承载力：桩壁土的平均极限摩阻力：忽略端承部分的容许承载力：卵石土极限摩阻力按按5.5m深入土体（3m回填土）计算，2.5m深入原地层，并与激振锤力相结合。满足要求。7.8梁的稳定性验算7.8.1纵向分配梁I20a整体稳定性验算（双轴对称工字钢截面）由钢结构设计手册（上册）3.1.3节得：h=200mm，b=100mm，d=7mm，t=11.4mm，i=81.5mmI20a由7.2.3得到梁的跨中最大弯曲应力为：（跨度L=3.446m）Q235钢：L/b=3446/100=34.4613（荷载作用于上翼缘）需要验算I20a的整体稳定。长细比稳定系数 取1稳定应力满足要求。7.8.2纵向分配梁I20a局部稳定性验算（双轴对称工字钢截面）由钢结构设计手册（上册）3.1.4节得：Q235钢：宽厚比b/t=100/11.4=8.7713（荷载作用于上翼缘）需要验算I45b的整体稳定。长细比稳定系数 取1稳定应力满足要求。7.8.4工钢支撑I45b局部稳定性验算（双轴对称工字钢截面）由钢结构设计手册（上册）3.1.4节得：Q235钢：宽厚比b/t=152/18=8.415满足要求7.8.5纵梁2I45b整体稳定性验算（双轴对称箱形截面）由钢结构设计手册（上册）3.1.3节得：单根工钢h=450mm，b=152mm，d=13.5mm，t=18mm，i=174mm纵梁二、三由7.4.2得到梁的跨中最大弯曲应力为：（跨度L=3.4m）Q235钢：h/b=450/150=36 L/b=3400/152=22.3795满足要求，可不计算梁的整体稳定性。7.8.6纵梁2I45b局部稳定性验算（双轴对称箱形截面）由钢结构设计手册（上册）3.1.4节得:Q235钢：宽厚比b/t=152/18=8.4440满足要求8临时固结计算8.1 临时固结设计新建铁路南昌至赣州客运专线施工图（L1DK002+613.035 联络线禾水特大桥 昌赣客专施（桥）-242临时固结参照无砟轨道预应力混凝土连续梁（悬臂浇筑施工）40+64+40设计临时固结。单个临时支座平面尺寸任然为2100400mm，材质为C50钢筋混凝土，配筋不变，每个支座为48根HRB40025钢筋。调整后平面位置如下：8.2 计算不平衡荷载8.2.1不平衡荷载情况一以两端不同步混凝土20t为不平衡荷载。桥梁对称悬臂浇筑到最大悬臂状态8#节段时，T构受施工荷载、风荷载等的影响，此时临时支墩受力最不利，故计算以最大悬臂状态为基本结构进行计算。计算荷载包括：1) 一侧混凝土自重超重5%。左侧：34.84kN；右侧0；2) 一侧施工荷载为,另一侧施工荷载。左：；右侧。3) 施工机具动力系数，一侧采用1.2，另一侧采用0.8。施工机具重量取5t。左侧：。右侧：。4) 梁段浇筑不同步引起的偏差，控制在20t。左侧：；右侧0；5) 一侧风向上吹，风压强度。左侧：；右侧0.不平衡荷载：荷载组合1：荷载组合2：不平衡荷载以荷载组合2的情况计算。计算力臂取8#节段中心至0#块中心的距离：。竖向反力取08#段的梁体重量和挂篮重量。不平衡力矩8.2.2不平衡荷载情况二根据新建铁路南昌至赣州客运专线施工图（L1DK002+613.035 联络线禾水特大桥 昌赣客专施（桥）-242,计算临时锚固措施时应能承受中支点处最大不平衡弯矩及相应的竖向支反力。8.2.3计算选用不平衡荷载施工中加强挂篮后锚检查与控制，不会出现挂篮坠落的情况。计算选用不平衡荷载情况二进行计算。8.3 计算不平衡力矩作用下临时固结反力8.3.1 临时支座受力计算假定永久支座不受力，全部由临时固结承担荷载。按照临时固结受力情况建立模型如下图：临时支墩受力模型假定R1、R2受压，间距为d，依据静力平衡方程：（受拉）（受压）临时支座按照每侧2个平均分配。一侧单个临时支座最大受压力为。单个临时固结采用C50混