泉港庄园华都国际钢管脚手架施工方案(06新).doc

福建省惠建发建设工程有限公司 庄园华都国际 泉港庄园华都国际钢管脚手架施工方案施工单位：福建省惠建发建设工程有限公司2012年03月07日第一部分 脚手架搭设构造方案 一、工程概况本工程为新建工程，本工程位于福建省泉州市泉港区，建设单位为泉州市泉港庄园开发有限公司，施工单位为福建省惠建发建设工程有限公司，监理单位为福州弘信工程监理有限公司；建筑总面积40095 m2；地下建筑总面积4880 m2，地下1层，地上30-32层。结构形式主楼为现浇钢筋砼框架-剪力墙结构；裙房为现浇钢筋砼框架结构；一层为商场及店面、二至三层以上为商场；四层以上为住宅；地上建筑总高度:90.5m-99.65m。基础采用预制静压PHC管桩，抗震设防烈度7度，地上建、地下耐火等级一级，属于一类高层商住楼建筑使用年限50年。 二、材料准备如下（1）钢管选用国标直缝电焊钢管（GB/T13793），质量符合国标碳素结构钢（GB/T700）Q235-A级钢要求。钢管上打孔的严禁使用，有严重锈蚀，弯曲，压扁或裂纹钢管不得采用。（2）扣件采用可锻铸性材料制作，其材质符合国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）的规定，使用前进行质量检查，有裂缝，变形的严禁使用，扣件应做防锈处理，螺栓拧紧，扭力矩达65N.M时不得发生破坏。扣件主要有三种形式，直角扣件用于连接扣紧两根垂直相交杆件；回转扣件用于连接两根呈任意角度相交的杆件；对接扣件，用于连接两根杆件的对接接长。（3）脚手板采用由毛竹制作的竹制笆板。三、脚手架主要搭设方案：1根据本工程特点施工现场场地比较狭小，考虑到地下室封顶后，外围四周抓紧回填土方，以便做现场施工道路，外脚手架具体搭设布置如下:A 、北侧 Q轴、西侧1轴、南侧A轴、东侧26轴外架搭设高度为地下室封顶（-4.8m-0.000m）采用双排落地脚手架。B、地下室封顶后外围脚手架抓紧拆除，回填土方以便做现场做施工道路。土方回填后北侧 Q轴、南侧A轴（裙楼）、东侧26轴外脚手架直接搭设在地下室顶板上搭设高度为（-0.9m-14.55m ），主楼2轴线处外脚手架直接搭设在地下室顶板上搭设高度到主楼四层。C、裙楼封顶后主楼南侧A轴外脚手架直接搭设在裙楼顶板上采用双排落地脚手架，主楼西侧2轴外脚手架直接搭设在地下室顶板上，搭设高度到主楼四层。D、因为图纸变化主楼四周都有阳台，等到主楼到4层时 外脚手架重新设置成悬挑脚手架（每6层悬挑一次），4层-10层悬挑一次，11层-18层悬挑第二次，19 层-25层悬挑第三次，26层-32层悬挑第四次，屋面造型悬挑一次，共分五次悬挑。2.纵向水平杆 （1）纵向水平杆设置在立杆内侧，其长度不宜小于3跨。 （2）纵向水平杆接长采用对接扣件连接，对接扣件交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内；不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm；各接头中心至最近主节点的距离不能大于 0.50m；（3）纵向水平杆采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm； 3.横向水平杆 （1）主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm，内排脚手架的外伸长度 300mm； （2）作业层上非主节点处的横向水平杆，宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于纵距1/2； （3）使用竹笆脚手板时，双排脚手架的横向水平杆两端，应用直角扣件固定在立杆上；4.脚手板 （1）作业层脚手板应铺满，铺稳，离开墙面120150mm； （2）竹笆脚手板应按其主竹筋垂直于纵向水平杆方向铺设，且采用对接平铺，四个角应用直径1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上； （3）作业层端部脚手板探头长度应取150mm,其板长两端均应与支承杆可靠地固定。5.立杆（1）脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不小于500mm；（2）立杆必须用连墙件与建筑物可靠连接，连墙件布置方式为2步3跨。 （3）立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步接头必须采用对接扣件连接。对接，搭接应符合下列规定：a. 立杆上的对接扣件应交错布置：两根相邻立杆的接头不应设置在同步内，同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm；各接头中心在主节点的距离不宜大于步距的1/3； b.搭接长度不小于1m，应采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不小于100mm。（4）立杆顶端高出女儿墙上皮1.2m；6.连墙件（1）宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不大于300mm。 （2）应从底层第一步纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其它可靠措施固定。 （3）优先采用菱形布置，也可采用方形，矩形布置。 （4） 一字型、开口型脚手架两端必须设置连墙件，连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不大于4m。 （5）采用刚性连墙件与建筑物可靠连接，亦可采用拉筋和顶撑配合使用的附墙连接方式。严禁使用仅有拉筋的柔性连墙件。 （6）连墙件的构造要求：连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平设置，当不能水平设置时，与脚手架连接的一端应下斜连接，不应采用斜连接。 （7）连墙件的构造要求：连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造，采用拉筋必须配用顶撑，顶撑应可靠地顶在混凝土圈梁柱等结构部位。拉筋应采用两根以上直径4mm的钢丝拧成一股，使用时不应少于2股，亦可采用直径不小于6mm的钢筋。7.剪刀撑与横向斜撑 （1）每道剪刀撑跨越立杆的根数 6，每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，斜杆与地面的倾角宜在45度60度之间。 （2）外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距不应大于15m。 （3）剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不应小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘距离不应小于100mm。 （4）剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。（5）横向斜撑的设置应在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置，斜撑采用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm。当斜撑在1跨内跨越2个步距时，宜在相交的纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜撑固定在其伸出端上；斜撑采用通长杆件，接长使用时采用对接扣件连接或搭接。四、脚手架安全措施1、脚手架搭设标准：横平竖直，连接牢固，底脚着实，层层拖牢，支撑挺直，通畅平坦，安全设施齐全、牢固。2、脚手架不得钢竹混搭，主要受力杆件，如立杆、大横杆、小横杆和剪刀撑等在同一建筑立面必须使用同一材质的材料。3、脚手架架设工必须具备中华人民共和国国家标准特殊作业人员安全技术考核管理规则要求的条件，经培训考核，取得特种作业人员安全操作证后才能进行脚手架的搭设和拆除工作。4、施工现场必须建立严格的脚手架分阶段验收制度和专人维修保养制度，基础未经验收不得搭设脚手架，分阶段搭设的脚手架，实行分阶段验收，验收记录应存档。使用未经验收或验收不合格的脚手架，要按违章指挥追究有关领导人的责任。5、架子工必须熟悉脚手架安全操作规程，严格按规程的要求搭设，在搭设中要正确佩戴和使用劳动保护用品。6、脚手架每平方的施工荷载：砌筑脚手架不超过3KN，只允许在一步脚手架上同时堆物；粉刷脚手架不超过2KN，只允许在三步脚手架上同时施工。脚手架不准超载，垃圾杂物必须经常清理。7、严禁在脚手架上接缆风绳和设置起重吊杆，不准在脚手架上搁置运料滑糟及搭设受料平台，不准采用斜拉斜吊的方式从脚手架上进料。8、脚手架上的杆件、扣件、竹篾和拉墙铅丝等严禁随意拆除，违者从严论处。五、脚手架拆除 （1）应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件，支撑体系等是否符合构造要求。 （2）应根据检查结果确定拆除顺序和措施，经主管部门批准后方可实施。 （3）应由施工负责人进行安全技术交底。 （4）拆除作业应由上而下逐层进行。 （5）连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先拆连墙件整层或数层后再拆除脚手架，分层拆除，高度不应大于3步，如大于3步，应增设连墙件加固。 （6）当拆至最后一根立杆高度时，应在适当位置加临时抛撑后再拆除连墙件。（7）各构配件严禁抛掷至地面。第二部分 扣件钢管脚手架计算书（一）、落地式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为40.4米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.30米，立杆的步距1.80米。 采用的钢管类型为483.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设十二层。一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.300/3=0.065kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.300/3=0.867kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.065=0.124kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.867=1.213kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.124+0.101.213)1.5002=0.295kN.m 支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.124+0.1171.213)1.5002=-0.347kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.347106/5080.0=68.372N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.065=0.103kN/m 活荷载标准值q2=0.867kN/m 三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.103+0.9900.867)1500.04/(1002.06105121900.0)=1.871mm 大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求! 二、小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。 用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.3001.500/3=0.098kN 活荷载标准值 Q=2.0001.3001.500/3=1.300kN 荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.098+1.41.300=2.006kN 小横杆计算简图 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和 均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.3002/8+2.0061.300/3=0.879kN.m =0.879106/5080.0=173.042N/mm2 小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和 均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度 V1=5.00.0381300.004/(3842.060105121900.000)=0.06mm 集中荷载标准值P=0.058+0.098+1.300=1.455kN 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度 V2=1455.1001300.0(31300.02-41300.02/9)/(722.06105121900.0)=4.519mm 最大挠度和 V=V1+V2=4.575mm 小横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算: 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.300=0.050kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.3001.500/2=0.146kN 活荷载标准值 Q=2.0001.3001.500/2=1.950kN 荷载的计算值 R=1.20.050+1.20.146+1.41.950=2.965kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。四、脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。 静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12540.400=5.042kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15 NG2 = 0.15051.500(1.300+0.300)/2=0.900kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5005/2=0.563kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50040.400=0.303kN 经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.807kN。 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00011.5001.300/2=1.950kN 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.800 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600 经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.8001.2500.600 = 0.420kN/m2。 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ 经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.26.807+0.851.41.950=10.489kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.26.807+1.41.950=10.899kN 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10 其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 立杆的步距 (m)。 经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.4201.5001.8001.800/10=0.243kN.m五、立杆的稳定性计算: 卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.899kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5501.800=3.222m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3222/16=204； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.175； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10899/(0.18489)=127.119N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=10.489kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5501.800=3.222m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3222/16=204； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.175； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.243kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =10489/(0.18489)+243000/5080=170.158N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!八、立杆的地基承载力计算:立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求 p fg 其中 p 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A；p = 43.60 N 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)；N = 10.90 A 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 3000.00 地基承载力设计值应按下式计算 fg = kc fgk 其中 kc 脚手架地基承载力调整系数；kc = 1.00 fgk 地基承载力标准值；fgk = 3000.00 地基承载力的计算满足要求! 悬挑式扣件钢管脚手架计算书 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范（JGJ130-2001）。 计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为16.9米，立杆采用单立管。 搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.30米，步距1.80米。 采用的钢管类型为483.5， 连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。 施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工1层，脚手板共铺设4层。 悬挑水平钢梁采用18a号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.80米，建筑物内锚固段长度4.50米。 悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物1.60m。拉杆采用钢丝绳。一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.300/3=0.065kN/m 活荷载标准值 Q=2.0001.300/3=0.867kN/m 静荷载的计算值 q1=1.20.038+1.20.065=0.124kN/m 活荷载的计算值 q2=1.40.867=1.213kN/m 大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度) 大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩) 2.抗弯强度计算 最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩 跨中最大弯矩计算公式如下: 跨中最大弯矩为 M1=(0.080.124+0.101.213)1.5002=0.295kN.m支座最大弯矩计算公式如下: 支座最大弯矩为 M2=-(0.100.124+0.1171.213)1.5002=-0.347kN.m 我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算： =0.347106/5080.0=68.372N/mm2 大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 3.挠度计算 最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度 计算公式如下: 静荷载标准值q1=0.038+0.065=0.103kN/m活荷载标准值q2=0.867kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度 V=(0.6770.103+0.9900.867)1500.04/(1002.06105121900.0)=1.871mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.0381.500=0.058kN脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.3001.500/3=0.098kN活荷载标准值 Q=2.0001.3001.500/3=1.300kN荷载的计算值 P=1.20.058+1.20.098+1.41.300=2.006kN 小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算公式如下: M=(1.20.038)1.3002/8+2.0061.300/3=0.879kN.m=0.879106/5080.0=173.042N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载最大挠度计算公式如下: 小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.00.0381300.004/(3842.060105121900.000)=0.06mm集中荷载标准值P=0.058+0.098+1.300=1.455kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1455.1001300.0(31300.02-41300.02/9)/(722.06105121900.0)=4.519mm最大挠度和V=V1+V2=4.575mm小横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 1.荷载值计算 横杆的自重标准值 P1=0.0381.300=0.050kN 脚手板的荷载标准值 P2=0.1501.3001.500/2=0.146kN 活荷载标准值 Q=2.0001.3001.500/2=1.950kN 荷载的计算值 R=1.20.050+1.20.146+1.41.950=2.965kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN； 双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248NG1 = 0.12516.900=2.109kN (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15NG2 = 0.15041.500(1.300+0.300)/2=0.720kN (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15 NG3 = 0.1501.5004/2=0.450kN (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50016.900=0.127kN经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.406kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值 NQ = 2.00011.5001.300/2=1.950kN风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 W0 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表D.4的规定采用：W0 = 0.800 Uz 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)附录表7.2.1的规定采用：Uz = 1.250 Us 风荷载体型系数：Us = 0.600经计算得到，风荷载标准值Wk = 0.70.8001.2500.600 = 0.420kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 0.851.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.406+0.851.41.950=6.408kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG + 1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.23.406+1.41.950=6.817kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW = 0.851.4Wklah2/10其中 Wk 风荷载标准值(kN/m2)； la 立杆的纵距 (m)； h 步距 (m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩 Mw=0.851.40.4201.5001.8001.800/10=0.243kN.m五、立杆的稳定性计算卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.817kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5501.800=3.222m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3222/16=204； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.175； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =6817/(0.18489)=79.510N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 f,满足要求! 2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算 其中 N 立杆的轴心压力设计值，N=6.408kN； i 计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm； k 计算长度附加系数，取1.155； u 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.550； l0 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.1551.5501.800=3.222m； A 立杆净截面面积，A=4.890cm2； W 立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3； 由长细比，为3222/16=204； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.175； MW 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.243kN.m； 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；经计算得到 =6408/(0.18489)+243000/5080=122.550N/mm2； f 钢管立杆抗压强度设计值，f=205.00N/mm2； 考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 Nl，连墙件的设计计算满足要求!七、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，脚手架排距为1300mm，内侧脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体 = 1600mm，水平支撑梁的截面惯性矩I = 1272.70cm4，截面抵抗矩W = 141.40cm3，截面积A = 25.69cm2。 受脚手架集中荷载 P=6.82kN 水平钢梁自重荷载 q=1.225.690.00017.8510=0.24kN/m 悬挑脚手架示意图 悬挑脚手架计算简图 经过连续梁的计算得到