预应力混凝土简支箱形梁桥设计.doc

本科毕业设计 预应力混凝土简支箱形梁桥设计第一部分 桥梁设计第一章 方案比选一、方案比选表1-1 方案比选比较项目第一方案第二方案第三方案主桥跨桥型预应力混凝土简支梁桥斜拉桥拱桥主桥跨结构特点预应力混凝土简支梁桥是一种预先储存了足够压应力的新型混凝土材料，预加压应力可大幅度提高梁体的抗裂性，并增加了梁的耐久性；预应力混凝土梁的主要不同之处是截面尺寸减小，高跨比减小。受力明确，理论计算较简单，设计和施工的方法日趋完善和成熟。斜拉桥是用锚固在塔、梁上的若干斜向拉索吊住梁跨结构的桥。梁体尺寸较小，使桥梁的跨越能力增大，受桥下净空和桥面高程的限制少。刚度较小，变形较大，受力较复杂，理论计算较复杂。设计施工方法较成熟。拱桥是一种常用的桥梁形式，在竖向荷载作用下，拱的两端支承处除有竖向反力外，还有水平推力。由于这个水平推力，使得拱内产生轴向压力，从而大减小了拱圈的截面弯矩，使之成为偏心受压构件。因此，可以充分利用主拱截面材料强度，使跨越能力增大。建筑造型侧面上看线条明晰，与当地的地形配合，显得美观大方跨径较大，线条明晰，显得较为雄伟大气跨径较大，外形美观，构造较简单，与环境较和谐养护维修量较小 较大较小设计技术水平经验较丰富，国内先进水平经验一般，国内一般水平经验丰富，国内较高水平 续上表施工技术简支梁的架设，有起吊、纵移、横移、落梁等工序。根据需要，可在纵向、横向和竖向等施加预应力，使装配式结构集整成理想的整体，这就扩大了装配式桥梁的使用范围，提高了运营质量。施工方法简单可行利用塔上塔吊搭设0号块件临时用的支撑钢管架，安装好0号块的件的斜拉索并架设主梁架桥机，利用悬臂吊机安装两侧的1号块的钢主梁，并挂斜拉索，重复上一循环至全桥合龙拱桥的施工方法主要有：就地浇筑或砌筑（有支架施工法）、悬臂施工法、缆索吊装法、转体法和劲性骨架法等。一般都采用支架施工的方法。工 期较 短较长较长方案的最终确定：经考虑，预应力混凝土简支梁桥较适合此桥的设计，受力较明确，因此我考虑采用方案一，并且采用预应力混凝土简支箱形梁桥。第二章 总体布置及主梁的设计一、基本资料（一）、桥梁线形布置1、平曲线半径：无平曲线。2、竖曲线半径：无竖曲线，纵坡按平坡设计。（二）、主要技术标准1、设计荷载：公路I级。2、桥面净宽：16m=43.75m（车道宽度）+20.5m（两侧护拦）3、通航要求：无（三）、主要材料1、水泥混凝土：主梁和横隔梁用C55混凝土。主梁采用55号混凝土，力学性能见表1.1 混凝土力学性能表 材料项目55号混凝土弹性模量（Mpa）35500容重（吨/米3）2.5热膨胀系数0.00001标准抗压强度（Mpa）fck35.5设计抗压强度（Mpa）fcd24.4容许压应力（Mpa）0.5fck17.75标准抗拉强度（Mpa）ftk2.74设计抗拉强度（Mpa）ftd1.89容许拉应力（Mpa）0.7ftk1.922、预应力钢绞线：采用低松弛高强度预应力钢绞线应符合ASTM A417-97的规定，单根低松弛高强钢绞线，直径为.，截面积为139，标准强度，弹性模量。3、普通钢筋：采用符合标准的公斤，直径者采用级热轧螺纹钢；直径12mm者采用I级A3热轧圆钢筋。4、钢板：锚垫板等预埋钢板采用低碳钢。5、锚具：预制箱梁采用OVM型锚具及其配套设备；箱梁接头顶板束采用BM15型锚具及其配套设备。6、预应力管道：采用钢波纹圆、扁管成型。7、支座：采用GYZF系列橡胶支座。8、伸缩缝：采用SSF80A大变位伸缩缝。9、焊条：对于A3钢采用T420型焊条，20MnSi钢采用T500型焊条。（四）、桥面铺装采用11cm沥青混凝土。（五）、施工方法预制装配（六）、设计规范1、公路工程技术标准（JTJB01-2003）.2、公路桥涵设计通用规范（JTG C62-2004）.3、公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）。（七）、支座强迫位移边支座：下沉1cm。（八）、温度影响质量上、下缘温差5摄氏度。二、桥型及纵横断面布置（一）、桥型布置及孔径划分 该桥为某一级公路的龙洞大桥。为缩短工期，提高行车舒适性，综合分析比较各类桥型后最终才用预应力混凝土简支箱形梁桥，跨径为38m12+32m2,施工方法为预制装配。考虑伸缩缝的设置，实际桥跨长为519.84m,即在桥的两头各设8cm的伸缩缝，桥跨结构的计算简图简图1所示。（二）、截面型式及截面尺寸拟定1、采用等高度箱形截面。主梁截面形式采用装配式预应力混凝土箱型简支梁。主梁间距采用3.25m,高跨比采用1/22.5,梁高度采用1.7m主梁肋宽度采用0.28m,主梁吊装后接缝宽度为25cm。主梁片数取5片。桥面板边缘厚度取18cm。构造图如下图2、横截面尺寸每幅桥面全宽为16m，为了便于模板制作和外形美观，主梁沿纵向外轮廓尺寸保持不变，跨中设置7道横隔梁，高1.4m，宽0.2m，横向共计5片箱形梁，预制箱形梁顶板宽3m，跨中腹板厚0.16m，顶板厚0.20m，底板厚0.25m；端部腹板厚0.28m，顶板厚0.20m,底板厚0.30m;腹板和顶板之间设有承托。预制主梁间采用25cm的湿接缝，从而减少足量的吊装质量。为满足顶板负弯矩钢束、普通钢筋的布置及轮载的局部作用，箱梁顶板取等厚度20cm。同时为防止应力集中和便于脱模，在腹板与顶板交界处设置25cm8cm的承托。主梁横断构造如下图所示。 主梁横断面构造（单位：cm）3、箱梁底板厚度及腹板宽度设计（1）箱梁底板厚度设置将底板厚度在跨内大部分区域设为25cm,仅在距支座260cm处开始加厚，且底板逐渐加厚至30cm，这样的处理同时为锚固底板预应力束提供了空间。箱梁底板厚度变化如下图所示。 箱梁底板厚度变化示意（单位：cm）(2)、腹板宽度设置腹板宽度除在支点附近区域加宽外，其余均为16cm腹板最终加宽至28cm,见下图所示。箱梁腹板变化示意（单位：cm） 4、横隔梁（板）设置为保证支座处传力的可靠性，因此在边永久（临时）支撑处，设一道厚为20cm,横隔梁，中永久支撑处也为20cm的中横隔梁，此外在中临时支撑处设10cm厚的箱内隔板。5、截面效率指标跨中截面几何特性见下表分块名称分块面积()分块面积形心至上缘距离（cm） 分块面积对上缘静矩（）分块面积的自身惯性矩（）()分块面积对截面形心惯性矩（）()（1）（2）(3)=(1)(2)(4)(5)(6)=(1)(5)2(7)=(4)+(6)顶板6000106000020000051.51591350016113500三角承托4002496004266.66737.5562500566766.667腹板400082.53300005208333.34-2117640006972333.34底板2500157.5393750130208.333-9623040000234337501290079335047086350由此可计算出截面效率指标（希望在0.5以上），表明以上的初拟截面是合理的。三、主梁内力计算主梁的内力计算包括恒载内力计算和活荷载内力计算。计算的控制界面有跨中、四分点和支点截面。（一）、恒载内力计算1、一期恒载（主梁自重）据主梁构造，对边主梁和主梁考虑四部分恒载集度，即：按跨中截面计的自重及梁端腹板、底板加厚部分、端横隔梁自重。边梁： 中梁：2、二期恒载（1）、防撞护栏（2）、桥面铺装（3）、现浇湿接缝故每梁二期恒载集度为：3、恒载内力设X为计算截面至左支承中心的距离，并令=X/L,见下图则边梁和中梁的恒载内力计算见下表。边梁和中梁恒载内力计算表计算数据L=38m, =1444项目跨中四分点变化点四分点变化点支座0.50.250.04110.250.041100.1250.09380.01970.250.45890.5边梁第一期恒载44.17960.055973.221254.50418.95769.02837.9第二期恒载19.833579.3152685.92564.10188.39345.80376.77中梁第一期恒载47.78609.856460.831356.91453.15831.80906.30第二期恒载19.833579.322685.92564.10188.39345.80376.77（二）、活荷载内力计算1、冲击系数和车道荷载折减系数按桥规规定，对于箱梁悬臂板的冲击系数取1.3。按桥规规定，对于四车道不考虑汽车荷载折减，即车道折减系数取0.67。2、主梁的荷载横向分布计算（1）、跨中的荷载横向分布系数各主梁均不设跨中横隔梁，仅设端横隔梁，各主梁之间的横向联系依靠现浇湿接缝来完成，所以按照刚接梁法来绘制横向影响线和计算横向分布系数。1）、计算主梁的抗扭惯性矩对于箱形截面，抗扭惯性矩可近似按照下式计算：式中： 、相应为单个矩形截面的宽度和厚度； 矩形截面抗扭刚度系数； 箱梁截面面积。=（162+90）*147.5/2=18585=162/20+90/25+152*2/16=30.7t/b=20/65=0.3077,查表c=0.270,则：2）、计算跨中荷载横向分布影响线横向分布影响线的计算采用刚性梁法，计算结果见下表3)、计算荷载横向分布系数4）、1、2号主梁的横向影响线和最不利布载图式如图所示。对于1号梁，则：对于2号梁，对于3号梁，3、计算活荷载内力在活载内力计算中，对横向分布系数的取值做如下考虑：计算主梁活载弯矩时，均采用全跨统一的横向分布 系数，鉴于跨中和四分点剪力影响线的较大坐标位于桥跨中部，故也按部变化的来计算。求支点和变化点截面活载剪力时，由于主要荷重集中在支点附近而一个考虑支承条件的影响 ，按横向分布系数沿桥跨的变化曲线取值，即从支点到1/4之间，横向分布系数用与值直线插入，其余区段均取值。（1）计算跨中截面最大弯矩及相应荷载位置的剪力和最大剪力及相应荷载位置的弯矩采用直接加载求活载内力，下图示出跨中截面内力计算图式，简化公式为： 式中：S所求截面的弯矩或剪力；车道冲击系数；车道折减系数；车辆荷载的等代荷载（集度），由公路桥涵设计手册基本资料查得,如下表所示。相应的内力影响线的加载面积。简支梁内力影响线 公路I级沿跨径方向跨径(38m)支点1/81/43/8跨中k15.00814.15213.01011.41110.545相应的弯矩影响线面积,剪力影响线面积的计算公式如下： 计算结果如下：支点处 1/8处 1/4处 3/8 处 跨中处 支点处 1/8处 1/4处 3/8处 跨中处 则采用简化公式求得的弯矩及相应的剪力如下：1号梁：,2、3号梁：，,，,，（三）、主梁内力组合计算按桥规规定，根据可能同时出现的作用荷载选择了荷载组合I。根据公预规规定进行内力组合及提高荷载系数。荷载与活荷载产生同号内力时：荷载组合I：跨内力组合弯矩 组合剪力四分点截面：支点截面： 因为汽车荷载效应占总荷载效应的15.08%=2646.849/17552.827,即高于5%，故荷载系数提高提高5%跨中内力组合弯矩17552.827（1+5%）=18430.47组合剪力四分点截面：支点截面： 第三章 预应力钢束的估算及布置一、跨中截面钢束的估算与确定根据公预规规定，预应力梁应满足使用阶段的应力要求和承载内力极限状态的强度条件。以下就跨中截面的各种荷载组合下，分别按照上述要求对各主梁所需的钢束进行估算，并且按这些估算钢束的多少确定各梁的配束。1、按使用阶段的盈利要求估算钢束数对于简支梁，当截面混凝土不出现拉应力控制时，则得到钢束数n的估算公式：式中：M使用荷载产生的跨中弯矩。与荷载有关的经验系数，公路一级，取0.51；钢束截面积，即=181.3712=2176.44=21.76。在前面已经计算出跨中截面=170cm, =33.64cm,设=25cm，则钢束的偏心矩为：荷载组合，将相应的参数带入估算公式，得：1号梁 2号梁 3号梁 2、按承载能力极限状态估算钢束数根据极限状态的盈利计算图式，受压区混凝土达到极限强度，应力图式呈矩形同时预应力钢束也达到标准强度R,则钢束数n的估算公式为：式中：经荷载组合并提高后的跨中计算弯矩。 估计钢束群重心到混凝土合力作用点力臂长度的经验系数，这里取0.78。 主梁有效高度，即。对于荷载组合I，将相应的参数代入估算公式，得： n=3.83对于全预应力梁，希望在弹性阶段工作，同时边主梁与中间主梁所需的钢束数相差不多，为了方便钢束布置和对称施工，各主梁统一确定为8束。二、预应力钢束布置1、确定跨中及锚固端截面的钢束位置。（1）、本例采用直径5cm波纹管成型的管道，对于跨中截面，在保证布置预留管道构造要求的前提下，尽可能使钢束重偏心矩大些。根据公预规规定，细部构造如下图a所示。由于可直接得到钢束群重心至梁底距离为： a b钢束布置横截面（单位：cm）（2）、为了方便张拉操作，将所有的钢束都锚固在梁端。对于锚固端截面，钢束布置考虑下两方面：一是预应力钢束群重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压；二是考虑锚头布置的可能性，以满足张拉操作方便等要求。按照上述锚头置的均匀、分散等原则，锚固端截面所布置的钢束如上图b所示。钢束群重心至梁底距离为：为了验核上述布置的钢束群重心位置，可绘制全预应力混凝土简支梁的束界。以上计算说明钢束群重心处于截面的核心范围内。2、钢束起弯角和线型的确定跨中分三排，最下排两根N4弯起角度为，其余6跟弯起角度均为为简化计算和施工，所有钢束布置的线型均选用梁端为圆弧线中间再加一段直线，并且整根束道都布置在同一个竖直面内。3、钢束几何计算（1）、计算钢束起弯点至跨中的距离锚固点到支座中线的水平距离（见下图）为：cmcmcmcm钢束计算图式锚固端尺寸（单位：cm）钢束弯起高度c:12.5-9=3.5cm cm其余钢束半径及x2计算见下表。钢束号Ri(cm)X2(cm)N19182555.19N26455962.78N339091343.51N411361822(2)钢束的长度计算一根钢束的长度为曲线长度、直线长度与两端锚具内长度之和，其中钢束的曲线长度可按圆弧半径与弯起角进行计算，计算结果如下表。钢束长度钢束号R(cm)弯起角（度）曲线长度（cm）直线段长(cm)预留长度锚具长(cm)钢束总长 （cm）（1）（2）（3）（4）（5）（6）N191828.51361.69555.19120124073.8N264558.5957.28962.78120124080.1N339098.5579.701343.51120124086.4N411364.589.181822120124060.4第四章 主梁截面几何特性计算后张法预应力混凝土梁，在张拉钢束时管道尚未压浆，由预应力引起的应力按构件混凝土净截面（不计构造钢筋的影响）计算，在使用阶段，一般预留孔道已压浆，认为钢束与混凝土结合良好，故按换算截面计算。一、截面面积及惯性矩计算1、计算公式如下（1）对于净截面截面积 截面惯性矩 （2）对于换算截面：截面积 截面惯性矩 取b=240cm2、计算数据：n=8根 截面面积和惯性矩的计算见下表a.截面面积和惯性矩计算表a截面位置特性分类分块名称分块面积分块面积重心至上缘距离分块面积对上缘净矩全截面重心至上缘距离分块面积的自身惯性矩截面跨中截面净截面毛面积1290061.579335060.41247086350-1.08815270.3045848559.6扣管道面积-157149.75-23510.75-89.338-1253060.6812743769839.2547086350-1237790.38换算截面毛面积1290061.579335066.255470863504.755291669.3252499346.3钢束换算面积734.618149.75110009.05-83.4955121326.9613634.618903359.05470863505412996.28支点截面净截面毛面积1628061.5100122076.734708635015.2253773714.1850022952.5扣管道面积-157149.75-23510.75-73.02-837111.50316123977709.25470863502936602.5续上表换算截面毛面积1628061.5100122065.31470863503.81236322.10852499346.3钢束换算面积734.618149.75110009.05-84.445237909.7917014.6181111229.05470863505412996.28四分截面净截面毛面积1290061.579335060.41247086350-1.08815270.3045848559.6扣管道面积-157149.75-23510.75-89.338-1253060.6812743769839.2547086350-1237790.38换算截面毛面积1290061.579335066.255470863504.755291669.3252499346.3钢束换算面积734.618149.75110009.05-83.4955121326.9613634.618903359.05470863505412996.28二、梁截面对重心轴的净矩计算四分点截面对重心轴净矩计算见下表b，跨中截面对重心轴净矩计算见下表c,支点截面对重心轴净矩见表d，主梁截面特性值见表e. 四分点截面对重心轴净矩计算表b分块名称及序号净截面 b1=240cm ys=60.412 cm换算截面 b1=240 ys=66.255cm净矩类型及型号分块面积分块面积重心至全截面重心距离(cm)对净轴净矩净矩类型及符号对换轴净矩翼顶板翼缘部分对净轴静矩600050.412302472翼缘部分对换轴静矩600056.255337530三角承托40036.41214564.840042.25516902肋部4000-22.088-883524000-15.475-61900228684.8292532底板底板部分对净轴静矩250097.09242725底板部分对换轴静矩250091.25228125钢束或管道-15789.34-14026.38734.61883.49561336.93228698.62289461.93翼顶板净轴以上净面积对净轴静矩600050.412302472净轴以上换算面积对换轴静矩600056.255337530三角承托40036.41214564.840042.25516902肋部4000-22.088-883524000-15.475-61900228684.8292532续上表翼顶板换轴以上净面积对净轴静矩600050.412302472换轴以上换算面积对换轴静矩600056.255337530三角承托40036.41214564.840042.25516902肋部4000-22.088-883524000-15.475-61900228684.8292532跨中截面对重心轴净矩计算表c分块名称及序号净截面 b1=240cm ys=60.412 cm换算截面 b1=240 ys=66.255cm净矩类型及型号分块面积分块面积重心至全截面重心距离(cm)对净轴净矩净矩类型及符号对换轴净矩翼顶板翼缘部分对净轴静矩600050.412302472翼缘部分对换轴静矩600056.255337530三角承托40036.41214564.840042.25516902肋部4000-22.088-883524000-15.475-61900228684.8292532底板底板部分对净轴静矩250097.09242725底板部分对换轴静矩250091.25228125钢束或管道-15789.34-14026.38734.61883.49561336.93228698.62289461.93续上表翼顶板净轴以上净面积对净轴静矩600050.412302472净轴以上换算面积对换轴静矩600056.255337530三角承托40036.41214564.840042.25516902肋部4000-22.088-883524000-15.475-61900228684.8292532翼顶板换轴以上净面积对净轴静矩600050.412302472换轴以上换算面积对换轴静矩600056.255337530三角承托40036.41214564.840042.25516902肋部4000-22.088-883524000-15.475-61900228684.8292532支点截面对重心轴静矩计算表d分块名称及序号净截面 b1=240cm ys=76.73 cm换算截面 b1=240cm ys=65.31cm净矩类型及符号净矩类型及符号翼顶板600066.73400380600055.31331860三角承托40052.732109240041.3116524肋部6720-5.77-38774.46720-17.19-115516.8382697.6232867.2续上表底板300080.77242310300092.19276570钢束或管道-15773.02-11464.14-15784.44-13257.08230845.86263312.92翼顶板600066.73400380600055.31331860三角承托40052.732109240041.3116524肋部6720-5.77-38774.46720-17.19-115516.8382697.6232867.2翼顶板 600066.73400380600055.31331860三角承托40052.732109240041.3116524肋部6720-5.77-38774.46720-17.19-115516.8382697.6232867.2主梁截面特性值总表e名称符号单位截面 跨中支点点四分点混凝土净截面净面积127431612312743净惯矩45848559.650022952.545848559.6净轴到截面上缘距离cm60.41276.7360.412净轴到截面下缘距离cm109.58893.27109.588续上表混凝土净截面截面抵抗矩上缘758931.332651934.739758931.332下缘418372.081536324.14418372.081对净轴静矩翼缘板部分面积228684.8382697.6228684.8净轴以上面积228684.8382697.6228684.8换轴以上面积228684.8382697.6228684.8底板部分面积228698.62230845.86228698.62钢束群重心到净轴距离cm89.33873.0289.338续上表名称符号单位截面 跨中支点四分点混凝土换算截面换算面积13634.61817014.61813634.618换算惯性矩52499346.352499346.352499346.3换算轴到截面上缘距离cm66.25565.3166.255换算轴到截面下缘距离cm103.745104.69103.745截面抵抗矩上缘792383.161803848.512792383.161下缘506042.183501474.318506042.183对换算轴静矩翼顶板部分面积292532232867.2292532净轴以上面积292532232867.2292532换轴以上面积292532232867.2292532底板部分面积289461.93263312.92289461.93钢束群重心到净轴距离cm83.49584.2683.495钢束群重心到截面下缘距离cm82.20883.2782.208第五章 钢束预应力损失计算后张法梁的预应力损失包括前期预应力损失（钢束与管道壁的摩擦损失，锚具变形、钢束回缩引起的损失，分批张拉混凝土弹性压缩引起的损失）与后期预应力损失（钢丝应力松弛，混凝土收缩和续编引起的损失），而梁内钢束的锚固应力和有效应力（永存应力）分别等于张拉应力扣除相应阶段的预应力损失。一、预应力钢束与管道壁之间的摩擦损失 计算公式： 式中：张拉钢束时锚下的控制应力，对钢丝束取张拉控制应力，取 u 摩擦系数，对于橡胶管抽芯形成的管道，取u=0.55k 取0.0015从张拉端到计算截面曲线管道部分切线的计较之和（以弧度计）； X从张拉端到计算截面的管道长度（ m），可近似取其在纵轴上的投影长度。跨中计算结果见下表。钢束号X (m)度弧度N44.50.078520.3690.071099.045N38.50.148320.4010.1061148.010N28.50.148320.4310.1061148.010N18.50.148320.3020.1060147.87四分点、支点截面计算表截面位置钢束号X (m)度弧度四分点N18.50.148310.1850.0923128.759N28.50.148310.2000.0924128.898N38.50.148310.2150.0924128.898N44.50.078510.1510.056779.097续上表支点N10020.3690.030141.990N20020.4010.030141.990N30020.4310.030242.129N40020.3020.300041.85二、由锚具变形，钢束回缩引起的预应力损失（）此项预应力损失计算公式如下：式中：预应力钢束的有效长度，mm; 预应力筋的弹性模量；对于OVM锚，变形量=1mm,梁端同时张拉，则=2mm.计算结果见下表计算表钢束号项目N1(cm)N2(cm)N3(cm)N4(cm)有效长度407384080140861406048.8378.8238.8108.866三、混凝土弹性压缩引起的损失（）此项应力损失，对于简支梁可以取1/4截面作为圈梁的平均截面进行计算，见下表。后张发分批张拉时，先张拉的钢束由于张拉后批钢束所产生的混凝土弹性压缩引起的应力损失的计算公式：式中：在先张拉钢束的重心处，后张拉各批钢束产生的混凝土法向应力； 分别为钢束锚固时预加的侧向力和弯矩。本设计采用逐根张拉钢束，张拉顺序按钢束编号次序进行，计算时从最后张拉的一束逐步向钱推进。跨中、四分点截面计算数据 锚固时预加纵向力锚固时钢束应力4左3左2左1左4右3右2右1右1307.0371257.2921257.2791257.4041307.0371257.2921257.2791257.4040.99690.98900.98900.98900.99690.98900.98900.989028353.5327057.7327057.4527060.1428353.5327057.7327057.4527060.1428353.5355411.2682468.71109528.85137882.38164940.11191997.56219057.7100.58885.58870.58855.588100.58885.58870.58855.588预加弯矩2852024.8823158171909931.281504219.062852024.8823158171909931.281504219.062852024.885167841.887077773.168581992.221143.4017.113749834.115659765.417163984.5计算应力损失的钢束号3左2左1左4右3右2右1右相应钢束至净轴距离85.58870.58855.588100.58885.58870.58855.588续上表2.2254.3486.4728.59510.82012.94415.0675.3247.9568.58118.82821.34521.16918.986合计7.54912.30415.05327.42332.16534.11334.05339.40664.22778.577143.148167.901178.070177.757支点截面计算数据 锚固时预加纵向力锚固时钢束应力4左3左2左1左4右3右2右1右1344.2841344.0611344.1871344.1731344.2841344.0611344.1871344.1730.996920.98900.98900.98900.996920.98900.98900.989029161.5228925.05328927.7628927.4629161.5228925.05328927.7628927.4629161.5258086.5787014.33115941.791145103.31174028.36202956.12231883.5880.7743.2713.27-16.7380.7743.2713.27-16.73预加弯矩2355375.971251587.04383871.38-483956.412355375.971251587.04383871.38-483956.41续上表2355375.973606963.013990834.393506877.985862253.957113840.997497712.377013755.96计算应力损失的钢束号3左2左1左4右3右2右1右相应钢束至净轴距离43.2713.27-16.7380.7743.2713.27-16.371.8093.6035.3977.1918.99910.79412.5882.0370.957-1.3355.6625.0711.887-2.508合计3.8464.564.06212.85314.07012.68110.08020.07623.80321.20467.09373.44566.19552.618四、由钢束应力松弛引起的损失（）公路规第5.2.10条规定，对于作超张拉的钢丝束，由松弛引起的应力损失的终极值，按下式计算：五、混凝土收缩和徐变引起的损失（） 公路规条附录规定，考虑非预应力钢筋的影响，混凝土收缩和徐变引起的应力损失可按下式计算：式中：全部钢束重心处的预应力损失值； 钢束锚固时在计算截面上全部钢束重心处由预加应力产生的混凝土的应力考虑主梁重力的影响，有：配筋率截面回转半径r1、徐变系数和收缩应变的计算构件理论厚度：设混凝土收缩和徐变在野外一般条件下完成，受荷时混凝土加载龄期为28d.根据公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范JTG D62-2004可得=2.01=2、计算混凝土收缩和徐变引起的应力损失列表计算如下，见下表所示。 跨中、四分点截面计算表计算数据计算（1）（2）（3）17.19021.80638.996计算应力损失 分子项 分母项（4）409.153597.9413.218（5）61.560.0171(6)（4）+（5）470.711.550=303.686MPa支点截面计算表计算数据计算（1）（2）（3）14.38210.23824.62计算应力损失 分子项 分母项（4）258.3183102.5832.719（5）61.