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1电流互感器误差分析 电流互感器误差分析电流互感器运行时的示意图在原边有电流?1流入，在铁心激励一交变主磁通，E1表示主磁通在一次绕组中的感应电势；主磁通同时也与副边绕组匝链，由于磁通的交变作用，在副边绕组中感应出电势E2。 在图示正方向的情况下，根据电磁感应定律可知tN Edd22?设铁心中的主磁通为tm?cos?)2/cos(sin222?t Nt NEm m?由此上面两式可见，超前E290度。 （a）在一次回路中串联R1和电抗X1来代替在一次绕组内部的电阻和漏电抗；同样，在二联次回路中串联R2抗和电抗X2来代替在二次绕组内部的电阻和漏电抗，这样，一次和二次绕组都可以看成是没有电阻和漏电抗的两个理想线圈，线圈中只有因为主磁通交变而感应的电势E1及及E2。 （b）将二次侧的电阻和电抗及电势归算到一次侧，到分别得到R2，X2及及E2。 这样，经过归算之后，E1E2。 既然归算之后一二次侧的感应电势相等，故可以把它们之间的等电位点连接起来，这样两个绕组便合并成一个绕组得到图（c）（c）显然这个绕组中流过的电流便是?0?1?2，它用来产生主磁通，以便在这个绕势组中产生感应电势E1E2。 这个绕组的电抗是是X0，为激磁电抗。 考虑到铁耗的影响后，阻激磁回路中还应串联一个等值电阻R0，于是得到电流互感器的等效电路图。 因为?2=(N2/N1)?2，因此可以得到?1N1?2N2?0N1电流互感器误差分析?1I22X2R0R0X?0I?I1R1XZU2?1U2I2U?10NI11NI22NI?o2?i?ab cd?2E?电流互感器误差分析由相量图可见?1N1|od|；I2N2|ob|。 所以I1N1I2N2|od|ob|bd|。 当i i非常小时|bd|bc|，则%100)sin(%100|%100%100)/(11101111112211122?N IN IN IbcN IN IN IIIN NIf i)(3440)cos(|sin1110?N INIocaci i?1I22X2R0R0X?0I?I1R1XZU2?1U电流互感器误差分析%100)sin(%100|%100%100)/(11101111112211122?N ININ IbcNININ IIIN NIf i)(3440)cos(|sin1110?NINIocaci i?从上面的（a）（b）两式可以看出，减小?0可减小电流误差及角差。 影响I0的因素包括1）磁路铁芯的材料、尺寸；2）二次负载大小和性质；3）电网的频率。 制造CT，首先采用高磁导率的磁性材料（若磁导率趋于无穷大，则I0趋于无穷小），其次增大磁路面积、缩短磁路长度，并使铁芯工作在磁感应强度不高的情况下，或采用特殊线路和结构提高准确度。 ?I1增大，则电流误差和角差均减小。 因此，使用CT时应注意被测电流I1接近其额定电流，这时误差较小。 ?从等值电路可知I0E1/Z m；I1I2E2/(Z2+Z)所以I0/I1?0/I2=(Z2+Z)/Z m从上式可以看出，二次负载Z减小，电流误差及角差均减小。 所以，二次所接阻抗应降为最低值，不得超过允许值，否则测量精度会降低。 （a）（b）1I2IZ电流互感器误差补偿装置假设经过归算后二次绕组的电势为E2，那么根据运放的性质，运放的输出端电压为AE2（A为运放的开环电压放大倍数，一给定参数），运放负向输入端的电压为二次绕组上的电势E2。 所以Z上流过的电流)1()1()(2222AZEZE AZEAEIZ?因此这时等效的二次负载值为AZ?1由于运放的A是一个比较大的值，所以采用了上述的误差补偿装置后相当于减小了二次负载值，从而减小了电流误差及角差电流互感器变比的检查试验方法?电流法模拟CT实际运行的情况来测试变比。 但是随着系统容量的增加，CT电流越来越大，可达数万安培。 对于现场而言，加电流至数百安培已有困难，数千安培或数万安培几乎不可能。 降低一些试验电流对减小试验容量没有多大意义；降低太多则CT误差骤增。 测量电流互感器变比的电压法从等值电路图可得下式:U2+?0(r2+jx2)=U1从式中可知引起误差的是?0(r2+jx2)变比较小、额定电流5A的电流互感器二次线圈电阻和漏抗一般小于1,变比较大、额定电流为1A的电流互感器二次线圈电阻和漏抗一般115。 以一台220kV、2500A/1A电流互感器现场试验数据为例:二次线圈施加电压250V,一次线圈测得电压100mV,此时二次线圈激磁电流约2mA,二次线圈电阻和漏抗约15,?0(r2+jx2)=30mV。 30mV与250V相比不可能引起误差。 从上述分析可知:电压法测量电流互感器变比时只要限制激磁电流?0为为mA级级,即可保证一定的测量精度。 电压法试验的特点轻电压法的最