钢雨棚计算书

钢结构雨篷设计计算书钢结构雨篷设计计算书 一 计算依据 一 计算依据 1 建筑结构荷载规范 2 钢结构设计规范 GB50017 2015 3 建筑抗震设计规范 4 钢雨篷 一 07SG528 1 图集 二 计算基本参数二 计算基本参数 1 本工程位于 xx 市 基本风压 0 0 750 kN m2 考虑到结构的重要性 按 50 年 一遇考虑乘以系数 1 0 故本工程基本风压 1 0 x0 75 0 75 kN m2 2 地面粗糙度类别按 B 类考虑 风压高度变化系数取 5 0 米处 标高最高处 查荷载 规范知 取 z 1 00 对于雨篷风荷载向上取 s 2 0 向瞬时风压的阵风系数 z 1 70 3 本工程耐火等级二级 抗震设防六度 三 结构平面布置三 结构平面布置 结构平面布置图 初步估计主梁采用 HN400 200 8 13 次梁采用 HN250 125 6 9 拉压杆采用 152 5 0 钢材均采用Q235级钢 四 荷载计算四 荷载计算 1 风荷载 垂直于雨篷平面上的风荷载标准值 按下列公式 1 1 计算 W k z s z Wo 1 1 式中 W k 风荷载标准值 kN m2 z 瞬时风压的阵风系数 z 1 70 s 风荷载体型系数 参照 07GSG528 1 图集说明 5 1 4 条 向上取 s 2 0 向 下取 s 1 0 z 风荷载高度变化系数 按 建筑结构荷载规范 GB5009 2012 取值 z 1 0 W o 基本风压 kN m2 查荷载规范 北海市风压取 W o 0 750 kN m2 正风 Wk 1 70 1 0 1 0 0 75 1 28 kN m2 负风 Wk 1 70 2 0 1 0 0 75 2 55 kN m2 简化为作用在主梁上的集中荷载 荷载作用面积 A 5 08 1 1 5 59 正风时 Wk1 1 28 5 59 7 12 kN m 负风时 Wk2 2 55 5 59 14 25kN m 2 恒荷载 07GSG528 1 图集说明 5 1 1 条 正风时 雨篷玻璃永久荷载 0 8 kN m2 负风时取 0 3 kN m2 简化为作用在主梁上的集中荷载 荷载作用面积 A 5 08 1 1 5 59 正风时的雨篷玻璃永久荷载 0 8 5 59 4 47 KN m 负风时的雨篷玻璃永久荷载 0 3 5 59 1 68 KN m 次梁 HN250 125 6 9 每米重 29 7kg 自重 g次 1 0 30KN m 简化成在主梁上的集中荷 载 G次 0 30 5 08 2 53 KN m 主梁 HN400 200 8 13 每米重 66kg 自重 g主 0 66KN m 正风时恒载的集中荷载 G1 2 53 4 47 7 00KN 负风时恒载的集中荷载 G2 2 53 1 68 4 21KN 3 活荷载 07GSG528 1 图集说明 5 1 2 条 钢雨篷活荷载标准值取 0 5 kN m2 简化为作用在主梁上的集中荷载 荷载作用面积 A 5 59 Q 0 5 5 59 2 80 KN m 雨篷活荷载考虑满跨布置 4 施工或检修荷载 Sq2 施工或检修荷载标准值为 1 0KN 沿雨篷宽度每隔一米取一个集中荷载 并布置在最不利 位置 简化为在主梁上的集中力 主梁间距 S 5080 近似取 P 5 1 0 5 0KN 五 主梁在荷载作用下的支座反力及内力五 主梁在荷载作用下的支座反力及内力 1 1 风荷载风荷载 计算简图如下 正风时 MA 0 0 2 Wk1 2 1 3 Wk1 2 4 Wk1 3 5 Wk1 4 6 Wk1 2 3 5 RBy 0 9 6Wk1 3 5 RBy 0 RBy 9 6 7 12 3 5 19 53KN Y 0 4 7 12 19 52 RAy 0 求得 RAy 8 96KN 又 RB RBy sin 19 53 sin 30 38KN RBx RBcos 30 38 cos 23 27KN X 0 23 27 RAx 0 RAx 23 27KN 内力图如下 负风时 MA 0 0 2 Wk2 2 1 3 Wk2 2 4 Wk2 3 5 Wk2 4 6 Wk2 2 3 5 RBy 0 9 6Wk2 3 5 RBy 0 RBy 9 6 14 2 3 5 38 95KN Y 0 4 14 2 38 95 RAy 0 求得 RAy 17 85KN 又 RB RBy sin 38 95 sin 60 60KN RBx RBcos 60 60 cos 46 42KN X 0 46 42 RAx 0 RAx 46 42KN 内力图如下 2 2 恒荷载恒荷载 计算简图如下 正风时 MA 0 0 2 G1 2 1 3 G1 2 4 G1 3 5 G1 4 6 G1 2 4 62 0 66 2 3 5 RBy 0 9 6G1 6 98 3 5 RBy 0 RBy 9 6 7 0 6 98 3 5 21 19KN Y 0 4 7 0 0 66 4 6 21 19 RAy 0 求得 RAy 9 85KN 又 RB RBy sin 21 19 sin 32 97KN RBx RBcos 32 97 cos 25 25KN X 0 25 25 RAx 0 RAx 25 25KN 内力图如下 负风时 MA 0 0 2 G2 1 3 G2 2 4 G2 3 5 G2 4 6 G2 2 4 62 0 66 2 3 5 RBy 0 9 6G2 6 98 3 5 RBy 0 RBy 9 6 4 21 6 98 3 5 13 54KN Y 0 4 4 21 0 66 4 6 13 54 RAy 0 求得 RAy 6 34KN 又 RB RBy sin 13 54 sin 21 06KN RBx RBcos 21 06 cos 16 14KN X 0 16 14 RAx 0 RAx 16 14KN 内力图如下 3 3 活荷载活荷载 计算简图如下 MA 0 0 2 Q 1 3 Q 2 4 Q 3 5 Q 4 6 Q 2 3 5 RBy 0 9 6Q 3 5 RBy 0 RBy 9 6 2 8 3 5 7 68KN Y 0 4 2 8 7 68 RAy 0 求得 RAy 3 52KN 又 RB RBy sin 7 68 sin 11 95KN RBx RBcos 11 95 cos 9 15KN X 0 9 15 RAx 0 RAx 9 15KN 内力图如下 4 4 施工或检修荷载施工或检修荷载 计算简图如下 施工或检修荷载考虑不利布置 考虑以下 4 种不利布置 1 当求 RAy最大值时 P 布置在 A 点 显然 RAy P 5KN RBy 0 2 当求 RBy最大值时 P 布置在 B 点 显然 RBy P 5KN RB 5 sin 7 78KN RBx 5 96KN X 0 RAx 5 96KN 3 当求跨中弯矩 M1 最大值时 P 布置在左跨中 M1 PL 4 5 3 5 4 4 38 KN m 4 当求 B 支座负弯矩最大值时 P 布置在悬挑跨端部 MB PL 5 1 1 5 1 KN m 六 荷载组合六 荷载组合 根据荷载规范 风荷载组合系数取 0 6 活荷载组合系数取 0 7 施工或检修荷载取 0 7 1 正风作用下的荷载组合 由可变荷载控制的效应 S 1 2SG 1 4Sw 1 4x xSQ 由永久荷载控制的效应 S 1 35SG 1 4 SQi 2 负风作用下的荷载组合 荷载规范规定 永久荷载有利时 永久荷载分项系数取 1 0 不考虑活荷载有利效应 S 1 0 SG 1 4SW 各截面内力及支座反力组合值如下表 1 1 表 1 2 表 1 1 正风时的主梁内力及支座反力组合 RAXRAYRBXRBYM1MBVAVBN SW23 27 8 96 23 27 19 35 7 73 3 67 8 96 8 65 23 27 SG25 25 9 85 25 25 21 19 8 40 4 22 9 85 9 96 25 25 SQ9 15 3 52 9 15 7 86 3 04 1 54 3 52 3 48 9 15 SP5 96 5 00 5 00 5 96 4 38 5 10 5 00 5 00 5 96 1 2SG 1 4Sw 1 4 SQ i 77 69 32 71 76 75 66 06 28 17 16 71 32 71 32 37 77 69 1 35SG 1 4 SQi68 44 29 17 67 50 58 40 25 10 15 29 29 17 29 02 68 44 max77 69 32 71 76 75 66 06 28 17 16 71 32 71 32 37 77 69 注 R V 的单位为 KN M 的单位为 KN m N 拉为正 压为负 表 1 2 负风时的主梁内力及支座反力组合 RAXRAYRBXRBYM1MBVAVBN SW 46 42 17 8