油封挡尘罩的冲压工艺及模具设计说明书

1 前言1.1 选课背景改革开放以来，随着国民经济的迅速发展，市场对模具的需求量也不断的持续增长。几年来，模具工业一直以 15%左右的增长速度快速发展，模具工业企业的所有制成分也发生了巨大的变化，除了国有专业的模具工厂以外，集体、合资、独资和私营企业也得到了快速发展。 浙江宁波和黄岩地区的“模具之乡” ；广东迅速崛起的乡镇企业和一些大集团，如科龙、美的、康佳等集团纷纷建立了自己的模具制造中心 1；中外合资和外商独资的模具企业现已有上千家。随着与国际接轨脚步的不断加快，市场竞争日益加剧，人们已经到产品质量和成本以及新产品开发能力的重要性。而模具制造是整个链条中最基础的要素之一，模具制造技术现已成为衡量一个国家制造业水平的重要标志，并在很大程度上决定了企业的生存空间。近年许多模具企业加大了对用于技术进步的投资，将技术进步视为企业发展的重要动力之一。一些国内的模具企业已普及了二维 CAD，并陆续开始使用UG、Pro/Engineer、Euclid-IS、I-DEAS 等国际通用软件，个别厂家还引进了Moldflow、C-Flow 、Optris 、MAGMASOFT 和 DYNAFORM 等 CAE 软件，并成功应用于冲压模具的设计中 1。以汽车覆盖件为代表的大型冲压模具制造技术已取得了很大进步，如：一汽模具中心、东风汽车公司模具厂等模具厂家已经能自主生产部分轿车覆盖件模具。此外，许多研究机构和高校都普遍开展了对模具技术的研究和开发。经过多年的努力，在模具 CAD/CAE/CAM 技术方面取得了显著的进步。在提高模具的质量和缩短模具的设计制造周期等方面做出了重要贡献。例如：吉林大学的汽车覆盖件成型技术所独立研制的汽车覆盖件冲压成型分析 KMAS 软件 1，华中理工大学模具技术国家重点实验室开发的注塑模、汽车覆盖件模具和级进模 CAD/CAE/CAM 软件，上海交通大学模具 CAD 国家工程研究中心开发的冷冲模和精冲研究中心开发的冷冲模以及精冲模 CAD 软件等已在国内模具行业中拥有了不少的用户。1.2 发展趋势虽然中国模具业在过去十多年中取得了令人瞩目的成就，但在许多方面仍与工业发达国家有较大的差距。例如：精密加工设备在模具加工设备中的比重还比较低，CAD/CAE/CAM 技术的普及率不高，许多先进的模具技术不能广泛应用等等，致使相当一部分大型、精密、复杂和长寿命模具仍依赖进口。在国家产业政策的正确引导下，经过几十年努力，现在我国冲压模具的设计与制造能力已达到了较高的水平，包括信息工程和虚拟技术等许多现代设计制造技术已在很多模具企业得到广泛应用。虽然如此，我国的冲压模具设计制造能力与市场需要和国际先进水平相比仍有较大差距。这些主要表现在高档轿车和大中型汽车覆盖件模具及高精度冲模方面，无论在设计还是加工工艺和能力反面，都有较大差距。在信息化带动工业化发展的今天，经济全球化日渐加速的情况下，我国冲压模具必须尽快提高自己的水平。通过改革发展，采取各种有效的措施，在冲压模具行业全体职工的共同努力奋斗下，我国冲压模具的水平一定会不断提高，逐渐缩小与世界先进水平的差距。在科学发展观的指导下，不断提高自主研发的能力、重视创新、坚持改革开放、走新型的工业化道路，从速度效益型的增长模式逐步转变为质量和水平同步增长的轨道上来，我国的冲压模具水平必然会更上一层楼 2。2 工艺方案的制定2.1 零件的工艺性分析油封挡尘罩如下图 2.1 所示，零件材料为 08 钢，板厚 1.5mm，大批量生产。图 2.1从图中可以看出，该零件是典型的旋转体冲压件，要求其表面不允许有折皱等缺陷。在技术要求和使用条件等方面看，该零件适合冲压生产，精度要求一般。拉伸过程中在圆周方向上的变形是均匀的，所以模具加工比较容易，工艺性较好。由于该零件的拉深件底与侧壁的圆角半径 rt ，凸缘与侧壁间的圆角半径R2t，符合要求，能够顺利拉深，防止起皱、破裂 3。因为拉深系数 m 大于第一次极限拉深系数m 1,所以只需一次拉伸就可以拉出。翻孔时应合理计算预翻孔直径，防止翻孔时边缘被拉裂。该零件的坯料为圆形板料，翻孔时需要先拉深和冲孔，因此在计算圆形坯料及预冲孔的尺寸是要准确来保证拉深、翻孔的尺寸。2.2 工艺方案的制定由以上的分析我们可以看出，该冲压件的生产包括以下基本工序：落料、拉深、冲孔、翻孔。因此该零件的成形工艺有如下几种方案：方案一：按照基本工序：落料首次拉深反向拉深冲孔翻孔方案二：落料、首次拉深复合反向拉深冲孔、翻边复合 方案三：落料、首次拉深、反向拉深复合冲孔、翻边复合通过分析以上 3 种方案可以看出：方案一：按照基本工序排列的冲压工艺每步工序都只使用简单模具，结构简单，制造周期短，价格较低，适合中小批量生产，但是由于工序较多，操作不方便，零件的尺寸不易控制，又增加了模具数量，依照零件的批量要求来看，单工序模不合适。方案二：将落料、首次拉深复合，冲孔、翻边复合，实现几道工序在一副模具上完成，减少了工序数和模具数，降低模具的费用和零件的生产费用，冲压出的工件质量较高，符合零件大批量的要求，并且复合模具容易实现，提高了经济效益，降低了生产成本。方案三：将落料、首次拉深、反向拉深复合，冲孔、翻边复合，同样可以实现几道工序在一副模具上完成，减少了工序数和模具数，降低模具的费用和零件的生产费用。但是落料、首次拉深、反向拉深复合工序较多，凸凹模的壁厚受到限制，影响模具的强度。通过以上三种方案的分析，最终可以选择方案三：落料、首次拉深复合反向拉深冲孔、翻边复合。2.2.1 毛坯尺寸的计算反向拉深的毛坯尺寸：2221 56.07.14rdHdD（2.1）22 56.0437.1.3.53 m964m9.281.12 D所以最终的毛坯尺寸为：21212r6.50r.74DH（2.2）22 3.983.59.839. m072.2.2 工艺方案(1)零件的排样和材料利用率的计算，如图 2.2。 搭边的最小宽度大于塑变区的宽度，由板厚 1.5mm 查搭边数值表 3，沿边搭边为 2.0mm，件间搭边为 1.5mm。图 2.2材料的利用率为 %10BSA（2.3）式中 A1 个冲裁件的面积，mm 2；B条料宽度，mm；S进距，mm；所以 %2.37410.5982BSD(2)第一步工序：落料、首次拉深，工件如图 2.2。图 2.3(3)第二步工序：反向拉深，工件如图 2.3图 2.4(4)第三步工序：冲孔、翻边，工件如图 4。图 2.53 落料、拉深复合模的设计该模具采用复合模的结构形式，将落料和拉深两道工序集中到一个模具上同时进行，降低了模具的生产成本，符合大批量生产的要求。落料、拉深复合模结构比较简单，此复合模的结构形式采用顺装形式，凸凹模装在上模座，冲压后的零件由推件装置推出。图 3.13.1 冲压压力的计算和压力机的选择3.1.1 冲压压力的计算（1） 落料冲裁力bKLFt冲 （3.1）KNLtb54.13809式中 F 冲 冲裁力，KN；L冲件剪切周边长度，mm；t冲裁件材料厚度，mm； b被冲材料的抗剪强度，Mpa；K系数，一般取 1.3b被冲材料的抗拉强度，Mpa，查黑色金属的机械性能表 3得b=300Mpa；为了便于计算，可取 b.80（2） 拉深力工件的拉深系数 （3.2）式中d拉深后圆筒的直径，mm；D拉深前毛坯的直径，mm；相对厚度15.098Dt（3.3）查相对厚度拉深系数表 4得： 0.6m1因为 1m，所以只需一次拉深成形。压边圈的计算利用公式 判断是否利用压边圈。0.45(1)tDDt062.m145.0所以需要压边圈。拉深力 （3.4）式中 圆筒形件的第一次工序直径，mm；1d4.6098.52dmDKNF43.5765.0.1kdb拉 t材 料的厚度，mm；b材料抗拉强度，MPa ；拉1k深系数，查拉深系数表 3取 =0.65；1k（3） 压边力的计 算（3.5）式中 A有效压边面积， ；2mP 单位压边 力，Mpa，查单位压边力数值表 3取 P=3Mpa；（4） 卸料力的计算（3.6）式中 卸料力系数，查 K 卸、 K 推、 K 顶 关系表 4，得 =0.06；K卸 K卸F 冲 落料力， KN；（5） 推件力的 计算（3.7）式中 n同时卡在凹槽内的制件数；F 冲 落料力， KN；K 推 推件力系数，查 K 卸、 K 推、 K 顶 关系表 4，取 K 推 =0.05；3.1.2 压力机的选择总冲压力为（3.8）KNPDAPF21. 325.6984rd212凹压 KNF31.854.06冲卸卸 NFK93.654.180n冲推推 NFF42.393.6182.5718压推卸拉冲总KNFP46.290.3.13.总所以查压力机主要技术规格表 3初步选择型号为 JC23-35 的开式双柱可倾压力机，公称压力为 350KN，最大闭合高度为 280mm，最小闭合高度为 220mm。3.1.3 模具压力中心的确定由于零件为中心对称图形，所以此模具的压力中心在毛坯的圆心处。3.2 模具工作部分尺寸及公差的计算3.2.1 落料凸、凹模的刃口尺寸由于零件为圆形且比较简单，所以凸、凹模可以进行分开加工，且零件的公差等级为 IT12，公差为 0.46mm，精度要求不高。根据落料、冲孔模刃口始用间隙查得间隙值 Zmin=0.132mm，Z max=0.240mm。根据凸凹模的制造公差表查 4得凸凹模的制造公差为：凹模 md035.凸模 2p为了保证冲模的间隙小于最大合理间隙，首先确定： md06.35.02.pZ184minax因为 满足 minaxpd所以落料凹模的尺寸：（3.9）落料凸模的尺寸：（3.10）xDd035.035.d7946mZodP025.025.in649713p3.2.2 拉深凸、凹模的刃 口尺寸根据圆形拉深模凸凹模的制造公差，可以查 4得拉深凸凹模的制造公差：md12.08p零件的公差等级 为 IT12，制造公差为0.46mm。拉深凹模的刃口尺寸（3.11）拉深凸模的刃口尺寸（3.12）式中D拉深 件外形的最大尺寸，mm； 工件的制造公差； 拉深模的双面间隙，mm；Z3.3 落料、拉深复合模主要零件的设计3.3.1 落料凹模（1） 凹模厚度 H凹模的厚度 H 可根据冲裁力的大小选择：（3.13）（2） 凹模外形尺寸 D边缘尺寸mDdd12.012.09584673.ZP08. 08.095751246.23.pm36138540.51032冲FkH m42.1HW （3.14）所以圆形凹模的直径为 m186427.9dD（3） 刃壁形式因为该复合模结构比较简单，同时材料较薄，结合冲模凹模的刃壁形式可以选择直壁形式。（4） 凹模的固定形式利用销钉定位，用螺钉将其固定在下模座上。3.3.2 拉深凸模（1） 凸模的固定形式我们可以利用 2 个销钉定位，4 个螺钉固定的形式将凸模固定在模座上。（2） 凸模的高度根据凸模的固定形式以及与其它零件配合的情况，取凸模的高度：h=30mm。3.3.3 凸凹模的设计凸凹模的长度为 m71.9425x0HF式中 弹簧的自由长度，mm， =95mm；0H0弹簧的压缩量， mm，F 0=14.29mm；F卸料版厚度，mm，H x=14mm；x所以取凸凹模的高度为 95mm。凸凹模壁厚的校核查凸凹模最小厚度表 3，最小壁厚 a=3.8mm。此工件的凸凹模的壁厚满足最小壁厚的要求，所以设计的凸凹模满足要求。3.4 卸料弹簧和卸料板的设计3.4.1 卸料弹簧模具结构拟用 4 个弹簧，根据所需卸料力，每个弹簧承受的负荷为：KNF08.2431.n卸预（3.15）所以我们选择最大工作负荷为 3100N，总变形量为 21.3mm，钢丝直径为8mm，弹簧的自由长 度为 95mm，外径为40mm 的弹簧。弹簧的压缩量为：（3.16）校核弹簧的最大压缩量因为 FFm9.7204510满足条件，所以所选弹簧符合要求。卸料弹簧窝座深度的确定在弹性压料装置机构中，卸料弹簧窝座的深度 （3.17）m9.214083.0卸FmhHltFHx2.4592.13950 弹簧最大自由状态高度，mm， =95mm；0H0H弹簧最大负荷下的许用压缩量，mm， =21.3mm；FF卸料板厚度，mm， =14mm；x x凸凹模高度， mm， =95mm；Hta Htah 刃口修磨量，mm，取 h=56mm；t 料厚，mm，t=1.5mm；l 凸模进入凹模深度，mm，l=25mm；所以取 H=25mm。3.4.2 卸料板由于零件的厚度较小，且表面要求尽量平整，可采用导向弹压卸料版。根据模具的整体尺寸可以选择长度为 L=195mm，宽度为 B=120mm，厚度为h=14mm 的卸料板。卸料螺钉根据卸料板的尺寸选择相对的内六角带台肩的螺钉。卸料板材料选用45 钢，不用热处理淬硬。3.5 模架的选择由于该冲压件为典型的圆形旋转体，所以我们可以选择中间导柱圆形模架。3.5.1 模座（1） 模座的外形尺寸由于凹模的外形尺寸 d=186mm，查模架标准结构表 3，可确定下模座的尺寸为20050 GB/T 2855.12，同时可确定上模座的尺寸为 20045 GB/T 2855.11。（2） 模座的材料一般选用铸铁 HT250，也可选用 A3、A5 结构钢，本设计从降低模具成本考虑选用铸铁 HT250。3.5.2 导柱、导套的选用根据模架的选择，查标准件表 3，选用标准的导柱、导套。两个导柱可以分别选择型号为 32160 GB/T 2861.1 和 35160 GB/T 2861.1 的导柱。两个导套可以选择A 型，其型号分别为 3210543 GB/T 2861.6 和 3510543 GB/T 2861.6。3.5.3 模柄的选用根据已选压力机的型号可查表得到模柄孔的尺寸为 50mm。所以可以选择压入式 B 型、型号为 B50105 JB/T 7646.1 的标准模柄。3.6 挡料装置的设计挡料装置在模具中的主要作用是保持冲件轮廓的完整性和适量的搭边值。根据此落料、拉深复合模的设计，选用单侧固定的两个导料销进行导料。挡料装置利用挡料销进行挡料。3.7 冲模闭合高度的确定冲模的闭合高度 是指模具在最低的工作位置时，下模座的底面到上模座的顶H模面之间的距离 3。压力机的闭合高度是指滑块从下止点时工作台面到滑块下平面之间的距离。冲模的闭合高度必须要满足以下关系：maxmin510H模式中 压力机最大闭合高度， =280mm；maxHax压力机最小闭合高度， =200mm；in min因为 230模 符合条件。3.8 模具材料的选用由于凸模和凹模的工作条件极其恶劣，强压、高温、连续使用并伴有很大的冲击。所以对凸、凹模的材料要求必须很严格，要有较好的耐磨性，耐冲击性，淬透性和切削性。硬度要大，热变形小，而且要价格低廉。结合上述原则，由凸、凹模材料的选用与热处理表推荐材料有：a) 凸模，凹模，凸凹模均采用 Cr12；b) 导柱，导套采用 15 钢；c) 挡料销，定位销，固定板，凸模固定板采用 45 钢；d) 卸料板，顶件板采用 Q275 钢；e) 上模座 HT250、下模座采用 ZG230-450；3.9 装配图模具图 3.14 反向拉深模的设计拉深工艺的基本动作是，卸料板先将板料压牢，凸模下降至与板料接触，并继续下降并进入凹模，凸模、凹模及板料发生相对运动，使板料成形，然后凸模与凹模分开，凹模滑块将工件推出，完成拉深工艺 5。图 4.14.1 拉深次数的确定、拉深力的计算和压力机的选择4.1.1 拉伸次数的确定工件总的拉深系数：67.029.453mDd（4.1）毛坯的相对厚度03.29.6451t（4.2）查无凸缘圆筒形件的拉深系数表 3得首次拉深的极限拉深系数 =0.46。1m因为 1m所以工件可以一次拉深成形。4.1.2 压边圈的确定利用公式0.45(1)tmD（4.3）判断是否利用压边圈。由于0145.67.m所以 ，一次不需要压边圈。0.45(1)tmD4.1.2 拉深力的计算拉深力（4.4）式中 拉深力，KN；F拉d 圆筒件的第一次工序直径，mm，d=43.5mm；t 材料的厚度，mm，t=1.5mm；材料的抗拉强度，Mpa, =300Mpa；bb修正系数，一般取 0.50.8 4，t/D 与 m 值小时，k 取较大值；1k4.1.3 初选压力机由于 KNF7.93拉总所以初选压力机的公称压力为 250KN，型号为 J23-25 的开式双柱可倾式压力机3。最大闭合高度为 270mm，最小闭合高度为 215mm。4.2 模具工作部分尺寸及公差4.2.1 凸凹模间隙的确定拉伸模间隙 Z 指凸模与凹模之间的单边间隙。间隙过小，会增大摩擦力，毛坯材料受到的阻力增大，拉深件容易破裂，并降低模具寿命。间隙过大，拉深件容易起皱，影响工件精度 6。因为此套模具不需要压边装置，所以凸凹模间隙可由以下公式确定：maxt.1Z （4.5）我们取 KNkdtFb97.365.03.154拉 m25.10t.axZ4.2.2 凸凹模圆角半径由于该零件只需一次拉深，凸凹模圆角半径应与拉深件相应的圆角半径相一致。所以凸模圆角半径 rp=2mm，凹模圆角半径 rd=3mm。4.2.2 凸凹模工作尺寸根据圆形拉深模凸、凹模的制造公差表查得拉深凸、凹模的制造公差： m12.08pd所以拉深凹模的刃口尺寸为：（4.6）拉深凸模的刃口尺寸为：（4.7）式中 拉深件外形的最大尺寸；maxD 工件的制造公差； 拉深模的单面间隙；Z4.2.3 拉深凸模出气孔根据凸模的刃口尺寸查表可得出气孔直径 d=5mm。4.3 确定各主要零件的结构尺寸4.3.1 拉深凸模mDdd12.012.0ax74395.mZDpp08. 08.0ax64152.13975. 凸模的长度因为模具采用了弹性卸料板所 以凸模长度为：（4.8） 式中 弹簧的长度, mm；xH 卸料板的厚度, mm；ah 附加长度 , mm；14.3.2 拉深凹模拉深凹模的深度和厚度根据零件的结构确定，取凹模的深度 h=17.5mm ；凹模的厚度 B=8mm，满足最小壁厚要求；凹模的高度 H=33.5mm。4.3.3 顶件装置的设计顶件装置由推件块、顶杆、弹性装置组成，留在凹模的工件靠顶件器顶出，由于冲裁件的内形尺寸较小，外形尺寸较简单，顶件块外形与凹模为间隙配合 H8/f8。顶杆的外形尺寸为 2080，JB/T7650.3。4.4 模架的设计由于该冲压件为典型的圆形旋转体，所以我们可以选择中间导柱圆形模架。4.4.1 模座的设计（1） 模座的外形尺寸由于凹模的外形尺寸 d=150mm，查模架标准结构表，可确定下模座的尺寸为20050 GB/T 2855.12，同时可确定上模座的尺寸为 20045 GB/T 2855.11。（2） 模座的材料一般选用铸铁 HT250，也可选用 A3,A5 结构钢，本设计从降低模具成本考虑选用铸铁 HT250。4.4.2 导柱、导套的选用mhHax1062481根据模架的选择，查标准件表 3，选用标准的导柱、导套。两个导柱可以分别选择型号为 32160 GB/T 2861.1 和 35160 GB/T 2861.1 的导柱。两个导套可以选择A 型，其型号分别为 3210543 GB/T 2861.6 和 3510543 GB/T 2861.6。4.4.3 模柄的选用根据已选压力机的型号可查 3表得到模柄孔的尺寸为 50mm。所以可以选择压入式 B 型、型号为 B50105 JB/T 7646.1 的标准模柄。4.5 冲模闭合高度的确定冲模闭合高度 是指模具在最低的工作位置时，下模座的底平面至上模座的顶H模平面之间的距离（不含模柄高度） 。压力机的闭合高度是指滑块在下止点时工作台面（不含垫板高）至滑块下平面件的距离。冲模闭合高度必须满足下列关系：maxmin510HH模（4.9）式中 压力机最大闭合高度， =270mm；maxHax压力机最小闭合高度， =215mm；in min因为 H 模 =220mm 符合条件。4.6 反向拉深模的装配图图 4.25 冲孔、翻边复合模的设计5.1 模具的结构形式（1） 模具结构采用顺装的形式。（2） 模具的结构特点及工作过程。此套模具在设计的过程中应注意有一下两点：冲孔、翻边两道先后工序的安排；辅助压边装置与其他零件的配合，及其运动过程。5.2 预冲孔、翻边高度的计算5.2.1 毛坯预冲孔的计算预翻孔直径按弯 曲展开原则，可由下式粗略计算： （5.1）式中 D0预冲孔的直径, mm；D翻边后孔的中径, mm；H 竖边高度, mm；r 拉深件的底角半径, mm；材料厚度 , mm；5.2.2 翻边高度的校核翻边系数6.05214.0DK翻（5.2）所以（5.3）mrH24.15.17203.650HmrKD57. 5.172034.6.012 翻所以可以一次成型。5.3 冲压力的计算和压力机的选择5.3.1 冲压力的计算（1） 冲孔力的计算由于模具的平刃口被磨损、凸模与凹模间隙不均匀和波动、材料的力学性能波动及材料厚度的偏差等各种因素的影响，实际计算冲裁力是按以下公式：bLtKF冲 （5.4）可得出 F 冲 =20.13KN。式中L冲裁件的 周长（mm） ；t 材料的厚 度（mm） ；b材料的抗 剪强度（Mpa） ；b材料的抗拉强度（Mpa） ；（2） 翻边力的计算（5.5）F 翻 翻边力（ N） ；材料的厚度（ mm） ，t=1.5mm ；材料的屈服强度， =196Mpa；ssD 翻边后孔的直径，D=21.5mm；D0预冲孔的直径；d=14.24mm；（3） 总的冲压压力计算 )(06.52731KNF翻冲总5.3.2 压力机的初步选择)(73624.15.19.0NDFs翻 初选压力机的公称压力为 250KN，型号为 J23-25 的开式双柱可倾式压力机 3。最大闭合高度为 270mm，最小闭合高度为 215mm。5.4 模具工作部分尺寸及公差5.4.1 冲孔凸、凹模刃口尺寸的计算根据落料、冲孔模刃口始用间隙查 3得间隙值Zmin=0.132mm，Z max=0.240mm。根据凸凹模的制造公差表 3查得凸凹模的制造公差为： m20.dp因为 dp 04.2.0.Z183minax不满足冲模的间隙小于最 大合理间隙。所以应取mZdp065.6.0434minax公差等级 IT12，制造公差 3，精度要求不高。凸模的刃口尺寸：（5.6）dmin 冲孔件内径的基本 尺寸，mm，d=14.24mm； 工件的制造公差，mm， =0.33mm；X 磨损系数，x=0.75；凹模的刃口尺寸：（5.7）043.043.0minp752xpmZd065.065.inp21438d5.4.2 翻边凸、凹模刃口尺寸的计算， 的值参考冲裁凸凹模的制造公差 3，取 =0.018mm， =0.012mm。pd dp所以凹模的刃口尺寸为（5.8）凸模的刃口尺寸为（5.9）式中 冲件的制造公差，mm；s凸凹模的单面间隙，mm，查表取 s=1.3mm；5.5 确定各主要零件的结构尺寸5.5.1 冲孔凸模（1） 凸模的固定形式凸模根据冲制零件的形状、尺寸、加工方法的不同而有多种固定形式，该凸模以台肩与固定板固定。（2） 凸模的长度凸模的长度根据零件的结构来确定取 L=44mm。5.5.2 翻边凸模（1） 凸模的圆角半径凸模的圆角半径对翻边 变形的影响很大，应尽量取较大值，故最好采用抛物线或球形，翻边前应进行预先拉深用的翻边凸模，其半径mxDdd018.018.7523msxDpp012. 012.05373尽可能取较大值，但不应超过下列公式的值：2DdtR（5.10）式中 D翻边直径，D=42mm；d预冲孔直径，d=25mm；t 材料的厚度，t=1.5mm； m8.2.514.R（2） 凸模的固定凸模根据冲制零件的形状、尺寸、加工方法的不同而有多种固定形式，该凸模以台肩与固定板固定。5.5.3 翻边凹模（1） 凹模的长度凹模的长度根据零件的结构及工序的先后顺序，取长度 H=70mm。（2） 凹模的壁厚根据零件的结构设计凹模的最小壁厚为：b=20mm，满足最小壁厚的要求。（3） 凹模的圆角半径为了保证零件的质量，防止起皱凹模的圆角半径 R=6mm。（4） 凹模的刃壁形式由于零件形状简单，所以选用带台肩的结构形式。5.5.4 压扁装置的设计压边装置的结构可以设计成用导板和翻边凹模相配合翻边，防止起皱，保证零件的质量。5.5.5 推件装置的设计推件器装在上模内，倒装复合模中的推件器，上模向上时，推杆撞击推板，经推销推出推件块，从而推出工件。5.6 模架的设计由于该冲压件为典型的圆形旋转体，所以我们可以选择中间导柱圆形模架。5.6.1 模座的设计（1） 模座的外形尺寸由于凹模的外形尺寸 d=100mm，查模架标准结构表 3，可确定下模座的尺寸为12535 GB/T 2855.12，同时可确定上模座的尺寸为 12530 GB/T 2855.11。（2） 模座的材料一般选用铸铁 HT250，也可选用 A3,A5 结构钢，本设计从降低模具成本考虑选用铸铁 HT250。5.6.2 导柱、导套的选用根据模架的选择，查标准件表 3，选用标准的导柱、导套。两个导柱可以分别选择型号为 22110 GB/T 2861.1 和 25110 GB/T 2861.1 的导柱。两个导套可以选择A 型，其型号分别为 228028 GB/T 2861.6 和 258028 GB/T 2861.6。5.6.3 模柄的选用根据已选压力机的型号可查表 3得到模柄孔的尺寸为 50mm。所以可以选择压入式 B 型、型号为 B50105 JB/T 7646.1 的标准模柄。5.7 冲模闭合高度的确定冲模的闭合高度 是指模具在最低的工位时，下模座的底面至上模座的顶面之H模间的距离。压力机的闭合高度是指滑块在下止点时工作台面至滑块下平面之间的距离。冲模闭合高度必须满足下列关系：maxmin510HH模（5.11） 式中 压力机最大闭合高度， =270mm；maxHax压力机最小闭合高度， =215mm；in min因为 H 模 =220mm 符合条件。5.8 冲孔、翻边复合模的装配图图 5.25 结 论本次毕业设计的主要任务是完成油封防尘罩的冲压工艺分析预模具设计。通过对防尘罩的工艺分析，得出影响零件成形质量的主要因素，如：起皱