跨铁路连续梁支架计算书

目目 录录 1 1 工程概况 工程概况 1 2 2 支架设计 支架设计 1 3 3 荷载计算 荷载计算 2 3 1 箱梁最大截面荷载计算 2 3 2 门洞处截面荷载计算 3 3 3 计算依据及规范 3 3 4 荷载组成 4 4 4 底模 侧模检算 底模 侧模检算 4 4 1 翼缘板底模计算 4 4 2 腹板底模计算 5 4 3 底板底模计算 5 4 4 腹板侧模 外模 计算 6 5 5 底模 侧模纵横梁检算 底模 侧模纵横梁检算 7 5 1 纵梁计算 7 5 2 底模横梁计算 9 6 6 碗扣件检算 碗扣件检算 13 6 1 立杆计算 13 6 2 剪刀撑计算 13 7 7 碗扣件底工字钢检算 碗扣件底工字钢检算 15 8 8 贝雷梁及钢管立柱检算 贝雷梁及钢管立柱检算 16 8 1 贝雷梁计算 16 8 2 贝雷片底分配梁计算 7 8 3 钢管立柱检算 6 9 9 基础检算 基础检算 7 9 1 扩大基础 7 9 2 挖孔桩基础 7 1010 承台防护挖孔桩 承台防护挖孔桩 12 1111 结论及建议 结论及建议 14 1 杜家岗特大桥跨铁路杜家岗特大桥跨铁路 60m 100m 60m 连续梁支架检算连续梁支架检算 1 1 工程概况 工程概况 杜家岗特大桥跨淮南铁路连续梁设计为 60m 100m 60m 连续梁 跨 淮南铁路连续梁墩柱为 587 590 墩 墩高为 7 5m 12m 其中主墩为 588 589 墩 分别位于淮南铁路两侧 其中 588 墩承台一角距离铁轨 为 4 6m 承台底距离轨顶为 6 05m 589 墩承台一角距离铁轨为 7 5m 承台底距离轨顶为 5 85m 跨淮南铁路连续梁截面最大高度为 8 9m 最小高度为 5 7m 连续 梁桥面宽度为 13 4m 连续梁与铁路交叉角度为 21o 跨越铁路范围内 连续梁底距离轨顶最小距离为 10 5m 2 2 支架设计 支架设计 边跨采用沿垂直线路方向架设贝雷梁 跨度为 9m 两侧支墩采用 529mm 单排螺旋钢管立柱 螺旋钢管间设 20a 槽钢剪刀撑 螺旋钢管 顶架设两根 I45a 型钢做分配梁 贝雷梁上横向铺设 I14a 型工字钢 上 搭设碗扣件支架 主跨采用沿垂直既有铁路线路方向架设贝雷梁 跨度为 12m 在跨 铁路位置形成预留行车门洞 两侧支墩采用 529mm 单排螺旋钢管立柱 螺旋钢管间采用 20a 槽钢相连 螺旋钢管顶架设两根 H30 型钢做分配 梁 贝雷梁上满铺 5cm 木板及 0 8mm 厚白铁皮 然后横向铺设 I14a 型 工字钢 上搭设碗扣件支架 施工采用搭设满堂支架进行现浇 具体搭设图如图 2 1 图 2 2 所 示 支架采用碗扣式杆件 支架上横向放置 I 10a 工字钢 纵向放置 10 10cm 方木 膺架立杆横向间距布置为 3 0 9 0 6 4 0 3 8 0 6 4 0 3 0 6 3 0 9m 立杆纵向间距腹板 处当梁高大于 5m 时采用 0 3m 其余部位均为 0 6m 横杆上下间距为 0 6m 剪刀撑按有关规范要求设置 底板 腹板 翼板外模均采用 18mm 厚竹胶板 内模采用组合钢模 拼装 顶板及腹板支撑支架均采用碗扣件组拼 内外肋方 木为 8 8cm 方木 2 图 2 1 连续梁膺架搭设正面图 图 2 2 连续梁膺架搭设平面图 3 3 荷载计算 荷载计算 3 1 箱梁最大截面荷载计算 连续梁膺架搭设计算取梁高最大处截面 即为 1 块截面 连续梁 梁高为 7 85m 底板 1 2m 厚 顶板 0 4m 断面面积 24 13m2 其荷载分 布如图 3 1 示 3 13 4 204KN204KN 16 9KN16 9KN 5 2KN5 2KN 50KN50KN 41 6KN 图 3 1 1 块截面荷载示意图 3 2 门洞处截面荷载计算 门洞计算取门洞跨越段梁高最小处截面 梁高 4 85m 顶板厚度 0 4m 底板厚度 0 4m 腹板厚度 0 6m 断面面积 13 51m2 其荷载分布 如图 3 2 示 13 4 126KN126KN 5 2KN5 2KN 16 9KN16 9KN 26KN 21KN 26KN 图 3 2 门洞处截面荷载示意图 其余位置的混凝土自重荷载根据梁的线形变化确定 3 3 计算依据及规范 钢结构设计规范 GB50017 2003 装配式公路钢桥多用途使用手册 人民交通出版社 建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范 铁路桥梁施工技术规范 建筑钢结构设计手册 竹编胶合板 GB13123 60 100 60m 连续梁桥参考图纸 总体布置图 4 项目经理部提供的有关资料等 3 4 荷载组成 混凝土自重 根据不同部位分别计算 荷载分项系数取 1 2 模板重量 根据不同部位分别计算 荷载分项系数取 1 2 施工荷载 取 2 5kPa m2 荷载分项系数 1 4 振动荷载 取 2 5kPa m2 荷载分项系数 1 4 混凝土倾倒产生的冲击荷载 输送泵取 2kPa m2 荷载分项系数取 1 4 当混凝土厚度大于 1m 时不考虑该荷载 则计算时取荷载值为 计算强度 q 或 q 计算刚度 q 4 4 底模 侧模检算 底模 侧模检算 模板均采用 1 8cm 厚竹胶板 竹胶板计算宽度取 1m 计算跨度均取 3 跨 竹胶模板的有关力学性能指标按 竹编胶合板 GB13123 规定 的 类一等品的下限值取 90 MPa E 6 103 MPa 则竹胶板 的相关参数如下 面板的贯性矩 I bh3 12 1 0 0183 12 4 86 10 7m4 面板的截面系数 W bh2 6 1 0 0182 6 5 4 10 5 m3 4 1 翼缘板底模计算 1 强度检算 翼板混凝土荷载按根部最大值 16 9kN m 计算 q 16 9 1 2 0 3 1 2 2 5 1 4 2 5 1 4 2 1 4 30 44kN m 近似按三等跨连续梁计算 方木间距 0 35m 如图 4 1 所示 0 35m0 35m0 35m q 图 4 1 翼缘板处底模计算图 Mmax 0 1q 2 0 1 30 44 0 352 0 37kN m 5 M W 0 37 103 5 4 10 5 6 9MPa 90MPa 满足要求 2 刚度检算 q 16 9 1 2 0 3 1 2 20 64kN m f 0 677 q 4 100EI 0 677 20 64 103 0 354 100 6 109 4 8 6 10 7 0 7 400 0 35m 400 8 75mm 满足要求 4 2 腹板底模计算 1 强度检算 腹板混凝土荷载按最大值 204kN m 计算 q 204 1 2 0 3 1 2 2 5 1 4 2 5 1 4 252 16kN m 近似按三等跨连续梁计算 0 15m 如图 4 2 所示 q 0 15m0 15m0 15m 图 4 2 腹板板处底模计算图 Mmax 0 1q 2 0 1 252 16 0 152 0 57kN m M W 0 57 103 5 4 10 5 10 6MPa 90MPa 满足要求 2 刚度检算 q 204 1 2 0 3 1 2 245 16kN m f 0 677 q 4 100EI 0 677 245 16 103 0 154 100 6 109 4 86 10 7 0 29 400 0 15m 400 0 375mm 满足要求 4 3 底板底模计算 1 强度检算 底板混凝土荷载按最大值 41 6kN m 计算 q 41 6 1 2 0 3 1 2 2 5 1 4 2 5 1 4 57 28kN m 近似按三等跨连续梁计算 0 3m 如图 4 3 所示 6 q 0 3m0 3m0 3m 图 4 3 底板处底模计算图 Mmax 0 1q 2 0 1 57 28 0 252 0 358kN m M W 0 358 103 5 4 10 5 6 6MPa 90MPa 满足要求 2 刚度检算 q 41 6 1 2 0 3 1 2 50 28kN m f 0 677 q 4 100EI 0 677 50 28 103 0 254 100 6 109 4 8 6 10 7 0 46 400 0 25m 400 0 625mm 满足要求 4 4 腹板侧模 外模 计算 腹板内外侧均为垂直 因此混凝土侧压力按竖直状态计算 混凝土对侧模的压力 Pm k h 外加剂影响系数 k 取 1 2 混凝土容重 取 26kN m3 混凝土有效压头高度 h 0 22 24 9v T 砼浇筑速度 v 0 5m h 浇 筑温度取 20 则 h 0 22 24 9 0 5 20 0 84m 则混凝土对侧模的侧压力为 Pm 1 2 26 0 84 26 2kN m2 荷载分 项系数取 1 2 振捣混凝土时产生的水平荷载为 4kN m2 分项系数取 1 4 1 强度检算 q 26 2 1 2 4 1 4 37kN m2 近似按三等跨连续梁计算 0 3m 如图 4 4 所示 7 q 0 3m0 3m0 3m 图 4 4 腹板侧模计算图 Mmax 0 1q 2 0 1 37 0 32 0 33kN m M W 0 47 103 5 4 10 5 6 2MPa 90MPa 满足要求 2 刚度检算 q 26 2 1 2 31 4kN m2 f 0 677 q 4 100EI 0 677 31 4 103 0 34 100 6 109 4 86 10 7 0 6 400 0 3m 400 0 75mm 满足要求 5 5 底模 侧模纵横梁检算 底模 侧模纵横梁检算 5 1 纵梁计算 纵梁均采用 8 8cm 方木 横向间距根据不同位置的混凝土荷载情 况确定 纵向跨度为 0 6m 方木的相关参数如下 方木的弹性模量 E 10 109Pa 方木的弯曲应力 w 13 106Pa 方木的贯性矩 I bh3 12 0 08 0 083 12 3 41 10 6 m4 方木面板的截面系数 W bh2 6 0 08 0 12 6 8 53 10 5 m3 1 翼缘板底纵梁计算 翼缘板处纵梁方木横向间距为 0 35m 纵向跨度为 0 6m 近似的按 三等跨连续梁计算 强度计算 荷载均布值参见 4 1 1 节 q 30 44 0 35 10 654kN m Mmax 0 1q 2 0 1 10 654 0 62 0 384kN m M W 0 384 103 8 53 10 5 4 5MPa 13MPa 满足要求 刚度检算 8 荷载均布值参见 4 1 2 节 q 20 64 0 35 7 22kN m f 0 677 q 4 100EI 0 677 5 7 103 0 64 100 10 109 3 41 10 6 0 228 400 0 6 400 1 5 满足要求 2 腹板底纵梁计算 腹板底纵梁方木横向间距为 0 15m 纵向跨度为 0 3m 梁高 5m 以 上 0 6m 梁高 5m 以内 近似的按三等跨连续梁计算 强度计算 纵向跨度为纵向跨度为 0 3m0 3m 荷载均布值参见 4 2 1 节 q 252 16 0 15 37 8kN m Mmax 0 1q 2 0 1 37 8 0 32 0 34kN m M W 0 34 103 8 53 10 5 3 9MPa 13MPa 满足要求 纵向跨度为纵向跨度为 0 6m 0 6m 按按 5m5m 梁高检算梁高检算 q 163 36 0 15 24 5kN m Mmax 0 1q 2 0 1 24 5 0 62 0 88kN m M W 0 88 103 8 53 10 5 10 3MPa 13MPa 满足要求 刚度检算 纵向跨度为纵向跨度为 0 3m0 3m 荷载均布值参见 4 2 2 节 q 245 16 0 15 36 77kN m f 0 677q 4 100EI 0 677 36 77 103 0 34 100 10 109 3 41 10 6 0 59 0 6m 400 1 5mm 满足要求 纵向跨度为纵向跨度为 0 6m 0 6m 按按 5m5m 梁高检算梁高检算 q 156 36 0 15 23 45kN m f 0 677q 4 100EI 0 677 23 45 103 0 64 100 10 109 3 41 10 6 0 60 400 0 6m 400 1 5mm 满足要求 3 底板板底纵梁计算 底板底纵梁方木横向间距为 0 3m 纵向跨度为 0 6m 近似的按三 等跨连续梁计算 9 强度计算 荷载均布值参见 4 3 1 节 q 57 28 0 3 17 184kN m Mmax 0 1q 2 0 1 17 184 0 62 0 62kN m M W 0 62 103 8 53 10 5 7 2MPa 13MPa 满足要求 刚度检算 荷载均布值参见 4 3 2 节 q 50 28 0 3 15 084kN m 0 6m f 0 677q 4 100EI 0 677 15 048 103 0 64 100 10 109 3 41 10 6 0 39 400 0 6m 400 1 5mm 满足要求 4 腹板侧模纵梁计算 腹板侧模纵梁方木上下间距为 0 3m 纵向跨度为 1m 近似的按三 等跨连续梁计算 强度计算 荷载均布值参见 4 4 1 节 q 37 0 3 11 1kN m Mmax 0 1q 2 0 1 11 1 12 1 11kN m M W 1 11 103 8 53 10 5 13MPa 13MPa 满足要求 刚度检算 荷载均布值参见 4 4 2 节 q 31 4 0 3 9 4kN m 0 6m f 0 677q 4 100EI 0 677 9 4 103 14 100 10 109 3 41 10 6 1 9 400 16m 400 2 5mm 满足要求 5 2 底模横梁计算 翼板底模横梁均采用 10cm 10cm 方木 方木的弹性模量 E 10 109Pa 方木的弯曲应力 w 13 106Pa 方木的惯性矩 I a4 12 0 14 12 8 3 10 6 m4 方木的截面系数 W a3 6 0 13 6 1 67 10 4 m3 方木的面积 A a2 0 12 1 10 2 m2 底板底模横梁均采用 I10 工字钢 I10 工字钢的弹性模量取 E 2 1 105MPa I10 工字钢的弯曲应力 w 190 106Pa 10 I10 工字钢的惯性矩 I a4 12 0 14 12 245 10 8 m4 I10 工字钢的截面系数 W a3 6 0 13 6 49 10 6 m3 I10 工字钢的面积 A a2 0 12 14 3 10 4 m2 纵向间距与立杆相同为 0 6m 侧模竖肋采用 10cm 10cm 方木 间 距按 1m 布置 腹板内外采用拉杆加固 1 翼缘板横梁计算 翼缘板底横梁纵向间距与立柱间距相同为 0 6m 横向跨度与立柱 相 同为 0 9m 上铺纵向方木间距为 0 35m 本次计算取最不利状态 即如 图 5 1 所示 图 5 1 翼缘板底横梁示意图 强度计算 方木处集中荷载 q 30 44 0 6 0 35 6 4kN 弯矩如图 5 2 所示 1760 1760 1760 图 5 2 翼缘板底横担弯矩图 Mmax W 1760 1 67 10 4 10 5 106 13 106Pa 刚度计算 方木处集中荷载 q 20 64 0 6 0 35 4 3kN 最大挠度为跨中位置 如图 5 3 所示 图 5 3 翼缘板底横担挠度图 fmax 4 3 0 275 24EI 3 0 92 4 0 2752 4 3 103 0 275 24 10 109 8 3 10 6 3 0 92 11 4 0 2752 1 26mm 0 9 400 2 5mm 满足要求 2 腹板底横梁计算 腹板底横梁纵向间距与立柱间距相同为 0 6m 纵向距度为 0 3m 的 本次不计算 横向跨度与立柱相同为 0 3m 上铺纵向工字钢间距为 0 15m 如图 5 4 所示 图 5 4 腹板底横梁示意图 强度计算 工字钢处集中荷载 q 252 16 0 6 0 15 22 7kN 弯矩如图 5 5 所示 1703 1703 1703 图 5 5 腹板底横担弯矩图 Mmax W 1703 49 10 6 34 8 106 190 106Pa 刚度计算 工字钢处集中荷载 q 245 16 0 6 0 15 22 1kN 最大挠度为跨 中位置 如图 5 6 所示 图 5 6 腹板底横担挠度图 fmax 22 1 0 075 24EI 3 0 32 4 0 0752 22 1 103 0 075 24 2 1 1011 245 10 8 3 0 32 4 0 0752 0 03mm 0 3 400 0 75mm 满足要求 12 3 底板底横梁计算 底板底横梁纵向间距与立柱间距相同为 0 6m 横向跨度与立柱相 同为 0 6m 上铺纵向方木间距为 0 3m 如图 5 7 所示 图 5 7 底板底横梁示意图 强度计算 方木处集中荷载 q 57 8 0 6 0 3 10 4kN 弯矩如图 5 8 所示 图 5 8 底板底横担弯矩图 Mmax W 1560 49 10 6 31 8 106 190 106Pa 刚度计算 方木处集中荷载 q 50 28 0 6 0 3 9 05kN 最大挠度为跨中位置 如图 5 9 所示 图 5 9 底板底横担挠度图 fmax 9 05 0 62 48EI 9 05 103 0 62 48 2 1 1011 245 10 8 0 13mm 0 6 400 1 5mm 满足要求 4 腹板内外侧模拉杆设计 腹板侧模拉杆纵向间距采用 1m 每列布置两个拉杆孔 在遇到通 风孔时利用通风孔作为拉杆孔 拉杆采用 28mm 拉杆 拉杆设置如图 13 5 10 所示 翼缘板 1 4m1 4m 1 0m1 0m 图 5 10 腹板侧模拉杆设置图 6 6 碗扣件检算 碗扣件检算 6 1 立杆计算 膺架受力杆件主要是立杆轴向受力 单个立杆可以承受的压力值为 30kN 现对各个区域的立杆进行检算 1 承载力检算 翼缘板区单立杆受力 P 0 9 0 6 30 44kN 16 4kN 30kN 满足 要求 腹板区 梁高 5m 时 单立杆受力 P 0 3 0 3 252 16kN 22 7kN 30kN 满足要求 腹板区 梁高Nmax 30kN 满足要求 6 2 剪刀撑计算 剪刀撑在平直段按照每隔 3 排设置一道剪刀撑 在曲线变化段由于 存在水平分力 因此需要在分力方向设置 45o剪刀撑 本次对倾角最大 荷载最大的墩顶连续梁进行计算 其受力图如图 6 1 所示 1 腹板处计算 腹板处 P 252kN m2 则作用在剪刀撑上的力 P剪 0 197 P 49 6kN 单 根剪刀撑可以承受的轴向力取 30kN 则将剪刀撑布置为横向间距与立 杆间距相同为 0 3m 纵向间距为 1 8m 则其单位面积上可以承受的 P剪 30kN 0 3 1 8 55 6kN 49 6kN 满足要求 2 底板处计算 底板处 P 41 6N m2 则作用在剪刀撑上的力 P剪 0 197 P 8 2kN 单根剪刀撑可以承受的轴向力取 30kN 则将底板底剪刀撑布置为横向 取 1 2m 纵向间距为 1 8m 则其单位面积上可以承受的 P剪 30kN 1 2 1 8 13 9kN 8 2kN 满足要求 3 翼缘板处计算 翼板处 P 16 9kN m2 则作用在剪刀撑上的力 P剪 0 197 P 3 3kN 单 根剪刀撑可以承受的轴向力取 30kN 则将翼缘板底剪刀撑布置为横向 取 3 6m 纵向间距为 1 8mm 则其单位面积上可以承受的 P剪 30kN 3 6 1 8 4 6kN 3 3kN 满足要求 剪刀撑底部必须与地基支撑牢固 并设置足够的防移动措施 可以 采用钻孔埋钢筋头等措施 剪刀撑必须与立杆采用十字扣锁死固定 剪 刀撑角度严格按照 45o设置 其具体搭设图见图 6 2 所示 15 剪 垂 连续梁 墩 身 图 6 1 剪刀撑计算图 间距1 8 墩 身 连续梁 图 6 2 剪刀撑设置图 7 7 碗扣件底工字钢检算 碗扣件底工字钢检算 碗扣件底采用 I14 型工字钢横梁横向间距与立柱间距相同 横向跨 度为 1 5m 如图 7 1 所示 图 7 1 立杆底横梁示意图 强度计算 工字钢处集中荷载 q 30kN 弯矩如图 5 5 所示 16 图 7 2 立杆底横担弯矩图 Mmax W 9000 102 10 6 88 106 190 106Pa 刚度计算 工字钢处集中荷载 q 30kN 最大挠度为跨中位置 如图 5 6 所示 图 7 3 立杆底横担挠度图 fmax 30000 0 45 24EI 3 1 52 4 0 452 30 103 0 45 24 2 1 1011 712 10 8 3 1 52 4 0 452 1 4mm 1 5 400 3 75mm 满足要求 剪力计算 Q q 30kN max Q A 30000 0 00215 13 953MPa 140MPa 满足要求 8 8 贝雷梁及钢管立柱检算 贝雷梁及钢管立柱检算 8 1 贝雷梁计算 门洞纵梁采用单层贝雷梁 跨度为 12m 贝雷梁的相关参数如下 贝雷梁的弹性模量 E 2 1 1011Pa 贝雷梁的弯曲应力 w 2 1 108Pa 单层单排贝雷梁的抗剪力 Q 245 2kN 贝雷梁的抗剪应力 j 1 6 108Pa 贝雷梁的贯性矩 I 2 50 10 3 m4 贝雷梁的截面系数 W 7 69 10 3 m3 17 贝雷梁上方横向工字钢 纵向方木等荷载取 3kN m2 分项系数取 1 2 门洞搭设剖面图如图 8 1 所示 图 8 1 门洞搭设剖面图 贝雷梁由两片贝雷片组成一组 间距 45cm 采用标准支撑件连接 以下贝雷片的计算均以两片一组的贝雷梁作为计算单元 考虑其相应的 承载范围 8 1 1 贝雷片计算位置 根据贝雷片的布置形式 钢管支墩的跨度情况 选择以下有代表性 的 13 组贝雷片分别进行计算 1 位于 1 4a 1 5a 之间 2 位于 1 13a 1 14a 之间 3 位于 1 16a 附近 4 位于 2 1a 附近 5 位于 2 2a 2 3a 之间 6 位于 2 4a 2 6a 之间 7 位于 2 8a 附近 18 8 位于 2 10d 附近 9 位于 2 10d 2 11d 之间 10 位于 2 14d 2 15d 之间 11 位于 2 15d 附近 12 位于 2 17d 2 18d 之间 13 位于 2 19d 2 20d 之间 具体位置见图所示 1 8 1 2 计算荷载 上节所选定的 13 组贝雷梁所承受的荷载有 梁体混凝土自重 贝 雷片等支架结构自重 贝雷片上方方木 碗扣件及模板等自重 施工人 员机具荷载 混凝土振捣荷载等 其中梁体混凝土自重的数值与贝雷片 所处位置有关 经计算 混凝土自重如下表所示 翼板自重腹板自重 腋角处 顶底板自 重编号 位置 梁高 mm 底板厚度 mm 腹板宽度 mm ACDEF 承载宽度 米 右5288705 68005 216 9137 5 44 35 28 75 0 9 13 左5124641 78005 216 9133 2 42 68 27 08 0 9 右5044 5603 38005 216 9131 2 41 69 26 09 1 5 12 左4941 6539 68005 216 9128 5 40 03 24 43 1 5 右4852 8418 56005 216 9126 2 36 88 21 28 1 5 11 左48504006005 216 9126 1 36 40 20 80 1 5 右48504006005 216 9126 1 36 40 20 80 1 5 10 左48504006005 216 9126 1 36 40 20 80 1 5 右4914514 97005 216 9127 8 39 39 23 79 1 5 9 左5001610 78005 216 9130 0 41 88 26 28 1 5 右4950 6546 58005 216 9128 7 40 21 24 61 1 5 8 左5058 4610 78005 216 9131 5 41 88 26 28 1 5 右5262696 38005 216 9136 8 44 10 28 50 1 5 7 左5458 47608005 216 9141 9 45 76 30 16 1 5 右5867 1865 88005 216 9152 5 48 51 32 91 1 6 左6164 9929 59005 216 9160 3 50 17 34 57 1 5中7003 91072 610005 216 9182 1 53 89 38 29 0 9 4中7652 7117310005 216 9199 0 56 50 40 90 0 9 3中7657 8117410005 216 9199 1 56 52 40 92 0 9 2中6638 81017 810005 216 9172 6 52 46 36 86 1 2 3 1中5643 2811 68005 216 9146 7 47 10 31 50 1 5 上表中 梁高 底板厚度 腹板宽度单位为 mm 梁体自重单位为 kN m 承载宽度单位为米 贝雷片上方方木 碗扣件及模板等自重经计算取为 5kN 施工人员机具荷载取 2 5k kN 混凝土振捣荷载取 2 5k kN 8 1 3 荷载组合 强度计算荷载组合为 1 2 1 2 1 4 1 4 刚度计算荷载组合为 1 2 1 2 8 1 4 计算结果 梁自重荷载布置示意图 4 5 其中 1 5 号贝雷片与梁垂直 梁体混凝土自重荷载横向布置形式 相同 6 13 号除腹板厚度不同外 梁体外轮廓横向尺寸相同 以 6 号 所示为准 弯矩及剪力计算结果汇总 序号最大弯矩 kNm位置最大剪力 kN位置备注 1925 6跨中470 5支点 6 2935 4跨中467 1支点 3787 6跨中391 9支点 4 5 与 3 号荷载布置相同 但数值小 不控制 6867左跨中390 5左支点中支点 694 3 71379 7左跨中734 1中支点中支点 1121 4 8528右 2 支点421 7右 2 支点跨中 260 9938 7支点503 3左支点跨中 660 10759 5跨中453 5中支点支点 723 7 11921 2中支点490 3中支点跨中 896 2 12936 7中支点516 6中支点跨中最大 913 13585 5中支点313 6中支点 容许值1576 4 490 5 两片一组 以上计算结果可见 贝雷片的弯矩均能满足要求 剪力中 7 超 容许值较大 需进行进一步计算 9 12 超贝雷片容许值均在 5 以内 对于临时结构 且荷载已考虑分项系数 满足要求 变形计算结果 序号 最大变形 mm 允许值 mm 对应跨度 m备注 1123012 2133012 3113012 4 12小于 3 5 12小于 3 6233012 735 63012超限 873012 9163012 10183012 11213012 7 12213012 1383012 计算结果显示 除 7 贝雷片之外 其余贝雷片组的变形均小于 L 400 满足要求 7 贝雷片进一步复核 7 附近 7 8 之间另取一组贝雷片进行检算 取靠近 8 的第 二根进行复核 计算弯矩及剪力结果如下 序号最大弯矩 kNm位置最大剪力 kN位置备注 7 1042左跨中603 5中支点中支点 903 计算结果显示 计算结果显示 7 7 贝雷片的剪力仍不满足要求 建议对结构形式贝雷片的剪力仍不满足要求 建议对结构形式 进行调整 即 进行调整 即 6 6 8 8 之间均采用 之间均采用 5 5 6 6 之间的布置形式 贝雷 之间的布置形式 贝雷 片组与组间距由片组与组间距由 1 5m1 5m 调整为调整为 1m1m 调整之后 弯矩 剪力及变形均可满 调整之后 弯矩 剪力及变形均可满 足要求 足要求 8 2 贝雷片底分配梁计算 贝雷片支点反力计算结果如下表 单位 kN 支点顺序自左向右 序号ABCD备注 1543 1543 1 2526 3526 3 3437 6437 6 4437 6437 6 小于 3 按 3 计 5437 6437 6 小于 3 按 3 计 6477 1510 233 5 7485 1960 937 6 893 4368705 8 123 3 928 6945 2 194 5 10 100 2 617 9220 8 11417 2698 9 72 3 12254 3950 4 32 5 13114603 564 7 根据上表所示的贝雷片反力结果 根据内插或偏于安全取值 得到分配 梁所受荷载如下图所示 分配梁拟采用两根 I45a 型钢并排 计算区段分 1a 2a 2b 2c 2d 2e 等区段进行检算 区段划分及荷载情况见下 图 8 2 1 区段 1 a 计算 区段 1a 及 1b 3a 3b 的计算相同 仅计算一段 荷载考虑贝雷 片的反力及分配梁的自重 荷载布置及约束情况如下图 计算结果 应力结果 计算结果显示 最大应力 181MPa 发生在支点处 跨中最大应力 153MPa 均小于 215MPa 满足要求 变形结果 计算结果显示 最大变形 3 2mm 小于 L 400 8 75mm 满足要求 反力结果 编号反力 kN编号反力 kN 1 1a721 61 9a1246 6 1 2a1285 51 10a1265 9 1 3a1246 51 11a1450 4 1 1 4a1369 71 12a1554 2 1 5a1473 41 13a1556 3 1 6a1448 51 14a1530 5 1 7a1473 41 15a1595 7 1 8a1369 71 16a877 0 8 2 2 区段 2 a 计算 区段 2 a 计算范围为 2 1a 2 4a 及 2 5a 2 9a 荷载考虑贝雷 片的反力及分配梁的自重 荷载布置及约束情况如下图 计算结果 应力结果 计算结果显示 最大应力计算结果显示 最大应力 203 5MPa203 5MPa 发生在支点处 小于 发生在支点处 小于 215MPa215MPa 满足要求 满足要求 变形结果 计算结果显示 最大变形 3 0mm 小于 L 400 9 25mm 满足要求 反力结果 2 编号反力 kN编号反力 kN 2 1a769 72 6a1649 4 2 2a1730 12 7a1128 2 2 3a1752 52 8a1026 0 2 4a1804 52 9a648 0 8 2 3 区段 2 b 计算 区段 2 b 计算范围为 2 9b 2 15b 荷载考虑贝雷片的反力及分 配梁的自重 荷载布置及约束情况如下图 计算结果 应力结果 计算结果显示 最大应力计算结果显示 最大应力 218MPa218MPa 发生在支点处 大于 发生在支点处 大于 215MPa215MPa 不满足要求 不满足要求 变形结果 计算结果显示 最大变形 14 2mm 小于 3 L 400 7000 400 17 5mm 满足要求 反力结果 编号反力 kN编号反力 kN 2 9b3932 12b1213 3 2 10b1017 02 14b669 2 2 11b681 42 15b 94 7 计算结果显示 分配梁应力不满足要求 应将 2 13b 墩补齐 补齐后 应力计算结果 计算结果显示 最大应力 94 5MPa 发生在支点处 小于 215MPa 满足要求 反力计算结果 编号反力 kN编号反力 kN 2 9b398 52 13b555 1 2 10b981 02 14b292 7 2 11b844 12 15b7 0 2 12b800 8 4 8 2 3 区段 2 c 计算 区段 2 c 中 2 1c 2 5c 之间的计算结果可参照 2 1a 2 4a 区段 的计算结果 故本段计算范围为 2 5c 2 21c 荷载考虑贝雷片的反 力及分配梁的自重 荷载布置及约束情况如下图 计算结果 应力结果 计算结果显示 最大应力计算结果显示 最大应力 246MPa246MPa 发生在支点处 大于 发生在支点处 大于 215MPa215MPa 不满足要求 超限范围为不满足要求 超限范围为 2 7c2 7c 2 12c2 12c 之间 建议该段范围内的分配梁之间 建议该段范围内的分配梁 加强为加强为 3I45a3I45a 可满足要求 可满足要求 变形结果 计算结果显示 最大变形 3 6mm 小于 L 400 3500 400 8 75mm 满足要求 反力结果 编号反力 kN编