进口段溷凝土底板施工方案(019).doc

CB01 施工技术方案申报表 （某水安2009技案001号）合同名称：某水库除险加固工程(三期)新建泄洪隧洞工程 合同编号：MSSK-SG-04 致：某省水利水电工程建设监理中心某项目部我方已根据施工合同的约定完成了 进口段混凝土底板施工方案 的编制，并经我方技术负责人审查批准，现上报贵方，请审批。附： 安全文明施工组织设计 施工措施计划 工程测量施测计划和方案 施工工法 工程放样计划 专项试验计划和方案爆破试验小结承 包 人：某水安建设发展股份有限公司项目经理：日 期： 年 月 日监理机构将另行签发审批意见。 监理机构：某省水利水电工程建设监理中心某项目部签 收 人： 日 期： 年 月 日说明：本表一式 4 份，由承包人填写，监理机构审核后，随同审批意见承包人、监理机构、发包人、设代机构各1份。某水库除险加固工程（三期）新建泄洪隧洞工程进口段混凝土底板施工方案审批: 审核: 编制: 二OO九年二月十四日目 录1 工程概况及主要工程量42 施工工艺及施工过程32.1 施工机械配备32.2 施工程序及工艺流程42.2.1 砼找平层及锚筋施工52.2.2 模板工程62.2.3 钢筋工程82.2.4 砼浇筑92.2.5 砼裂缝控制措施.102.2.6 后浇带施工 .193 进度计划194 钢筋砼工程施工质量控制204.1 模板质量控制204.2 钢筋质量控制214.3 现浇砼质量控制214.4 锚筋施工质量控制225 安全施工及用电安全225.1 安全保证措施23进口段底板砼工程施工方案1工程概况及主要工作量某水库位于淮河支流史河上游的某省某县境内，大坝坝址在某县某镇上游约1km处。是上世纪五十年代治淮初期修建的一座以防洪、灌溉为主，结合发电、航运及水产养殖等综合利用的大（1）型水利枢纽工程。总库容22.64亿m3，现状枢纽工程由大坝、溢洪道、泄洪隧洞、放水底孔、发电引水钢管、厂房和变电开关站等建筑物组成。新建泄洪隧洞位于左岸山体，进口距左坝头约300m，出口位于厂房下游约70m。隧洞进口闸门井段长21.487m，自隧洞进口至出口全长381.3m，出口段长41.9m，泄洪隧洞总长444.687m。洞型为深式有压短进口的明流无压洞。进水口底槛高程110m。进口设闸门井，布置12.0m8.0m弧形工作闸门及12.0m9.41m平板事故闸门各一扇，启闭机房设在竖井顶部143.5m高程平台上，并在事故闸门井128.5m高程设一检修平台。事故闸门前为三向收缩喇叭口。事故闸门与工作闸门之间为长7.64m的收缩段，孔高由9.41m收缩到8.0m，孔宽12.0m不变。工作弧门铰座中心高程122.0m，弧门工作平台高程134.2m。进水口前方设一道格栅式消涡梁，在125.0m水位以下可随水面升降而升降，以消除进口水面漩涡。进口段底板总长36.733m，平均宽度约15m，底板厚2m，双层钢筋网。主要工程量砼1100m3，钢筋制安61.2t。2 施工工艺及施工过程2.1 施工机械配备2.1.1 砼拌和及输送机械本工程中混凝土量较大，现场设拌和站两座，其生产能力为60m3/h。采用砼泵车运送熟料，输送泵管直接输送至仓面。综合输送能力为35 m3/h。2.1.2 钢筋加工厂 底板部分钢筋用量约61，同步到118.0高程边边墙钢筋t,在进口处设一钢筋加工厂。根据钢筋加工强度要求，按120m2布置。钢筋加工厂配置设备见加工机械设备一览表。2.1.3 木工加工厂 本工程采用木模板，木模量较大，木材加工厂与钢筋厂设在一起，本工程加工厂120m2设置，加工机械配备一览表。加工机械设备一览表序号设备名称及规格单位数量功率（KW）1钢筋调直切断机GTJ4-4/14型台224.52钢筋弯曲机WJ40-1型台22.83电焊机AX-300台4104钢筋切断机GJY-32台2305卷扬机TJM-3台27.56对焊机UN1-25台2257园盘锯 MF106台248压刨床 MB1065台17.52.2施工程序及工艺流程根据底板的施工特点制定相应的施工工艺流程，施工工艺流程见下图：施工准备钢筋加工清底、冲洗基础验收砼运输找平层、锚筋施工测量放线立模扎筋浇筑仓验收浇筑砼养护、拆模预埋件闸门井底板长度为36.733m，在方案设计时取平均宽度15m进行计算、厚度为2m。由于一次性浇筑体积及工程量均较大，将工作门槽处（宽2.15m）作为后浇带，故前段底板长为20.6m，后段为14.08m。由于底板厚度为2m，采取分层台阶法浇筑施工，层高为0.4m，分层浇筑示意图如下：由前所述，砼综合输送能力为35m3/h，考虑其它因素的影响，按30m3/h。根据施工规范，砼浇筑允许间歇时间为6h，故单层的最大浇筑长度 X = （6*30）/（0.4*15） = 30m 由上图所示，浇筑段1取1011m，其余浇筑段取56m，最长浇筑间歇时间为25*15*0.4/30=5h6h满足要求。2.2.1砼找平层及锚筋施工进口段开挖修整结束后，用高压风、水冲净基面，并排除基面积水。报请监理验收后进行下道工序。采用符合精度要求的测量仪器认真对底板轴线、高程进行放样，设置标志。找平层采用C15素混凝土，对于超挖较多的部位可适当抛填部分块石。锚杆施工采用全站仪、水准仪进行孔位放样，并用红漆标识。采用手持式风钻钻孔，钻头直径44mm。钻孔完成后，立即用压缩空气、高压水冲洗孔壁，清除孔内浮碴和灰尘，并及时进行钻孔验收和注浆插筋，防止孔内异物阻塞。锚杆采用锚固剂埋设。具体施工时，先向孔内填塞2/3体积的锚固剂，再送入锚杆。锚孔的质量检查包括：位置、直径、孔深、垂直度。对锚固质量也应检查锚筋的位置、尺寸、垂直度，锚杆埋设24h后，安装锚杆拉拔仪加载张拉，拉力方向与锚杆轴线一致。选用分级加载，一预计极限荷载的10%为一级，逐级加载。当拉拔力达到规定值时，立即停止加载，结束试验。试验以锚筋数量的0.1%计算，不得少于3根。2.2.2 模板工程本工程底板模板全部采用1.5cm厚竹胶模板，其抗弯强度设计值fm=15Kn/m2。支撑内楞采用截面为60*80mm的方木，外楞采用100*100mm的方木。模板支立方式如下图：2.2.2.1模板的侧压力及有效压头F = 0.22C12V1/2 式中C混凝土重力密度，取C = 25kN/m2； t0新浇混凝土初凝时间，根据当地气象资料，底板施工在2月份，取混凝土温度T=14，则t0 =200/（T+15）= 6.9h； 1外加剂影响系数，取1 =1.2 2坍落度影响修正系数，取2 =0.85 V砼浇筑速度，由上可知V = 0.14m / h。计算时取0.21 m / h。故 F = 0.22C12V1/2 = 17.74 kN/m2 F =CH = 25*2 =50 kN/m2按取最小值，故最大侧压力F = 17.74 kN/m2。有效压头高度 h = F/C = 17.74/25 = 0.71m。2.2.2.2 内楞计算内楞采用截面为60*80mm的方木，根据模板的强度计算内楞的间距，按多跨连续梁计算，考虑振动荷载4 kN/m2，则总压力F = 17.74+4 = 21.74 kN/m2作用于模板的线荷载q1 = 21.74*1 = 21.74 kN/m2按强度要求需要的内楞间距L0：M = q1L2/10 = fm*bh2 则L0 = 5h b/q =5*15*1000/21.74 = 509mm按刚度要求需要的内楞间距L0： L0 = 6.67 h 3 b/q = 358mm取最小值L0 = 358mm，用350mm。外楞的允许跨度按强度要求：L=11.4w/q = 11.448000/7.6 = 905mm 式中w 内楞截面抵抗矩 w = b2h/6=48000mm3 q 作用在内楞上的荷载 q = 21.74*0.35=736kN/m外楞允许跨度按刚度要求：L=15.3 3 I/q = 15.3 31.44*106/7.6 = 879mm 式中I 截面惯性矩 I = h3b/12 = 1.44*106取800mm可满足要求。2.2.2.3 支撑计算外楞采用100*100mm的方木，支撑设置间距为1.0m， 上支撑与地面的夹角按 40设置，中间支撑点距地面0.8m。经计算知上支撑长度3.1m、中间支撑长度2.5m、下支撑长度2.4m。上部支撑几乎不承载模板所传递的压力，故仅对水平和中间支撑进行计算。水平支撑计算：水平支撑承受轴向压力N=21.74*0.4*1.0 = 8.7 kN c = N/A=8700/（100*100） = 0.87 N/mm2fc=10N/mm 3 =L/i =3100/2.89 = 83=120 式中 i截面回转半径 i=I/A = 2.89cm满足要求。中间支撑计算： 中间支撑承载的水平模板压力为21.74*1*1=21.74 kN 则轴向力为N= 21.74*cos18.4 = 20.63 kNc = N/A=20630/（100*100） = 2.0N/mm2fc=10N/mm 3=L/i =2500/2.89 = 87=120 满足要求。2.2.2.4锚筋计算采用22锚筋，锚入基岩35cm，其主要承载支撑传递的力，因此对锚固的深度不需要进行验算，仅对其正截面受剪进行验算。单根锚筋的抗剪承载力为：Asfv = 380.1*110 = 41.8 kN式中fv 钢筋的抗剪强度 fv = 110N/mm2每m长模板传递的压力：21.74*1.29 + 21.74*0.71/2 =35.76 kN41.8 kN故按1.0m间距设置可满足要求。2.2.2.5模板安装及脚手架安装由控制桩在底板上放出中心线，校核无误后，放出模板边线。模板在安装前，涂刷隔离剂，以利于模板拆除。安装时按照所放边线进行站立，拼缝处垫双面胶。模板安装好后，仔细检查其垂直度、平整度以及几何尺寸、预留孔洞位置等，当所有质量检查项目符合要求并经监理验收合格后，进行下道工序施工。同时在砼浇筑过程中随时检查并及时校正。模板安装好后搭设仓面脚手便于工人操作。仓面脚手架采用钢管等材料搭设，并使各种材料间有可靠的连接，保证仓面脚手架整体稳定。搭设时，用于砼输送泵管的单独搭设，以避免操作振动荷载对模板的影响。2.2.3钢筋工程2.2.3.1钢筋加工钢筋严格按照设计图制作钢筋加工配料单，加工前按规定取样检验。钢筋的表面确保洁净，使用前将表面油漆、漆污锈皮、鳞锈等清除干净，钢筋平直，无局部弯折。下料时依据图纸尺寸，优化搭配，尽量减少接头。加工好的钢筋在钢筋场内分类堆放，经检查合格后挂上标识牌。2.2.3.2钢筋的安装绑扎前仔细检查其品种、规格、尺寸是否与图纸相符，准确无误后再运至现场绑扎。采用搭接或帮条焊接头时要符合以下要求：当双面焊时，搭接长度不小于5d，单面焊为10d。帮条的总截面积不小于主筋截面面积的1.5倍。搭接焊时，要保证两根钢筋同轴线。在内场加工成型，现场绑扎定位，为保证钢筋的保护层厚度，在钢筋和模板之间设砼垫块，垫块埋设铁丝与钢筋扎紧，其强度不低于墙体砼，并互相错开，分散布置。所有钢筋扎丝收口应全部向内，避免露丝，混凝土表面出现锈斑。在靠近模板电焊钢筋、铁管时，在施焊处的模板面应用铁皮垫隔，防止焊渣焊火烧坏模板面。由施工图纸，上层钢筋网每m2的重量为45.62kg。即45.62*9.8=447N。在两排钢筋之间设立16“I”型钢筋支撑，其抗压强度为3400*2.01=6833kg支撑按3m间距梅花型布置，可以满足要求。支撑与上、下层钢筋网片点焊，以确保浇筑时的钢筋位置准确、不变形。上层钢筋网片与底板的251.5m锚筋焊接，以加强并保证上层钢筋网片的侧向稳定。2.2.4砼浇筑2.2.4.1砼配合比由于本工程底板的厚度及体积均较大，为防止产生温度裂缝和减少收缩量，提高砼的质量，采用“双掺法”，即掺I级粉煤灰和泵送剂。委托某省水利科学研究院试验配，由工地试验室据此配合比制定施工配料单。2.2.1.2施工准备1、物资准备砼由现场拌和站统一供料，项目部提前7天将施工计划和砼供应计划报送拌和站。现场共设拌和站两座，其理论产量为60m3/h，砼运输采用三台砼搅拌车运输，浇筑现场配备一台砼输送泵，其输送能力为35 m3/h，配备插入式振捣器10台，平板振动器2台，小型吸水泵一台，养护膜500m2。浇筑现场设500kw配电箱一个作为动力源。另外为防止突然的断电影响正常施工，现场配备一台120kw柴油发电机组。2、劳动力准备砼浇筑前各工序技术工人和一般劳动力充分保证，如值班技术人员每班2人，试验员每班1人，振捣每班3人等，保证三班制运行，确保砼浇筑施工的连续性。3、浇筑方法由于底板厚度和面积均较大，砼浇筑采用分层台阶法浇筑，每层厚0.4m。每层浇筑方量为50m3，则每层浇筑时间为5h，小于砼浇筑的允许间歇时间6h，施工中不会产生冷缝。砼由搅拌车运送至浇筑现场，全部采用砼输送泵输送入仓。砼输送泵管搭设在仓面脚手架上，距仓面50cm，泵管架与仓面架系统相对独立，防止砼管架的振动引起模板的变形和位移。砼入仓后，平仓人员应及时进行平仓，不得用振动棒赶料代替平仓。浇筑时，仓面上使用2台插入式振动器。振捣时，遵循“快插慢拔、插点均匀”的施工原则施工。振动棒插点间距控制在2030cm左右，不的漏振。振动棒插入砼中振捣时间控制在1530s，然后慢慢拔出。砼振捣好的基本特征为：表面下沉停止，气泡不再冒出，表面平坦并有少许水泥浆。振捣时不得碰撞模板、钢筋及预埋件等。砼在浇筑过程中，如果砼的和易性较差，应加强振捣。仓内的泌水应及时排除并对砼进行复振。 砼浇筑过程中保持连续性，在底层砼初凝前将上层砼浇筑完毕，防止扰动已初凝的砼而出现质量缺陷。另外，浇筑上层砼时，振动棒插入下层砼5cm，确保上、下层砼结合紧密。底板砼浇筑满仓后，用水准仪控制表面高程，确保成型砼面高程与设计高程相符，砼终凝前，人工压实、抹平及收光。2.2.5砼裂缝控制措施砼结构产生裂缝的主要原因是由于变形引起的，而变形作用包括温度、湿度和不均匀沉降等。砼中含有大量孔隙、粗孔及毛细孔，这些孔隙中所存在的水分主要有化学水、物理化学结合水以及物理力学结合水等三种。化学结合水是以严格的不定量参加水泥水化的水，它使水泥浆形成结晶固体。化学结合水是强结合水，不参与砼与外界温度的交换作用，不引起收缩和膨胀变形，呈微小自生变形。物理化学结合水在砼中以并不严格的不定量存在，表现为吸附薄膜结构，它在砼中起扩散及溶解水泥颗粒的作用，一部分水在材料分子周围构成碱性结合水膜，吸附水的结合强度属中等结合，容易受到水分蒸发的破坏，积极参与和外界进行温度交换作用。物理力学结合水是砼中各晶格间及粗、细毛孔中的自由水即游离水，含量不稳定，结合强度低，极容易受水分蒸发影响而破坏，积极参与和外界进行湿度交换。砼在硬化过程中，其所含水分受外界环境影响而改变。首先是大孔隙及毛细孔中的自由水、物理力学结合水遭到破坏而蒸发，这种失水不引起收缩；其次是环境的干燥作用使得细孔及为细孔中的水产生毛细压力，水泥石承受这种压力后产生压缩变形而收缩，即为“毛细收缩”，是砼收缩变形的一部分；待毛细水蒸发后，开始进一步蒸发物理化学结合的吸附水，空隙水分的蒸发引起显著的水泥石压缩，产生“吸附收缩”，也是收缩变形主要部分。砼的体积变形存在着“干缩湿涨”性质并随时间而发展，经过相当长时间才趋于稳定。水泥用量越大，含水量越高，则收缩变形越高，而且延续时间也越长。大体积砼浇筑后，由于水泥水化热使砼温度升高，体积膨胀，达到峰值后，持续一段时间，因内部温度要与外界气温相平衡，以后温度逐渐下降，从表面开始慢慢深入到内部，而此时砼以基本结硬，弹性模量很大，降温时当温度收缩变形受到外部边界的条件约束，将引起较大的温度应力。砼内部温升值越大，产生的拉应力也越大，当温度应力大于当时砼的拉应力时，砼便产生裂缝。由于底板可能长期受到水流的冲刷，对质量要求较高且体积较大，在施工中主要采取以下措施。2.2.5.1改善配合比设计 由于底板砼浇筑采用泵送，砼必须和易性高才能满足泵送要求，但水灰比过大会引起砼产生温度裂缝及过大的收缩量。2.2.5.1.1掺用外加剂根据我公司多年的经验，并参考了淮河干流荆山湖行洪区进洪闸工程的成功经验，决定采用“双掺法”施工，即配料时掺入适量的泵送剂和I级粉煤灰。HLC-混凝土抗裂防渗剂，有防止干缩裂缝产生的作用，又能通过减水减少水泥用量，降低砼水化热，从而降低了温度裂缝产生的可能。砼中添加适量的粉煤灰代替水泥，能够减少水泥用量降低水灰比，从而降低水化热，防止温度裂缝的产生。另外，通过粉煤灰的二次反应，减少了砼水化物的产生，减缓了水化反映速度，推迟了温峰的出现，也有一定的防止温度裂缝的作用，且随粉煤灰量的增加，作用也有一定的提高。同时，砼中掺用粉煤灰，提高了砼的密实度，细化了砼中的毛细孔，能明显减少砼的收缩，有一定的防止干缩裂缝的作用。2.2.5.1.2坍落度在保证砼强度且能泵送的情况下，坍落度控制在1012cm左右，最大不得大于14cm。在相同拌制条件下，坍落度加大势必增加单位水泥用量、水的用量，提高砼总温升，增加砼的收缩，降低砼抗拉强度，对砼带来极为不利的影响。2.2.5.2降低砼内外温差砼浇筑成型后，由于水泥的水化作用，释放大量的水化热，使砼中心温度升高。其中心温度由水化热产生的砼温升及砼入仓温度两部分组成。而减少砼内外的温差，主要在于如何降低砼的入仓温度。由于底板砼浇筑在2月份，在砼的浇筑时间上不需做特别安排。2.2.5.2.1降低砼的出机口温度根据砼的出机口温度计算公式及各种原材料的性质和在砼中所占重量可知，对砼出机温度影响最大的是石子及水的温度，砂的温度次之，水泥的温度影响较小。因此降低出机温度的最有效的办法是降低水及石子的温度。2.2.5.2.2加强早期养护工作由于砼中水泥水化热的峰值在35天时出现，而砼的表面吸、散热较快。故在浇筑结束后，安排专人不间断地在模板表面喷洒水，通过水流带走砼表面的热量，降低砼表面的温度。收光后，立即用薄膜加干草袋覆盖表层，以避免砼表面由于脱水而产生干缩裂缝。2.2.5.3加强砼施工管理2.2.5.3.1操作控制砼浇筑过程中，严格按操作工艺施工，严禁出现漏振现象。避免砼表面出现水纹及脱皮现象，造成砼表面水分散失的速度增快，引起干缩裂缝。2.2.5.3.2排除泌水浇筑过程中，仓面上有少量泌水，若不及时排除，砼终凝后，此处水分散失较快，出现起皮、裂缝现象，从而加快砼内部水分的散失，使表面裂缝加深、加大，以致于出现深裂缝。为此派专人把泌水及时排走，可避免砼表面产生脱皮、细裂缝的出现，有利于提高砼质量和抗裂。2.2.5.3.3二次复振一般砼浇筑后45h左右，水泥水化反应激烈，分子链逐渐形成，出现泌水和水分急剧蒸发现象引起失水收缩，此时骨料与胶合料之间也产生不均匀沉降变形，引起塑性收缩裂缝。在砼浇筑12h后，即二次铺料前，对砼进行二次振捣。通过二次振捣，使砼中多余水分泌出，减少砼中物理力学结合水的含量，细化了砼中的毛细孔。对阻断水分的散失有一定作用，防止了塑性收缩裂缝的产生。同时也增加了砼的密实度，有利于提高砼的质量。2.2.5.3.4推迟拆模时间由于竹胶模板的保水性能较好，砼早期水泥水化需要水量大，适当推迟模板的拆除时间，可减少砼表面水分的散失，保证了表面砼水泥水化过程中不至于缺水，降低了砼表面出现干缩裂缝的可能。2.2.5.3.5加强养护工作养护主要是保持砼硬化过程中适宜的温度和湿度条件，砼的保温措施常常也起到保湿的效果，因此兼有两方面的效果。从温度应力的观点出发，保温的目的有两个：其一是减少砼表面的热扩散，减少砼表面的温度梯度，防止产生表面裂缝；其二是延长散热时间，充分发挥砼强度的潜力和材料松弛特性，使平均总温差对砼的拉应力小于砼的抗拉强度，防止产生贯穿性裂缝。潮湿养护的作用是：首先刚浇灌不久的砼，尚处于初凝阶段，水化的速度较快，适宜的潮湿条件可防止砼表面的脱水而产生干缩裂缝；其次是砼在保温及潮湿条件下可使水泥的水化作用顺利进行，提高砼的极限抗拉伸和抗拉强度，早期抗拉能力上升很快。项目部安排专人进行养护，实行交接班制度，养护时间不少于28天，同时作好养护记录。项目部指派技术人员负责养护工作检查。防止砼表面脱水，降低砼内外温差，利于水泥的水化作用顺利进行和弹性模量的增长，对防止出现干缩裂缝及贯穿裂缝有明显效果。2.2.5.4砼浇筑裂缝控制计算裂缝控制计算公式及相关经验系数取值均来自建筑施工计算手册。1、砼拌和温度砼拌和温度T0按下式计算T0= 0.22*（TsMs+TgMg+TcMc+TfMf）+ TWMW+TsWs+TgWg 0.22*（Ms+Mg+Mc+Mf）+MW+Ws+Wg式中 Ts、Tg砂、石子的温度（）； Tc、Tf、TW水泥、粉煤灰、拌和用水的温（）度； Mc、Mf、Ms、Mg水泥、粉煤灰及扣除含水量的砂、石子的重量（kg）； MW、Ws、Wg水、砂、石子中游离水的重量（kg），Ws=Wg=0采用泵送施工，每立方米砼的配合比如下表（单位：kg）：水水泥砂石粉煤灰外加剂1702527931258635.355施工期为2月份，即底板在2月底前施工完成，23月初的最高气温为20，平均气温取14，故各种原材料的温度取值如下：Ts=14、 Tg=14、 Tc=20、 TW=14、 Tf=14。则拌和温度为：T0= 0.22*（14*793+14*1258+20*252+14*63）+14*170 0.22*（793+1258+252+63）+170 = 14.52、砼浇筑温度砼浇筑温度Tp按下式计算：Tp= T0+（TaT0）（1+2+3+.n）式中Ta砼运输和浇筑时室外气温（），取Ta =14； 1、2、3、n温度损失系数，按以下规定取用， 砼装卸和运转，每次=0.032，装卸、运转时间t=3min，故=0.096min；砼运输时，=At。t为运输时间，t=20min。A查表11-7得A=0.0042， 故2=0.0042*6=0.084min；浇筑过程中，=0.003t，t为浇筑时间，由前知取t=75min， 故3=0.003*75=0.225min。则砼浇筑温度Tp为：Tp=14.5+（14-14.5）（0.096+0.084+0.225）= 14.33、砼绝热温升及表面温度（温差）计算（1）砼绝对温升值按下式计算：T（t）=（mcQ/c）*（1e-mt）Tmax= mcQ/c式中T（t）浇完一段时间t，砼的绝热温升值（）； mc每立方米砼 水泥用量（kg/m3），mc =252 kg/m3； Q每千克水泥水化热量（J/kg），查表Q=377 J/kg； C砼的比热，一般由0.921.05，取1.0 J/kg.K； 砼的质量密度，C25砼取2500 kg/m3； e常数。为2.718； m与水泥品种、浇捣时温度有关的经验系数，一般为0.20.4，取0.3。 Tmax砼最大水化热温升值，即最终温升值。Tmax=（252*377）/（0.96*2500）= 38T（1）=38*（1e-0.3*1）= 9.8T（2）=38*（1e-0.3*2）= 17.1T（3）=38*（1e-0.3*3）= 22.5T（4）=38*（1e-0.3*4）= 26.6T（7）=38*（1e-0.3*7）= 33.3T（10）=38*（1e-0.3*10）= 36.1T（15）=38*（1e-0.3*15）= 37.6T（21）=38*（1e-0.3*21）= 37.9T（25）=38*（1e-0.3*25）= 38T（30）=38*（1e-0.3*30）= 38（2）砼表面温度及温差由前计算知Tmax=38，则砼中心最高温度为：Tmax+ Tp =38+14.3 = 52.3砼浇筑完成后，养护期采用一层0.1mm厚塑料薄膜和一层70mm厚草袋进行保温养护。则砼表面温度按下式计算：Tb= Ta +4h（Hh）t / H2式中 Tb养护期砼表面温度（）； Ta养护期大气的平均温度，取Ta=14； H砼的计算厚度，H=h+2h=2+2*0.145=2.29m； h砼实际厚度，h=2m； h砼虚厚度，h=K（/）=0.666（2.33/10.7）=0.145m； 砼导热系数，取2.33w/m2k； 保温层传热系数（w/m2k）；=1/（/+1/a）=1/（0.007/0.14+0.0001/0.035+1/23）=10.7 w/m2k； 各保温材料的厚度（m）； 各保温材料的导热系数，按表11-20取用； a空气层传热系数，取23 w/m2k；t砼内最高温度，t= 52.3。 则 Tb=14+4*0.145*（2.29-0.145）*52.3/2.292 =27砼中心温差 52.327=25.325砼表面温度差 2714=1325温差可以满足要求。4、各龄期砼收缩值各龄期砼收缩变形值y（t）按下式计算：y（t）=0y（1e-0.01t）*M1* M2* M3*. Mn式中 0y标准状态下的砼最终收缩值（即极限收缩值），取3.24*10 - 4； e常数，为2.718； t砼浇筑后至计算时的天数（d）； M1、M2、M3.Mn考虑各种非标准条件的修正系数，按表11-14取用； 故M1=1.0、M2=1.0、M3=1.0、M4=1.57、M5=1.0、M7=0.77、M8=1.0、 M9=1.0、M10=0.97；M6根据不同龄期12d为1.11；3d为1.09；4d为1.07；5d为1.04；7d为1.0；10d为0.96；14180d为0.93。则y（1） =3.24*10 - 4*（1e-0.01*1）*1.0*1.0*1.0*1.57*1.0*0.77*1*1.0*0.97*1.11 =0.042*10 - 4y（2） =3.24*10 - 4*（1e-0.01*2）*1.0*1.0*1.0*1.57*1.0*0.77*1*1.0*0.97*1.11 =0.084*10 - 4y（3） =3.24*10 - 4*（1e-0.01*3）*1.0*1.0*1.0*1.57*1.0*0.77*1*1.0*0.97*1.09 =0.122*10 - 4y（4） =3.24*10 - 4*（1e-0.01*4）*1.0*1.0*1.0*1.57*1.0*0.77*1*1.0*0.97*1.07 =0233*10 - 4y（7） =3.24*10 - 4*（1e-0.01*7）*1.0*1.0*1.0*1.57*1.0*0.77*1*1.0*0.97*1.0 =0.257*10 - 4y（10） =3.24*10 - 4*（1e-0.01*10）*1.0*1.0*1.0*1.57*1.0*0.77*1*1.0*0.97*0.96 =0.347*10 - 4y（15） =3.24*10 - 4*（1e-0.01*15）*1.0*1.0*1.0*1.57*1.0*0.77*1*1.0*0.97*0.93 =0.492*10 - 4y（21） =3.24*10 - 4*（1e-0.01*21）*1.0*1.0*1.0*1.57*1.0*0.77*1*1.0*0.97*0.93 =0.669*10 - 4y（25） =3.24*10 - 4*（1e-0.01*25）*1.0*1.0*1.0*1.57*1.0*0.77*1*1.0*0.97*0.93 =0.782*10 - 4y（30） =3.24*10 - 4*（1e-0.01*30）*1.0*1.0*1.0*1.57*1.0*0.77*1*1.0*0.97*0.93 =0.916*10 - 45、各龄期砼收缩当量温差各龄期砼收缩当量温差按下式计算：Ty（t）= -y（t）/式中Ty（t）各龄期（d）砼收缩当量温差（）； y（t）各龄期（d）砼收缩相对变形值； 砼的线膨胀系数，取1.0*10 -5；则Ty（1）= -（0.042*10 - 4）（1.0*10 -5）= -0.42 -0.4Ty（2）= -（0.084*10 - 4）（1.0*10 -5）= -0.84 -0.8Ty（3）= -（0.122*10 - 4）（1.0*10 -5）= -1.22 -1.2Ty（4）= -（0.233*10 - 4）（1.0*10 -5）= -2.33 -2.3Ty（7）= -（0.257*10 - 4）（1.0*10 -5）= -2.57 -2.6Ty（10）= -（0.347*10 - 4）（1.0*10 -5）= -3.47 -3.5Ty（15）= -（0.492*10 - 4）（1.0*10 -5）= -4.92 -4.9Ty（21）= -（0.669*10 - 4）（1.0*10 -5）= -6.69 -6.7Ty（25）= -（0.782*10 - 4）（1.0*10 -5）= -7.82 -7.8Ty（30）= -（0.916*10 - 4）（1.0*10 -5）= -9.16 -9.26、各龄期砼弹性模量各龄期砼弹性模量按下式计算：E（t）= Ec（1e-0.09t）式中 E（t）砼从浇筑后至计算时间的弹性模量（N/mm2），计算温度应力时，一般取平均值； Ec砼最终弹性模量（N/mm2），近似取28d的弹性模量， 2.8*104 N/mm2 e同上； t砼浇筑后至计算时的天数（d）。则E（1）=2.8*104*（1e-0.09*1）= 0.24*104E（2）=2.8*104*（1e-0.09*2）= 0.46*104E（3）=2.8*104*（1e-0.09*3）= 0.66*104E（4）=2.8*104*（1e-0.09*4）= 0.85*104E（7）=2.8*104*（1e-0.09*7）=1.31*104E（10）=2.8*104*（1e-0.09*10）= 1.66*104E（15）=2.8*104*（1e-0.09*15）=2.07*104E（21）=2.8*104*（1e-0.09*21）=2.38*104E（25）=2.8*104*（1e-0.09*25）=2.50*104E（30）=2.8*104*（1e-0.09*30）= 2.61*1047、砼温度收缩应力砼温度收缩应力按下式计算：=（ E（t）*t* S（t）*R）/（1-）式中 砼温度（包括收缩）应力（N/mm2）； E（t）砼从浇筑后至计算时的弹性模量（N/mm2）； 砼线膨胀系数，取取1.0*10 -5； 砼泊松比，取0.15； S（t）考虑徐变形影响的松弛系数，取0.3； R砼外约束系数，岩石基础取1.0； t砼的最大综合温差，按式t= T0+ T（t）2/3+ Ty（t）- Th计算； T0砼拌和温度，T0= 14.5； T（t）浇完一段时间t，砼的绝热温升值（）； Ty（t）各龄期（d）砼收缩当量温差（），负表示降温； Th砼养护期的温度，按前计算，保守取值Th = 22。t1 =14.5 + 9.8*2/30.422 = -1.37t2 =14.5 + 17.1*2/30.822 =3.1t3 =14.5 + 22.5*2/31.222 =6.3t4 =14.5 + 26.6*2/32.322 =7.9t7 =14.5 + 33.3*2/32.622 =12.1t10 =14.5 + 36.1*2/33.522 =13.1t15 =14.5 + 37.6*2/34.922 =12.7t21 =14.5 + 37.9*2/36.722 =11.1t25 =14.5 + 38*2/37.822 =10t30 =14.5 + 38*2/39.222 =8.6则2 = -0.46*104*1.0*10 -5*3.1*0.3*1（10.15）= 0.050 N/mm23 = -0.66*104*1.0*10 -5*6.3*0.3*1（10.15）= 0.147 N/mm24 = -0.85*104*1.0*10 -5*7.9*0.3*1（10.15）= 0.237 N/mm27 = -1.31*104*1.0*10 -5*12.1*0.3*1（10.15）= 0.560N/mm210 = -1.66*104*1.0*10 -5*13.1*0.3*1（10.15）= 0.768 N/mm215 = -2.07*104*1.0*10 -5*12.7*0.3*1（10.15）= 0.928 N/mm221 = -2.38*104*1.0*10 -5*12.1*0.3*1（10.15）= 0.933 N/mm225= -2.50*104*1.0*10 -5*10*0.3*1（10.15）= 0.883 N/mm230 = -2.61*104*1.0*10 -5*8.6*0.3*1（10.15）= 0.792 N/mm28、各龄期砼抗拉强度各龄期砼抗拉强度按下式计算：ft（t）= 0.8 ft（lgt）2/3式中 ft（t）砼不同龄期抗拉强度（Mpa）； ft龄期28d的砼抗拉强度（Mpa），取ft = 1.3 N/mm2。则ft（2）= 0.8*1.3*（lg2）2/3 = 0.467 N/mm2 K2 = 0.467/0.050 = 9.3ft（3）= 0.8*1.3*（lg3）2/3 = 0.635 N/mm2 K2 = 0.635/0.147 = 4.3ft（4）= 0.8*1.3*（lg4）2/3 = 0.741 N/mm2 K2 = 0.741/0.237 = 3.1ft（7）= 0.8*1.3*（lg7）2/3 = 0.930 N/mm2 K2 = 0.930/0.560 = 1.7ft（10）= 0.8*1.3*（lg10）2/3 =1.04 N/mm2 K2 = 1.04/0.768 = 1.4ft（15）= 0.8*1.3*（lg15）2/3 = 1.04 N/mm2 K2 =1.04 /0.928 =1.12ft（21）= 0.8*1.3*（lg21）2/3 = 1.25 N/mm2 K2 = 1.25/0.933=1.34ft（25）= 0.8*1.3*（lg25）2/3 = 1.3 N/mm2 K2 = 1.3/0.883 = 1.5ft（30）= 0.8*1.3*（lg30）2/3 = 1.35N/mm2 K2 = 1.35/0.792 = 1.7由以上计算可知，砼的抗裂强度满足要求，砼无裂缝产生。9、砼保温养护要求养护主要是保持砼硬化过程中适宜的温度和湿度条件，砼的保温措施常常也起到保湿的效果，因此兼有两方面的效果。从温度应力的观点出发，保温的目的有两个：其一是减少砼表面的热扩散，减少砼表面的温度梯度，防止产生表面裂缝；其二是延长散热时间，充分发挥砼强度的潜力和材料松弛特性，使平均总温差对砼的拉应力小于砼的抗拉强度，防止产生贯穿性裂缝。潮湿养护的作用是：首先刚浇灌不久的砼，尚处于初凝阶段，水化的速度较快，适宜的潮湿条件可防止砼表面的脱水而产生干缩裂缝；其次是砼在保温及潮湿条件下可使水泥的水化作用顺利进行，提高砼的极限抗拉伸和抗拉强度，早期抗拉能力上升很快。底板的保温养护采用一层厚0.1mm的薄膜和一层后不小于7mm的草袋。项目部安排专人进行养护，实行交接班制度，养护时间不少于28天，同时作好养护记录。养护时，每隔6h左右对砼表面温度进行一次测量，如果砼表面温度低于22，应采取加盖草袋的措施，以确保砼表面温度不小于22。项目部指派技术人员负责养护工作检查。防止砼表面脱水，降低砼内外温差，利于水泥的水化作用顺利进行和弹性模量的增长，对防止出现干缩裂缝及贯穿裂缝有明显效果。2.2.6后浇带施工后浇带在前后两段底板浇筑完成并拆除模板后进行浇筑施工。在浇筑前首先应对新老混凝土的结合面进行凿毛处理，凿毛的深度控制在5cm左右。凿毛时应将老混凝土表面的乳皮全部凿除，形成毛面并冲洗干净，保证施工缝表面无积水，无积碴杂物等。为保证接缝处的紧密，后浇带砼浇筑应采用具有微膨胀作用的混凝土，因此在砼拌和时掺加HLC-1型抗裂防渗剂，HLC-1型抗裂防渗剂是一种复合型外加剂，具有微膨胀作用。3进度计划底板砼施工进度计划见下表底板砼施工进度计划表 日期工序2009年2月18192021222324252627找平、锚筋立模（前段）扎筋（前段）砼浇筑（前段）立模（后段）扎筋（后段）砼浇筑（后段）4钢筋砼工程施工质量控制措施4.1模板质量控制4.1.1模板制作质量控制要求钢模使用定型钢模，此模板在使用前认真清除其表面的杂物，变形部分校正合格，使用前涂一层脱模剂。木模采用优质木胶合板；局部采用5cm厚板，表面刨光，无翘曲、无变形。板面接缝设置在横肋骨架上，严密平整，无错槎。模板制作偏差控制指标如下表所列。项目名称允许偏差（mm）检查方法板面平整3用2m靠尺检查模板高度2钢尺检查模板宽度+0-1钢尺检查对角线长3拉线、直尺检查模板边平直2拉线、直尺检查模板翘曲L/1000放平台上，对角拉线用直尺检查孔眼位置2钢尺检查4.1.2模板安装质量控制两块模板的拼缝平整牢固，补缝件标准化，模板缝夹3mm泡沫橡胶带。模板样架标准牢固可靠，支撑系统与浇筑操作脚手架相互独立。拆模时禁止用砼面作为支点撬模，拆除下的模板轻放。拆下的模板认真清理表面杂物，并均匀地涂刷隔离剂。模板安装偏差控制。项目名称允许偏差（mm）检查方法垂直32m靠尺检查位置2钢尺检查上口宽度+20钢尺检查标高5钢尺、水准仪检查4.2钢筋质量控制钢筋材质：钢筋符合热轧钢筋主要性能要求，每批钢筋符合格证。按规范对进场钢筋取样试验，不合格品严禁入场加工。钢筋加工和安装钢筋的表面洁净无损伤，油污和铁锈等在使用前清除干净，带有颗粒状或