生物工程《化工原理》练习题

化工原理试题化工原理试题 一 选择题一 选择题 1 空气在内径一定的圆管中作定态流动 若空气的质量流量保持不变 当温度升高时 Re 值将 B A 增大 B 减小 C 不变 D 不确定 2 在流体阻力实验中 以水作为工质所测定的关系式不适用于 D 在直 Re def 管中的流动 A 空气 B 液体乙醇 C 牛顿型流体 D 非牛顿型流体 3 由分支管路向A B敞开高位槽中输送某液体 若两高位槽中液位恒定 当支路1中的阀 门开大时 则两分支管路中的能量损失之差将 C 2 1 ff hh A 增大 B 减小 C 不变 D 不确定 4 下列结论正确的是 ABC A 液体的黏度随温度的升高而减小 B 气体的黏度随温度的升高而增大 C 液体的黏度基本不随压力变化 D 气体的黏度随压力增大而减小 5 某并联管路由1 2两个支管组成 该两支路的流体均作层流流动 当d1 2d2 L1 2L2时 则 1 C 2 1 ff pp A 1 2 B 1 4 C 1 D 4 2 A 21 u u A 2 B 1 2 C 4 D 1 4 3 A 2 1 smsm qq A 8 B 16 C 4 D 2 6 用离心泵在两个敞口容器间输送液体 若维持两容器的液面高度不变 当关小输送管道 的阀门后 管道总阻力 C A 增加 B 减小 C 不变 D 不确定 7 层流与湍流的主要区别是 BD A 湍流流速大于层流 B 层流雷诺数小于湍流雷诺数 C 湍流时流通截面积大 层流时流通截面小 D 层流时流体质点无宏观混合 湍流时流体质点发生高频脉动 8 当流体通过 C 时 随着流量的增大 其压差不变 A 孔板流量计 B 文丘里流量计 C 转子流量计 9 在管内流动的完全湍流区 当e d一定时 因流体内摩擦引起的机械能损失 B 摩擦系 数 E 在层流区 因内摩擦引起的机械能损失 A 摩擦系数 D A 与流速的一次方成正比 B 与流速的平方成正比 C 与流速的三次方成正比 D 与流速成反比 E 与流速无关 10 流体在一水平变径管段中流过 在细管截面A与粗管截面B之间连接一U管压差计 则压 差计的读数R值反映 A A A B两截面的压力差 B A B两截面的流动阻力 C A B两截面的动压头变化 D 突然扩大或突然缩小的局部阻力 11 请选择下列流体在管路中的常用的流速 1 水及低黏度液体 A 2 一般常压气体 C 3 黏性较大的液体 B A 1 3m s B 0 5 1m s C 10 20m s D 40m s以上 12 计算局部阻力损失的公式中的u是指 A 2 2 u hf A 细管内流速 B 粗管内流速 C 粗 细管流速的平均值 13 一定转速下 用离心泵将敞口池中的清水送至表压为49 1kPa的密闭容器 两液面的垂 直高度差为8m 泵出口阀全开时 管路特性方程为 2 efe BqKH g p ZH 现分别改变某一参数 试判断其余参数的变化趋势 假设各种条件下均在阻力平方区 且 泵的特性保持不变 变化参数KBqe 1 关小泵出口阀CAB 2 改送水溶液 1200kg m3 BCA 3 容器变为常压BCA 4 夏天池面下降1mACB A 增大 B 变小 C 不变 D 不确定 14 试选择适宜的输送机械完成如下输送任务 1 含有纯碱颗粒的水悬浮液 D 2 高分子聚合物黏稠液体 C 3 黏度为0 8mPa s的有机液 要求q 1 m3 h H 30 m B A 离心泵 B 漩涡泵 C 往复泵 D 开式碱泵 15 离心泵的汽蚀余量 NPSH 值越小 其抗汽蚀性能 A A 越好 B 越差 C 不确定 16 用离心泵将敞口水池中的清水送至常压容器 在夏天需加大送水量 开大泵出口阀 试判断如下参数变化趋势 1 泵入口真空表的读数p1 A 2 泵出口压力表 调节阀上游 读数p2 B 3 泵出口调节阀下游压力表读数p3 A 4 泵的压头H B 5 泵的轴功率P A 6 泵的效率 D A 增大 B 变小 C 不变 D 不确定 17 离心泵在一定管路系统运行时 其工作点不随液体密度改变的条件是 B A B 0 12 ZZ0 12 pp C D 0 f H0 22 2 1 2 2 uu 18 有自吸能力的泵是 C A 离心泵 B 旋涡泵 C 正位移泵 D 轴流泵 7 离心泵停止操作时宜 A A 先关出口阀后停电 B 先停电后关阀 C 先关出口阀或先停电均可 D 单级泵先停电 多级泵先关出口阀 19 往复泵适用于 C A 大流量且要求流量特别均匀的场合 B 介质腐蚀性特别强的场合 C 流量较小 压头较高的场合 D 投资较小的场合 20 离心泵铭牌上标出的流量和压头数值是 A A 最高效率点对应值 B 操作点对应值 C 最大流量下对应值 D 计算值 21 离心泵的效率随流量的变化情况是 B A q增大 增大 B q增大 先增大后减小 C q增大 减小 D q增大 先减小后增大 22 离心泵的轴功率P和流量Qde 关系为 A A q增大 P增大 B q增大 P先增大后减小 C q增大 P减小 D q增大 P先减小后增大 23 用离心泵将池中20 清水送至常压容器B 若B变为100kPa 表压 的密闭容器 则泵 的流量将 B 压头将 A 轴功率将 B 效率将 D A 变大 B 变小 C 不变 D 不确定 24 对于已知余隙系数 值的往复压缩机 随着压缩比的增高 其容积系数 0将 B A 增大 B 变小 C 不变 D 不确定 25 随着往复压缩机余隙系数 值的加大 其极限压缩比 p2 p1 B A 越高 B 越低 C 没影响 D 不确定 26 在实验装置上测定离心泵的汽蚀余量NPSH 今测得一组数据位泵入口真空表读数为 60kPa 吸入管内水的流速1 2m s 实验介质为30 清水 996kg m3 pv 4 25kPa 当地 大气压为100kPa 则操作条件下泵的汽蚀余量NPSN值为 C A 5 79 m B 3 66 m C 3 73 m D 3 59 m 27 用离心泵将精馏塔底釜液送至贮槽 釜液密度 780 kg m3 pv 26 0 kPa 泵的允许汽蚀 余量NPSH 3 4 m 入管路压头损失Hf 0 1 1 1 m 则泵的允许安装高度Hg为 B A 4 5 m B 4 5 m C 3 4 m D 1 1 m 28 中高压离心通风机叶轮的叶片应是 A A 后弯式 B 前弯式 C 径向式 D 混合式 29 在完全湍流区 流动摩擦阻力损失与 B 成正比 在层流区 流动摩擦阻力损失与 A 成正比 A 流速的一次方 B 流速的平方 C 流速的三次方 D 流速的五次方 30 用一气蚀余量为 2m 的离心泵输送处于沸腾状态下的塔底液体 若泵前管路的全部流动 阻力为 1 5m 液柱 则此泵的安装位置必须 C A 高于塔底液面 3 5m 的上方 B 高于塔底液面 1 5m 的上方 C 低于塔底液面4m的下方 D 低于塔底液面2 m的下方 31 往复泵适用于 C A 流量要求特别均匀的场合 B 介质腐蚀性特别强的场合 C 流量较小 扬程较高的场合 D 投资较小的场合 32 三只长度相等的并联管路 管径的比为 1 2 3 若三只管路的流动摩擦系数均相等 则 三只管路的体积流量之比为 B A 1 1 1 B 1 2 3 C 1 8 27 D 1 4 9 33 离心泵的扬程是指泵给予 B 液体的有效能量 A 1 kg B 1N C 1m 34 在完全湍流时 阻力平方区 粗糙管的摩擦系数 数值 D A 只取决于 Re B 与光滑管一样 C 取决于相对粗糙度 D 与粗糙度无关 35 用一气蚀余量为 2m 的离心泵输送处于沸腾状态下的塔底液体 若泵前管路的全部流动 阻力为 1 5m 液柱 则此泵的安装位置必须 B A 高于塔底液面 3 5 没的上方 B 低于塔底液面 4m 的下方 C 高于塔底液面 1 5m 的上方 D 低于塔底液面 2 m 的下方 36 孔板流量计的孔流系数 C0当 Re 增大时 其值 B A 总在增大 B 先减小 后保持为定值 C 总在减小 D 先增大 后保持为定值 37 某液体在内径为 d0的水平管路中稳定流动 当它以相同的体积流量通过等长的内径为 d2 d0 2 的管子时 若流体为层流 则压降 p 为原来的 C A 4 倍 B 8 倍 C 16 倍 D 32 倍 38 流体在等管径的管道中流动时的摩擦阻力损失 hf所损失的是机械能中的 B 项 A 位能 B 静压能 C 总机械能 D 动能 39 用一气蚀余量为 2m 的离心泵输送处于沸腾状态下的塔底液体 若泵前管路的全部流动 阻力为 2m 液柱 则此泵的安装位置必须 C A 高于塔底液面 4m 的上方 B 高于塔底液面 2m 的上方 C 低于塔底液面 4 5m 的下方 D 低于塔底液面 2 5m 的下方 40 在法定计量单位制中 黏度的单位是 D A Cp B P C g cm s D Pa s 41 在静止流体内部各点的静压强相等的必要条件是 C A 同一种流体内部 B 连通着的两种流体 C 同一水平面上 同一种连续流体 D 同一种连续流体 42 气体在直径不变的圆形管道内作等温定态流动 各截面上的 D A 速度相等 B 体积流量相等 C 速度逐渐减小 D 质量流量相等 43 离心泵吸入管路底阀的作用是 B A 阻拦液体中的固体颗粒 B 防止启动前充入的液体从泵内漏出 C 避免出现气蚀现象 D 维持最低的允许吸上高度 44 离心泵的扬程是 C A 实际的升扬高度 B 泵的吸上高度 C 单位重量流体通过泵获得的能量 D 液体出泵和进泵的压强差换算成的液柱高 45 在设计沉降室时 所依据的基本关系是停留时间 其中ut是指 B A 颗粒的平均沉降速度 B 要求被除去的最小颗粒的沉降速度 C 平均粒径大小的颗粒的沉降速度 46 在重力场中 微小颗粒的沉降速度与 D 无关 A 颗粒几何形状 B 粒子几何尺寸 C 流体与粒子的密度 D 流体流速 47 过滤基本方程式是基于 B 推导出来的 A 滤液在介质中呈湍流流动 B 滤液在滤渣中呈层流流动 C 滤液在滤渣中呈湍流流动 D 滤液在介质中呈层流流动 48 恒压过滤时 如滤饼不可压缩 介质阻力可忽略 当操作压差增加 1 倍 则过滤速率 为原来的 B A 1 倍 B 2 倍 C 1 414 倍 D 1 2 倍 49 旋风分离器的总的分离效率是指 D A 颗粒群中具有平均直径的粒子的分离效率 B 颗粒群中最小粒子的分离效率 C 不同粒级 直径范围 粒子分离效率之和 D 全部颗粒中被分离下来的部分所占的质量分率 50 下述说法中正确的是 B A 过滤速率与过滤面积成正比 B 过滤速率与过滤面积的平方成正比 C 过滤速率与滤布阻力成反比 D 过滤速率与操作压差的平方成正比 51 颗粒的球形度越 B 说明颗粒越接近于球形 A 接近0 B 接近1 C 大 D 小 52 一球形固体颗粒在空气中作自由沉降 若沉降在斯托克斯定律区 空气的温度提高时 颗粒的沉降速度将 C 若沉降在牛顿定律区 空气的温度提高时 颗粒的沉降速度将 A 忽略温度变化对空气密度的影响 A 不变 B 增加 C 减小 D 不确定 53 在斯托克斯定律区 颗粒的沉降速度与其直径的 B 次方成正比 在牛顿定律区 颗 粒的沉降速度与其直径的 C 次方成正比 A 1 B 2 C 0 5 D 0 25 54 一球形固体颗粒在水中作自由沉降 若沉降在斯托克斯定律区 则随着水温升高 颗 粒的沉降速度将 B 若沉降在牛顿定律区 则随着水温升高 颗粒的沉降速度将 A 忽略温度变化对水密度的影响 A 不变 B 增加 C 减小 D 不确定 55 颗粒在静止的流体中沉降时 在相同的Ret下 颗粒的球形度越小 阻力系数 A A 越大 B 越小 C 不变 D 不确定 56 降尘室的设计中 应保证气体在降尘室内的流动处于 A A 层流 B 过渡流 C 湍流 D 无限制 57 含尘气体通过边长为4 m 宽为2 m 高位1 m的降尘室 若颗粒的沉降速度为0 2 m s 则降尘室的生产能力为 D A 4 m3 s B 2 4 m3 s C 6 m3 s D 1 6 m3 s 58 旋风分离器的切向进口气速不变 当其圆筒直径减小时 旋风分离器的临界粒径 B 离心分离因素 A A 增加 B 减小 C 不变 D 不确定 59 若过滤和洗涤时操作压力差相同 洗水黏度和滤液黏度相同 板框过滤机 采用横穿 洗涤法洗涤滤饼 洗涤速率等于 D 倍过滤终了时速率 叶滤机采用置换洗涤法 洗涤 速率等于 A 倍过滤终了时速率 A 1 B 2 C 0 5 D 0 25 60 叶滤机在1 2 105 Pa表压下操作时 过滤常数K 2 10 5 m2 s 若把操作压力加大到 2 4 105 Pa表压 此时的过滤常数K为 B m2 s 假设滤饼不可压缩 A 2 10 5 B 4 10 5 C 1 10 5 D 3 1 10 5 61 蒸发计算时 溶液的沸点按 A 来确定 A 完成液组成 B 原料液组成与完成液组成的算术平均值 C 原料液组成 D 原料液组成与完成液组成的对数平均值 62 在标准式蒸发器中 用140 的饱和蒸汽加热盐水 蒸发空间二次蒸汽的温度为86 溶液的平均沸点为98 则该蒸发器中的有效温度差为 D A 54 B 48 C 45 D 42 63 为防止物料变性或分解 蒸发热敏性溶液时常采用 C 蒸发 A 加压 B 常压 C 减压 D 超高压 64 单效蒸发中 原料液的温度越高 蒸发时的单位蒸汽消耗量 B A 越大 B 越小 C 不变 D 无法确定 65 在沸点升高较小的蔗糖水溶液蒸发过程中 为了回收二次蒸汽的热量 拟采用热泵蒸发 技术 应选方案 D A 选取方案二 三 四 B 选取方案一 二 四 C 选取方案一 三 四 D 选取方案一 二 三 66 一蒸发器每小时将1000 kg h的NaCl水溶液由质量分数为0 05浓缩至0 03 则浓缩液的流 量是 A A 166 7 kg h B 50 kg h C 300 kg h D 833 3 kg h 67 气体的吸收属于 B A 液固传质过程 B 气液传质过程 C 液液传质过程 D 气固传质过程 68 某含乙醇12 5 质量分数 的乙醇水溶液 其所含乙醇的摩尔比为 B A 0 143 B 0 0559 C 0 0502 D 0 0529 69 在分子传质过程中 若漂流因数p总 pBM 1 则组分A的传质通量NA与组分A的扩散通 量JA的关系为 C A NA JA B NA JA C NA JA D 不好判断 70 气体中的扩散系数DAB与温度T的关系为 D A DAB T1 0 B DAB T0 5 C DAB T2 0 D DAB T1 75 71 气体中的扩散系数DAB与温度P总的关系为 D A DAB P总1 5 B DAB P总1 0 C DAB P总0 5 D DAB P总 1 0 72 在蒸汽冷凝传热中 不凝气体的存在对 的影响是 A A 不凝气体存在会使 大大降低 B 不凝气体存在会使 升高 C 不凝气体存在对 无影响 73 一定质量的流体在 25 mm 2 5 mm的直管内作强制湍流流动 其对流传热系数 i 1000 W m2 如果流量和物性不变 改在 19 mm 2 mm的直管流动 其 i为 D W m2 A 1259 B 1496 C 1585 D 1678 74 液体沸腾操作时 工业上总是设法控制在 B A 自然对流区 B 泡核沸腾区 C 过渡区 D 膜状沸腾区 75 实际生产中沸腾传热过程应维持在 D 区操作 A 自然对流 B 强制对流 C 膜状沸腾 D 核状沸腾 76 在蒸气 空气间壁换热过程中 为强化传热 下列方案中的 B 在工程上可行 A 提高蒸气流速 B 提高空气流速 C 采用过热蒸气以提高蒸气温度 D 在蒸气一侧管壁加装翅片 增加冷凝面积 77 对流传热系数关联式中普兰特准数是表示 的准数 A 物性影响 B 流动状态 C 对流传热 D 自然对流影响 78 某蒸发器用以增浓 50 质量 的 NaOH 水溶液 加热用饱和温度为 160 C 的饱和蒸汽 已知常压下 50 的 NaOH 水溶液的沸点为 140 C 当冷凝器真空度为 53kPa 此温度下 纯水的饱和温度为 80 C 如忽略液面高度且杜林规则适用 则传热温度差为 B A 30 C B 40 C C 50 C D 60 C 79 适宜高粘度 易结晶 结垢的浓溶液的蒸发器为 D A 升膜蒸发器 B 降膜蒸发器 C 强制对流蒸发器 D 旋转刮片式蒸发器 80 对流传热系数关联式中格拉晓夫准数是表示 的准数 A 物性影响 B 流动状态 C 对流传热 D 自然对流影响 81 利用水在逆流操作的套管换热器中冷却某物料 要求热流体温度T1 T2及流量qm h不变 今因冷却水进口温度t1增高 为保证完成生产任务 提高冷却水的流量qm c 其结果是 C A K 增大 tm不变 B Q 增大 tm下降 C Q 不变 tm下降 K 增大 D Q 不变 K 增大 tm 不确定 82 气体的导热系数值随温度的变化趋势为 A A T 升高 增大 B T 升高 减小 C T 升高 可能增高或减小 D T 变化 不变 83 双层平壁定态热传导 壁厚相同 各层的导热系数分别为 1和 2 其对应的温度差为 t1和 t2 若 t1 t2 则 1和 2的关系为 A A 1 2 B 1 2 C 1 2 D 无法确定 84 一套管换热器采用逆流操作 热流体的进 出口温度分别为350K 300K 冷流体的进 出口温度分别为250K 300K 此时的对数平均温度差 tm为 D A 30 B 40 C 45 D 50 85 对接近常压的低组分溶质的气液平衡系统 当温度升高时 亨利系数E将 A 相平 衡常数m将 A 溶解度系数H将 C A 增大 B 不变 C 减小 D 不确定 86 若某气体在水中的溶解度系数H非常大 则该气体为 A A 易溶气体 B 难溶气体 C 中等溶解度气体 D 不确定 87 氨水的气液平衡关系符合亨利定律 其相平衡常数为0 75 若氨水中氨的摩尔分数为 0 025 则与之平衡的气相摩尔比为 D A 0 0256 B 0 0188 C 0 0185 D 0 0192 88 在一定的压力和温度下 气体1和气体2分别在水中溶解 若气体1的溶解度大于气体 2 则亨利系数E1与E2的关系为 C A E1 E2 B E1 E2 C E1 E2 D 不确定 89 在吸收操作中 以气相组成差表示的吸收塔某一截面上的总推动力为 B A Y Y B Y Y C Yi Y D Y Yi 90 推动力 x x 与吸收系数 B 相对应 A kL B Kx C KX D KL 91 推动力 Y Y 与吸收系数 D 相对应 A KG B ky C kG D KY 92 在下列吸收过程中 属于气膜控制的过程是 C A 水吸收氢 B 水吸收硫化氢 C 水吸收氨 D 水吸收氧 93 在填料吸收塔中用纯溶剂吸收某混合气体中的溶质组分 已知进塔混合气中溶质的组 成为6 体积分数 系数尾气中溶质的组成为1 2 则溶质的吸收率为 A A 81 03 B 80 0 C 118 97 D 18 97 94 在气体处理量一定时 减小吸收剂用量 则吸收推动力 C A 增大 B 不变 C 减小 D 不确定 95 在填料吸收塔中用清水吸收氨 空气混合物中的氨 混合气的进塔组成为0 01 出塔组 成为0 001 均为摩尔比 操作条件下的气液平衡关系为Y 0 88X 则溶液出塔的最大摩尔 分数为 D A 0 0113 B 0 0088 C 0 00114 D 0 0114 96 填料因子 值减小 泛点气速uF B A 减小 B 增大 C 不变 D 不确定 97 某填料的比表面积为190 m2 m3 空隙率为98 5 则该填料的填料因子为 B A 192 89 B 198 81 C 195 83 D 0 005 98 在吸收塔调节过程中 如减小液体的进口浓度 x2 则吸收推动力增大 传质速率增加 吸收比提高 则气体出口浓度 y2 B 液体出口浓度 B A 增加 B 减少 C 不变 D 无法判断 99 在吸收塔某处 气相主体浓度 y 0 025 液相主体浓度 x 0 01 气相传质分系数 ky 2kmol m2h 气相总传质系数 Ky 1 5kmol m2h 则该处气液界面上气相浓度 yi应为 B 平衡关系 y 0 5x A 0 02 B 0 01 C 0 015 D 0 005 100 在填料塔中用清水吸收混合气中的 NH3 当水泵发生故障 水量减少时 吸收率 B A 增加 B 减少 C 不变 D 无法判断 101 填料塔的正常操作区域为 C A 载液区 B 液泛区 C 恒持液量区 D 任何区域 102 操作中的精馏塔 保持 F q xD xW V 不变 减小 xf 则 C A D 增大 R 减小 B D 不变 R 增加 C D 减小 R 增加 D D 减小 R 不变 103 某混合气与溶液接触 已知该物系的平衡方程为 ye 1 0 x 当溶液中溶质含量为 0 04 摩尔分率 下同 气相中溶质含量为 0 05 该过程为 A A 吸收 B 解吸C 平衡D 无法确定 104 气体吸收过程 当操作压力增加 亨利常数m 将 B 吸收速率将 A A 增加 B 减少 C 不变 D 不能确定 105 下述说法中错误的是 B A 板式塔内气液逐级接触 填料塔内气液连续接触 B 精馏用板式塔 吸收用填料塔 C 精馏既可以用板式塔 也可以用填料塔 D 吸收既可以用板式塔 也可以用填料塔 106 下列单元操作不属于传质过程的是 A A 蒸发 B 蒸馏 C 吸收 D 干燥 107 某精馏塔 精馏段理论板数为 N1层 提馏段理论板数为 N2层 现因设备改造 使精 馏段理论板数增加 提馏段理论板数不变 且 F xF q R V 等均不变 则此时 B A xD 增加 xW 不变 B xD 增加 xW 减少 C xD 增加 xW 增加 D xD 增加 xW 的变化无法确定 108 在 1 在常压下苯的沸点为 80 1 环己烷的沸点为 80 73 为使这两组分的混合液能 得到分离 可采用下列那种分离方法 A A 萃取精馏 B 普通精馏 C 恒沸精馏 D 水蒸汽直接加热精馏 109 流率为800kmol h 组成为0 4的二元理想溶液精馏分离 要求塔顶产品组成达到0 7 塔底残液组成不超过0 1 泡点进料 回流比为2 5 要使塔顶采出量达到500 kmol h 应采取 措施 D A 增加塔板数 B 加大回流比 C 改变进料热状况 D 增加进料量 110 如图所示的几种进料情况的q线 表示为气液混合物进料的为 B 线 1 线 2 线 3 线 4 1 2 3 4 111 在图解法求理论塔板数过程中 如进料浓度发生变化 将使 B A 平衡线发生变化 B 操作线斜率发生变化 C q 线斜率发生变化 D 以上都不变 112 某精馏塔精馏段板数为 N1层 提馏段理论板数为 N2层 现因设备改造 提馏段板数 增加 精馏段板数不变 且 F xf q R V 等均不变 则此时 A A xw减小 xD增加 B xw减小 xD不变 C xw减小 xD减小 D xw减小 xD的变化视具体情况而定 113 在板式精馏塔设计中 若仅分别改变如下操作条件 试判断本题附表中各参数的变化 趋势 改变的条件最小理论板层数Nmin最小回流比Rmin理论板层数NT 降低操作压力p总BBB 降低原料液组成xFCAA 增大进料热状况参数qCBB 加大回流比RCCB 提高流出液组成AAA 偏离适宜进料口位置CCA A 增大 B 减小 C 不变 D 不确定 114 在精馏操作中 降低操作压力 则溶液的相对挥发度 将 A 馏出液组成xD将 A 塔顶温度降 B 塔底温度将 B A 增大 B 减小 C 不变 D 不确定 115 在精馏操作中 加大回流比R 则xD将 A xW将 B qn V qn L将 A qn V qn L 将 B 塔顶温度降 B A 增大 B 减小 C 不变 D 不确定 116 在精馏塔中相邻两层塔板 从上往下数 上取三个样品yn yn 1和xn 试判断如下两种 操作方式中哪个分析结果正确 全回流 B 部分回流 A A yn yn 1 xn B yn yn 1 xn C yn xn yn 1 D yn 1 yn xn 117 在原料量和组成相同的条件下 用简单蒸馏所得气相总组成为xD1 用平衡蒸馏得气相 总组成xD2 若两种蒸馏方法所得的气相量相同 则 A A xD1 xD2 B xD1 xD2 C xD1 xD2 D 不能判断 118 气 液组成相同的两组分混合物 泡点t1和露点t2的关系是 B A t1 t2 B t1 t2 C t1 t2 D 不能确定 119 精馏塔的操作线为直线 是基于 B A 理论板假设 B 恒摩尔流假设 C 泡点回流 D 理想物系 120 精馏操作中的回流比小于最小回流比 则 C A xD xW均增大 B xD xW均不变 C xD减小 xW均增大 D 不能操作 121 精馏操作中 保持qn F q xF qV不变 加大釜残液采出量qn W 则xD将 A xW将 A 轻组分收率将 B A 增大 B 减小 C 不变 D 不确定 122 精馏设计中 保持qn F xF xD xW 及R不变 将饱和蒸汽进料改为泡点进料 则qn V 将 C qn L将 C qn V 将 A qn L 将 A 轻组分收率将NT将 B A 增大 B 减小 C 不变 D 不确定 123 精馏操作中 保持qn F q xD xW qn V 不变 xF减小 则 B A qn D增大 R减小 B qn D减小 R加大 C qn D减小 R减小 D qn D不变 R加大 124 达到指定分离程度所需理论板层数为10 包括再沸器 若全塔效率ET 50 则塔内 实际板层数应为 B A 20 B 18 C 16 D 不确定 125 常压下 苯的沸点是80 1 环己烷的沸点是80 73 欲使该两组分溶液得到高纯度 分离 宜采用的分离方法是 B A 共沸精馏 B 萃取精馏 C 普通精馏 D 水蒸气蒸馏 126 在下面三种塔板中 操作弹性最大的是 C 单板压降最小的是 B 综合性能最 好的是 A 造价最低的是 B A 浮阀塔 B 筛板塔 C 泡罩塔 127 在板式塔设计中 加大板间距 负荷性能图中有关曲线的变化趋势是 雾沫夹带线 A 液泛线 A 漏液线 C A 上移 B 下移 C 不变 D 不确定 128 下面参数中 属于板式塔结构参数的是 A 和 D A 板间距 B 孔速 C 塔板清液层高度 D 开孔率 129 用精馏方法分离A B C D E五组分溶液 工艺要求馏出液中组分D的组成不大于 0 004 摩尔分数 下同 釜残液中C的组成不大于0 006 则轻关键组分是 B 重关键 组分是 C A A组分 B C组分 C D组分 D E组分 130 湿空气在预热器内由温度t1被加热至温度t2的过程中 不发生变化的参数是 B A 相对湿度 B 露点温度td C 湿球温度tw D 焓I 131 下列各组参数中 哪一组的两个参数是相对独立的 D A H p B H td C I tw D tw td 132 在恒定干燥条件下用热空气干燥某物料 当干燥速率降为零时 物料中剩余的水分 是 D A 自由水分 B 结合水 C 非结合水 D 平衡水分 133 同一物料 如恒速干燥段的干燥速率提高 则物料的临界含水量将 B A 不变 B 增加 C 减小 D 不确定 134 恒定干燥条件下将物料从含水量0 4 kg水 kg绝干料干燥至含水量0 09 kg水 kg绝干料 已知物料的临界含水量为0 12 kg水 kg绝干料 空气的干球温度为t 湿球温度为tw 露点为 td 则干燥终了时物料表面的温度 应 B A tw B tw C t D td 135 在恒定干燥条件下用热空气干燥某热敏物料 且干燥属于降速阶段 欲缩短干燥时间 可采取的最有效措施是 D A 提高空气流速 B 提高空气温度 C 降低空气相对湿度 D 增大干燥面积 减薄物料厚度 136 气流干燥器的干燥作用主要发生在干燥管的 A A 进口段 B 出口段 C 中间段 D 整个干燥管内 137 已知相对湿度60 的湿空气 其干球温度为t 湿球温度为tw 将此空气降温至t 温度 相应的湿球温度为tw 则 t tw B t tw A 等于 B 大于 C 小于 D 不确定 138 等速干燥阶段中 在给定的干燥空气条件下 对于干燥速率的正确判断是 C A 干燥速率随物料种类 质量不同而有差异 B 干燥速率随物料质量不同而有变化 而与种类不同无关 C 对不同质量 种类的物料 干燥速率实质上相同 D 以上都不对 139 对于一定干球温度的空气 当其相对湿度愈低时 其湿球温度 B A 愈高 B 愈低 C 不变 D 不一定 与其它因素有关 140 已知物料的临界自由含水量为0 2kg水 kg绝干物料 空气的干球温度为t 湿球温度为 tW 露点为td 现将该物料自初始自由含水量X1 0 45kg水 kg绝干物料 干燥至自由含水量 X2 0 1kg水 kg绝干物料 则干燥物料表面温度tm A A tm tw B tm t C tm td D tm tw 141 气流干燥器一般是在瞬间完成的 故气流干燥器最适宜干燥物料中的 D A 自由水分 B 平衡水分 C 结合水分 D 非结合水 二 填空题 20 分 1 理想流体是指 粘性为零 的流体 2 测量流体流量时 随着流体流量的增大 转子流量计两端压差值 不变 孔板流量计两 端压差值 增大 3 量纲分析法的目的在于 以量纲为一变量代替物理变量 使实验工作简化 4 阻力平方区是指 流动阻力与平均流速平方成正比的流动区域 产生阻力平方区的原因 是 流体质点与粗糙度管壁上凸出的地方直接碰撞产生的惯性阻力占主导地位 5 速度边界层是指 紧贴壁面的非常薄的流体层 其内速度梯度很大 6 不可压缩流体在水平管内作定态流动时 流动摩擦阻力所消耗的能量是总机械能中的 压力能 7 不可压缩流体在水平变径管路中流动时 在管径缩小的截面处 其流速 增大 压力 减小 8 某设备内的表压为 100kPa 则它的绝压应为 201 33 kPa 另一设备内的真空度为 400mmHg 则它的绝压应为 48 kPa 当地大气压为 101 33kPa 9 由三支管组成的并联管路 各支路的长度及摩擦系数均相等 管径比为 d1 d2 d3 1 2 3 则三支管的流量比为 39 24 1 10 从液面恒定的高位槽向常压容器中加水 若将放水管路上的阀门开度关小 则管内水量 将 减小 管路的局部阻力将 增加 直管阻力将 变小 管路总阻力 不变 11 贮罐内装有液体 液面至罐底的高度为 H 当在罐侧壁的 底部 位置开小孔 才能使 流体柱的射程最远 12 用内径为 158mm 的钢管输送运动黏度为 9 0 10 5m2 s 的油品 若保持油品在管内作层流 流动 则最大流速不能超过 1 14m s 13 如果管内流体流量增大 1 倍后 其流动型态仍为层流 则流动阻力是原来的 2 倍 14 流体在湍流的阻力平方区流动 若其他条件不变 其压降随着管子的相对粗糙度增加而 增加 随着流体的密度增大而 增大 15 边长为 a 的正方形截面风道 其当量直径为 a 16 流体输送机械的主要功能是对流体做功以提高其 机械能 具体表现为 静压能的增 高 17 写出三类正位移泵的名称 齿轮泵 往复泵 螺杆泵 其特点是 一定工况下 流量恒定 且不受管路 压头 所影响 18 离心泵的主要部件有 叶轮 泵壳 和 轴封装置 19 离心泵的泵壳制成 蜗壳 叶轮的叶片 后弯 在叶轮和泵壳之间装置 导轮 都有 利于动能有效转化为静压能 20 离心泵的性能参数或特性曲线是泵在一定 转速 下 与 常压下 用常温的 清水 为介质通过实验测得的 21 离心泵的压头 扬程 的物理意义是 离心泵对单位重量 1N 液体所提供的有效能量 其单位为 m 或 J N 22 启动离心泵之前若不向泵灌满被输送的液体 将发生 气缚 现象 若叶轮的入口附近 绝压低于操作温度下液体的饱和蒸汽压 将发生 汽蚀 现象 23 离心泵安装在特定管路系统中 已知泵的性能 q 0 02 m3 s H 20 m 管路性能 qe 0 02 m3 s He 16 m 则调节阀门的压头损失为 4 m 其消耗的理论功率为 785 W 24 离心泵安装在一定管路上 其工作点是指 泵的特性曲线和管路特性曲线的交点所对应 的参数 25 离心泵通常采用 出口阀 调节流量 往复泵采用 旁路 调节流量 26 离心泵允许汽蚀余量 NPSH 定义式为 g p zg u g p V 2 11 27 当被输送液体的黏度比清水的黏度大得多时 则离心泵的压头将 降低 流量 减小 效率 下降 而轴功率 增大 28 提高往复泵连续性和均匀性的措施有 采用双动泵或三联泵 在吸入管终端和压出管 路始端装置空气室 29 离心通风机的全风压主要由 动风压 和 静风压 组成 其物理意义是 单位体积气 体通过风机时所获得的能量 单位为 Pa 或 J m3 30 离心通风机的特性曲线包括 HT q Hst q p q 和 q 比离心泵多了一条 Hst q 曲线 31 当要求气体的压缩比 p2 p1 8 时 宜采用 多级 压缩 当各级的压缩比 相等 时 所消耗的总理论功为最小 32 离心泵的主要特性曲线包括 H q P q 和 q 33 流体流动阻力的形成是流体具有 粘性 的结果 34 边长为 a 的正方形截面风道 其当量直径为 a 35 经内径为 50mm 的钢管输送运动 20 的水 水的流速为 2 m s 粘度为 1 005cP 则该 流动的流型为 湍流 36 理想流体是指 没有黏度 没有内摩擦的流体 而实际流体是指 有黏度和内摩 擦得流体 37 流体的粘度值和传导率随温度变化而变化 对于大多液体 温度升高 粘度 降低 传导率 降低 对于气体 温度升高 粘度 升高 传导率 增大 增大 减小 不变 38 流体在管内作层流流动 若仅增大管径 则摩擦系数变 大 直管阻力变 小 计算局部阻力的当量长度变 大 大 小 39 流量qv增加一倍 孔板流量计压差计读数为原来的 4 倍 转子流量计的环隙面 积A0为原来的 2 倍 40 调节泵流量的方法有 调节阀门开度 改变转速 和 泵组合 41 齿轮泵 往复泵 和 隔膜泵 属于正位移泵 42 对于气体 温度升高 黏度 增大 对于液体 温度降低 黏度 增大 水在管道 中的常用流速范围是 1 3 m s 低压气体在管道中的常用流速范围是 8 15 m s 43 湍流与层流的根本区别在于 流体质点是否存在着脉动性 在圆形直管内 如 Re 1600 则 0 04 管内的平均流速是管中心流速的 0 5 倍 44 流体以一定的质量流量在水平直管内作层流流动时 Re 值随管径增加而 降低 随 流体密度增加而 不变 压降随管子相对粗糙度增加而 不变 增大 减小 不变 不 确定 45 属于正位移泵形式 除往复泵外 还有 齿轮泵 螺杆泵 等型式 46 往复泵的流量调节方法有 旁路阀 和 改变转速 47 启动离心泵前 应先 灌泵 和 排气 48 连续性假定认为流体是 由无数质点组成 彼此间没有间隙 完全充满所占空间的连 续介质 20 水的黏度为 1 mPa s 水在管道中的常用流速范围是 1 3 m s 49 湍流与层流的根本区别是 流体质点是否存在着脉动性 在水平均匀直管中 流体流 动的阻力损失体现在 压强的降低 50 带离心泵管路常用 出口阀 调节流量 而往复泵管路则采用 旁路阀 和 改变转 速 来调节流量 51 流体以一定的质量流量在水平直管内作层流流动时 Re 值随管径增加而 降低 随 流体密度增加而 不变 压降随管子相对粗糙度增加而 不变 增大 减小 不变 不 确定 52 流体的粘度值和传导率随温度变化而变化 对于水 温度升高 粘度 降低 传导 率 增大 对于空气 温度升高 粘度 增大 传导率 增大 增大 减小 不 变 53 流体在管内作层流流动 若仅增大管径 则摩擦系数变 小 直管阻力变 大 计算局部阻力的当量长度变 不变 大 小 54 水在管内作湍流流动 若流速提高到原来的 2 倍 则其对流传热系数约为原来的 20 8 倍 管径改为原来的 1 2 而流量相同 则其对流传热系数约为原来的 21 8 倍 设条件改变后仍在湍流范围 55 离心泵的工作点是 离心泵工作 曲线与 管路特性 曲线的交点 调 节泵流量的方法有 调节阀门开度 改变转速 和 泵组合 56 流量 qv增加一倍 孔板流量计压差计读数为原来的 1 414 倍 转子流量计的 环隙面积 A0为原来的 2 倍 57 某设备的真空表读数为 200 mmHg 则它的绝对压强为 560 mmHg 当地大气压为 101 33kPa 58 在静止的同一种连续流体的内部 各截面上的 位能 与 静压能 之和为常数 59 经内径为 50mm 的钢管输送运动 20 的水 水的流速为 2 m s 粘度为 1 005cP 试判 定水在钢管中的流型为 湍流 60 每千克水经过泵后其机械能增加了 490J 则该泵的扬程为 50mH2O 61 实际流体在直管内流过时 各截面上的总机械能 不 守恒 因实际流体流动时有 摩擦 力 62 离心泵的主要零部件有 叶轮 泵壳 和 轴封装置 等 63 离心泵的特性曲线包括 H Q N Q 和 Q 64 离心泵的安装高度超过允许吸上高度时 将可能发生 气蚀现象 65 当进气口气速一定时 旋风分离器的直径越大 其分离因数越 小 转速一定的离心 分离机随着转鼓直径的增大 其分离因数将 增加 66 一球形石英颗粒 分别在空气和水中按斯托克斯定律沉降 若系统温度升高 则其在 水中的沉降速度将 下降 在空气中的沉降速度将 增大 67 降尘室一般采用多层结构 是因为其处理能力与 平面面积 成正比 而与 高度 无关 68 在板框式过滤机中 洗涤速率是过滤终了时过滤速率的 1 4 倍 69 除区气流中尘粒的设备类型有 降尘室 和 旋风分离器 70 饼层过滤中 真正发挥拦截颗粒作用的主要是 滤饼层 而不是 过滤介质 71 描述单个非球形颗粒的形状和大小的主要参数为 球形度 当量直径 72 固体颗粒在气体中自由沉降时所受的力有 重 力 浮 力和 曳 力 固体颗粒的 自由沉降分为 加速 阶段和 等速 阶段 73 沉降速度是指 颗粒沉降加速阶段终了 等速阶段地热速度 此速度亦称为 终端 速度 74 在斯托克斯定律区 颗粒的沉降速度与流体黏度的 1 次方成反比 在牛顿定律区 颗粒的沉降速度与流体黏度的 0 次方成反比 75 降尘室的设计原则是 气体通过降尘室的 时间大于等于 颗粒沉降所需的 时间 76 理论上降尘室的生产能力与 降尘室的底面积 和 颗粒的沉降速度 有关 而与 降尘室的高度 无关 77 分离因数的定义式为 如果颗粒在离心力场内作圆周运动 其旋转 c T t r K gR u u u 2 半径为 0 2 m 切线速度为 20 m s 则其分离因数为 203 8 78 选用旋风分离器时主要依据是 含尘气的处理量 即生产能力 允许的压力降 要求达到的效率 79 旋风分离器的分割粒径 d50是 粒级效率为 50 的颗粒直径 80 过滤方式主要有 饼层过滤 深床过滤 和 膜过滤 81 板框过滤机由 810 mm 810 mm 25 mm 的 20 个框组成 则其过滤面积为 26 244 m2 82 传热的三种基本方式为 热传导 导热 对流传热 辐射传热 83 液体沸腾两种基本形式为 膜状沸腾 泡核沸腾 84 燃烧炉由平面耐火砖和绝热砖两种材料砌成 各层的导热系数分别为 1 1 0 W m K 2 0 1 W m K 壁厚都为 0 2 m 则耐火砖和绝热砖的单位面积热阻分别为 0 2 K W 2 0 K W 85 对流传热可分为 自然对流 强制对流 86 在蒸汽冷凝传热过程中 若蒸汽冷凝为膜状冷凝 则 冷凝液膜 成为膜状冷凝的主 要热阻 87 套管换热器中 热流体温度由 90 降至 70 冷流体温度由 20 上升到 40 则 两流体作并流时平均温差为 47 2 88 一般定性温度的选取有三种 分别是 流体的平均温度 壁面的平均温度 流体 和壁面的平均温度 89 间壁式换热器可分为 管式换热器 板式换热器 翅片式换热器 90 套管换热器中 热流体温度由 100 降至 80 冷流体温度由 10 上升到 50 则 两流体作逆流时平均温差为 59 44 91 与一般的传热过程相比较 蒸发操作具有如下主要特点 溶液沸点升高 物料的 工艺特性 与 节约能耗 92 蒸发操作中 引起溶液沸点升高的原因有 溶质引起的饱和蒸汽压下降 液柱静 压力 和 管路阻力 93 根据加料方式 多效蒸发流程有 并流 逆流 和 平流 等基本模式 94 多效蒸发的突出优点是 提高加热蒸汽经济性 明显的缺点是 降低蒸发强度 加 大温度差损失 95 提高加热蒸汽经济性的主要措施有 多效蒸发 热泵蒸发 外蒸汽的引出 和 冷凝水显热的利用 96 按照溶液在蒸发器中的流动状况 可将蒸发器分为两大类 即 循环型 和 单程型 97 常用蒸发器主要由 加热室 和 分离室 两部分构成 98 提高蒸发强度的主要途径是 提高总传热系数 和 有效温度差 99 依据分离原理的不同 传质分离过程可分为 平衡分离 和 速率分离 两大类 100 分之传质是指 由于分子的无规则热运动而形成的物质传递现象 描述分子传质的 基本方程为 费克定律 101 对流传质是指 运动流体与固体壁面之间 或两个有限互溶的运动流体之间的质量传 递 描述对流传质的基本方程为 对流传质速率方程 102 对流传热的热阻主要集中在 滞流内层 因此 加速流动 减薄滞流内层厚 度 是强化对流传热的重要途径 103 在通常操作条件下 空气 水及水蒸气冷凝的对流传热系数 大小顺序为 水蒸气 冷凝 水 空气 104 有效膜理论的要点是 两相在界面达到平衡 和 在膜中的传质为扩散 105 在蒸发器中 被蒸发溶液的真实沸点应包括 溶质浓度增大 引起的沸 点升高和 液面高度 引起的沸点升高 106 写出三种间壁式换热器的名称 套管式 管壳式 和 板式 107 传热的基本方式有 热传导 热对流 和 热辐射 108 总传热系数的倒数 1 K 代表 间壁两侧流体传热的总热阻 提高 K 值的关键是 设 法减小起决定作用的分热阻 109 在多层平壁稳定热传导中 某一层的温度降大 则表示该层热阻 大 弱各层壁厚相等则该层的传热系数 小 110 厚度不同的三种材料构成三层平壁 各层接触良好 已知 b1 b2 b3 导热系数 1 2 3 在稳定传热过程中 各层的热阻 b1 1 b2 2 b3 3 各层导热速率 相等 111 间壁式换热器中冷热流体定态传热 该传热是由 壳程对流给热 管壁 传热 和 管内对流给热 三个串联传热组成 如在壳程用饱和蒸汽加热 总传热 系数接近于 管内 侧的对流传热系数 因此若强化该传热过程 应从 管内 侧着手 112 双膜模型的模型参数为 气膜厚度 zG 和 液膜厚度 zL 113