脚手架计算书

附件附件 双排扣件式脚手架的计算双排扣件式脚手架的计算 脚手架选型及有关说明 脚手架计算高度按 21 5M 计 立杆纵距 1 5m 横距 1 2m 步距 1 8m 钢管直径为 48 壁厚 t 3 5 按装饰用脚手架计算 一个作 业层 二层木架板 连墙件二步三跨布置 荷载的选取 木脚手板 0 35KN 施工均布活荷载 2 KN 基本气压值在 0 35 KN 左右 拉结点覆盖面 S 3 4 5 13 5 30 故不考虑气荷载对 立杆稳定性的影响 脚手架结构计算 本计算按概率极限状态设计算复合脚手架的受力 结合国家 JGJ130 2001 及工程的实际情况进行下列设计计算 纵 横向水平杆受弯强度的计算 连接扣件抗滑承载力的计算 杆的稳定性计算 墙件的强度 稳定性和连结强度计算 杆地基承载力计算 计算如下 纵向水平杆 水平计算单元 S 1 2 1 5 1 8 作用在纵向杆线荷载为 脚手架板产生 qGK 0 9 0 35 KN 1 5m 0 21 KN m 施工活荷载产生 qQK 0 9 2 KN 1 5m 1 2 KN m 作用在纵向水平杆上产生最大弯矩值 Mmax Mak 1 2qL 1 4L 0 MGK 1 8qGKL2 同理 MGK 1 8qQKL2 Mmax 1 2MGK 1 4MQK 1 2 1 8 0 21 1 52 1 4 1 8 1 2 1 52 0 543KN m 直径为 48 钢管截面横量 W 5 08 3 钢材的抗弯度计算值 f 205N 2 钢管应力产生强度 T M W 5 43 103 5 08 103 10 6N 2 f 205N 2 故符合抗 拉强度要求 横向水平杆 S 1 5 1 2 1 5 作用在水平横向杆线荷载为 qGK 1 8 0 35KN 1 2m 0 525 KN m qQK 1 8 2KN 1 2m 3KN m 作用在水平横向杆上产生的最大弯矩值 Mmax 1 2 1 8qGKL2 1 4 1 8qQKL2 0 28 1 2qGK 1 4qQK 0 28 1 2 0 525 1 4 3 1 35 KN m J M W 1650 103 5 08 103 32 48N mm2 f 205N mm2 所以符合抗拉强度要求 2 机件的抗滑承载力验算 纵向杆机件 s 1 2 1 5 1 2 0 9m2 Rmax 1 2 0 9 0 35 1 4 0 9 2 2 9kN RC 8KN 横向杆机件同上 Rmax 2 9kN RC 8KN 3 主杆的稳定性计算 脚手架结构自重产生的轴向力 NG1K 20 3 84 10 2 m 0 768KN 脚手板自重产生的轴向力 NG2K 1 2 1 5 0 35KN M2 1 2 0 315KN 施工荷载产生的轴向力 NQK 1 2 1 5 2KN M2 1 2 1 8KN 荷载设计值 N 1 2 NG1K NG2K 1 4 NQK 1 2 0 768 0 315 1 4 1 8 4 32N 主杆计算长度 Lo Kuh 1 155 1 05 1 5 1 82m 杆件细长比 入 Lo I 82 102 1 58 115 2 250 经查表知 主杆轴心受压稳定要取 e 0 483 b N QA 32 103 0 483 4 89 102 18 3KN mm2 f 205n mm2 所以主杆的稳定性 符合要求 连墙件 点 的迎面积 AW 3 4 5 13 5m2 标准风荷载 WK 0 7MzsWo 0 7 0 35 1 3 0 32KN m2 风荷载产生的连墙件轴向设计值 N1w 1 4wkAW 1 4 0 32 13 5 0 095 1 0 57KN 连墙件的轴向力设计值 N1 0 57 5 5 57KN 杆件材料的抗拉强度为 b n r 57 103 4 89 103 1 14n mm3 f 205N mm3 因为轴向力 N1 5 57KN Rc 8KN 所以机件抗滑承载力符合要 求 Io Ku h 1 155 1 05 1 2 1 46m 根据欧拉史稳压加界公式 Pij r2EI Vo 3 142 2 06 105 12 19 102 169 6Kn 由第 可知最大轴向力 N1 8KN 9IJ 169 6KN 故拉杆稳定性符合要求 4 主杆地基载力计算 因为架子主杆立于基础承台层上 其抗压强度 10N mm2 架子立杆最大轴向压力为 N