悬空支架及满堂支架现浇方案

厦门市岛外快速路 集美公铁立交 孚莲路段 一期工程 C 标 段 主线主线 2 2 桥现浇箱梁支架方案桥现浇箱梁支架方案 编制 复核 审核 中铁一局集团第一工程有限公司 厦门市岛外快速路一期工程 C 标段项目经理部 二 00 八 年 三 月 主线主线 2 2 桥现浇箱梁支架方案桥现浇箱梁支架方案 一 工程概况一 工程概况 西环快速路 集美公铁立交 孚莲路段 一期工程 C 标段石厝立交起点桩号 ZK1 083 9 终点桩号 ZK2 160 305 本项目起点与已通车的集美大道 国道 319 鹰厦铁路立交段 工程公铁立交相接 石厝立交共设有主线 1 桥 主线 2 桥和 F 匝道桥等三座桥 主线 2 桥 ZK1 690 8 ZK1 911 2 位于石厝村 原始地貌主要为残坡积台 地 地形变化起伏较大 桥梁墩身高度随地形变化大 主线 2 号桥采用两联预应力混凝土等截面箱型连续梁 其中左幅桥跨布置 为 5 24m 3 30m 右幅桥跨布置为 4 30m 3 30m 桥梁总长为 220 4 米 梁体采用等高度预应力混凝土箱梁 为单箱双室箱形斜腹板式截面 梁高 1 6m 箱梁顶板宽 13 0m 悬臂长 1 9m 箱底宽 7 8m 顶板厚 0 25m 底板厚 0 22m 腹板厚 0 4m 梁体在各支点处设置横隔梁 中横梁厚 2 0m 端横梁厚 1 2m 桥面横坡通过箱梁刚性旋转形成 二 计算依据二 计算依据 1 厦门岛外快速路 集美公铁立交 孚莲路段 一期工程设计施工图 2 路桥施工计算手册 周水兴 编著 3 公路桥涵施工技术规范 JTTO41 2000 4 钢结构设计规范 GB50017 2003 5 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2001 6 建筑结构荷载规范 GB50009 2001 三 箱梁施工整体方案三 箱梁施工整体方案 主线 2 桥 ZK1 690 8 ZK1 911 2 位于石厝村 原始地貌主要为残坡积台 地 其中 ZK1 780 ZK1 900 段属于台间冲洪积洼地 地形变化起伏较大 桥梁 墩身高度随地形变化大 墩高为 6 18 12 013 米 因此箱梁施工时根据高度采 用不同的支架结构 结合实际要求以及地形布置情况 2 桥箱梁现浇支架采用以下方案 对于 0 台 3 墩之间采用碗扣式满堂支架 3 墩 8 台之间则采用钢管桩支墩 贝雷 梁承重的梁式支架 箱梁内外模直线部分均采用竹胶板 倒角部分则采用钢模 板 四 箱梁支架施工方案四 箱梁支架施工方案 1 1 地基处理 1 碗扣支架基础 首先 清理 0 台 3 墩范围内的表层植被 并清除表层土找平 其二 原状土经找平后大面积用压路机压实 小面积则用打夯机夯实 并 进行地基承载力试验 地基承载力应达到不小于 180kpa 的要求 其三 原地面找平压实后 满铺一层 10cm 厚的碎砾石垫层并压实 要求 设成 的坡度 以便排水 其四 浇注 20cm 厚 C15 混凝土进行基础硬化 其五 砼硬化在每跨内其宽度要大于箱梁投影尺寸 每侧各 1 0 米 并在 每跨范围内设置好横向排水坡 或排水沟 其流水汇入纵向排水边沟中排走 边沟与垫层间用砂浆防护 以防雨水冲刷砂砾垫层 其六 地基经混凝土硬化处理完毕 不得有车辆通行 强度满足后即可搭 拼支架 其八 因本段部分位置纵向高差较大 根据碗扣支架搭设要求 在地基处 理时可分段设成台阶状 2 钢管桩扩大基础 在 3 墩 8 台的每个墩位以及跨中处 根据计算资料浇注混凝土扩大基础 后搭拼钢管桩立柱 左幅 6 墩 7 墩跨箱梁的平面投影部分在池塘里 用片石 砂砾土换填 3 4m 厚 并用压路机压实 再在顶面浇注混凝土扩大基础 2 梁式支架搭设 1 采用钢管桩支墩 桩顶横梁采用 2I32a 工字钢 纵梁采用贝雷梁拼装 底腹板下横向分配梁采用断面尺寸为 10 15cm 方木 间距 45cm 翼缘板下横 向分配梁采用 I14 型钢 间距为 90cm 主要用于搭设翼缘板支架 2 钢管桩支墩的标高以该断面最底点控制 然后用钢楔块或方木进行调 整纵横坡度 达到支墩与梁以面接触 避免点接触 3 纵梁采用 14 片贝雷梁 其中 10 片位于箱梁底板区域 主要承受箱梁 腹板及顶底板荷载 两侧翼缘板下分别放置两片贝雷梁 主要承受翼缘板以及 支架的荷载 4 梁式支架基础首先进行开挖 并测出地基承载力 然后布置钢筋网片 浇注砼扩大基础 基础砼浇注时要控制好标高 5 梁式支架拆除卸架采用木楔子 支墩拼装时 要保证支腿与砼基础以 面接触密贴 严禁点受力 6 贝雷梁吊装就位后 要将纵梁及支墩横向联接成一整体 增加其稳定 性 2 碗扣支架搭设 1 碗扣式支架设计计算模型为 90 90 120cm 的结构 材料的检查 搭设之前预先检查碗扣件 不得使用以有挖瘪 弯曲 腐蚀 等以及有损伤和明显缺陷的部件 碗扣的销子必须使用专用的销子 检查碗扣 件的材质说明书 是否符合规定 2 支架搭拼的顺序应逐孔搭拼 搭拼时应挂线以控制标高及线型 3 底板下采用长 宽 高 90 90 120cm 墩顶横隔梁下采用长 宽 高 60 90 120cm 翼缘板下采用长 宽 高 90 90 120cm 的立体格 构 4 拼装注意事项 碗扣支架搭设之前 先按技术放线布置好底托 然后 搭拼支架 第一层拼好后 必须由工程技术人员抄平检查平整度 如高差不符 合要求 必须用底托调平 在立杆上必须加设纵横向剪刀撑 一般以每隔四排 为易 倾斜角度为 45 60 剪刀撑用 3 米和 6 米钢管搭配使用 支架拼装 时用线坠或水平尺控制立杆的垂直度 防止立杆偏心受力 顶托及底托外露部 分不超过 30cm 自由端超过 30cm 长的杆件要增加水平杆锁定 顶托螺扣伸出 长度不大于 35cm 纵向方木 或钢管 接头不能有空隙 且不能悬空 若有空 隙用扒钉十字交叉连接 大方木间用木楔塞紧 且用钉子顶牢 若有悬空可采 用不小于 1 5m 长的 8 10cm 方木两端支撑在顶托上 且方木间用扒钉连接 纵向钢管间若有空隙 用粗钢筋焊接或用直扣件将两钢管连接成一体 钢管接 头布置必须错开 横向方木接头采用搭接并用铁钉联结 3 模板 钢筋安装 根据技术控制标高铺好底板下方木 经技术检查合格后 方可铺底模及侧 模 底侧模铺好之后 放线抄平并检查其平整度 检查合格后绑扎底板 腹板 钢筋 安装预应力管道以及钢绞线 完成后安装腹板内模及顶板钢筋 4 箱梁砼浇注 底板 腹板砼浇注时 先浇注底板及倒角砼 后浇注腹板及顶板砼 为防 止翻浆 先浇注箱梁的底板及倒角砼 然后退回开始浇注腹板和顶板砼 底板 砼浇筑时砼由箱梁腹板处入模 及时对箱内底板砼进行人工找平处理 腹板砼 浇注要斜向分段 水平分层的方法进行 水平分层厚度在 20 40cm 间 由于腹板 中横梁和端横梁处钢筋和波纹管较密集 因此振捣时要责任到 人以防漏筋 过振使波纹管漏浆 特别要加强锚下 支座 腹板及横梁 这些 钢筋较密的部位振捣 防止漏振 现场值班技术员要加强重要部位的检查力度 发现质量隐患及时纠正 浇注底板砼时需要注意随时检查底板砼厚度是否满足 要求 顶板及翼缘板砼浇注时 由高至低 横向全断面推进 先用插入式振捣密 实 在用平板振动器振捣第二遍局部找平 同时用木抹子及时收面 最后进行 拉毛处理 顶板及翼缘板砼浇筑时间间隔应尽可能缩短 以防止顶板砼收缩产 生横向裂缝 5 混凝土养护 1 梁体混凝土浇筑完毕后 应在收浆后尽快予以覆盖和洒水养护 在洒 水养护困难时可使用混凝土养护剂进行养护 养护时不得损坏或污染混凝土的 表面 2 混凝土的洒水养护时间 一般为 7d 可根据空气的温度 湿度和水泥 品种 掺用的外加剂等情况 酌情延长或缩短养护时间 若用养护剂进行养护 按照产品说明进行操作即可 3 混凝土的洒水养护次数 以能保持混凝土表面和模板外面处于湿润状 态为度 一般宜间隔 1 5 2 小时为度 4 混凝土在养护期间若有台风 暴雨 混凝土表面需进行特殊防护 6 预应力张拉施工 1 预应力机具及设备 张拉机具设备应与锚具配套使用 并应在进场时进行检查和校验 对长期 不使用的张拉机具设备 应在使用前进行全面校验 2 施加预应力前的准备工作 施工现场应具备经批准的张拉程序和现场施工说明书 对设计提供的预应力伸长值进行复核计算 对不符合要求的要会同监理 设计 业主进行更正 检查管道是否畅通 将垫板喇叭口清理干净 锚具 夹具安装正确 预 应力钢绞线已经穿束完毕 现场具备预应力施工技术并懂得正确操作的施工人员 施工现场已具备确保全体操作人员和设备安全的必要预防措施 与梁体同条件养护的试件强度达到设计强度的 85 以上 且龄期不小于 7 天 3 施加预应力 张拉顺序 按设计图纸要求对称张拉 张拉方式 采用应力控制为主 伸长量校核的双控 双端张拉工艺 张拉工序 0 0 1 K 画标线 0 2 K 1 04 K 持荷 5min 回油 K 锚固 初始张拉力 取张拉力的 10 是把松驰的预应力钢材拉紧 此时千斤顶 充分固定 把松驰的预应力钢绞线拉紧后 应在预应力两端精确地标以记号 预应力钢绞线的延伸量或回缩量即从该记号起量 张拉力和延伸量的读数在张 拉过程中分阶段读出 7 孔道压浆 1 施工设备 真空泵 压力表和控制盘 压力瓶 可作为防护屏障防止稀浆混合料进入 真空泵而损坏真空泵 干净的加筋泌水管 能够承受较大的负压 气密阀及气 密锚帽 2 工艺流程 在水泥浆出口及入口处接密封阀门 将真空泵连接在非压浆端上 压浆泵 连接在压浆端上 以串联的方式将负压容器 三向阀门和锚具盖帽连接起来 其中锚具盖帽和阀门用一段透明的喉管连接 在压浆前关闭所有排气阀门 连接至真空泵的除外 并启动真空泵 10min 显示出真空负压力的产生 应能达到负压力 0 1Mpa 如未能满足此数 据则表示波纹管未能完全密封 需在继续压浆前进行检查及更正工作 在保持真空泵运作的同时 开始往压浆端的水泥浆入口压浆 注意 在压 浆过程中真空压力将会下降 约 0 03Mpa 从透明的喉管中观察水泥浆是否已 填满波纹管 继续压浆直至水泥浆到达安装在负压容器上方的三相阀门 操作阀门以隔离真空泵及水泥浆 将水泥浆导向废浆桶的方向 继续压浆 直至所溢出的水泥浆形成流畅及一致性 没有不规则的摆动 关闭真空泵 关闭设在压浆泵出浆处的阀门 将设在压浆盖帽排气孔上的小盖打开 打开压浆泵出浆处和阀门直至所溢 出的水泥浆形状均匀 在压浆盖帽的排气管上安装小盖 并保持压力在 0 4Mpa 下继续压浆半分钟 关闭设在压浆泵出浆处的阀门 关闭压浆泵 8 封锚 孔道压浆完毕即可浇注梁体封锚混凝土 封锚混凝土需严格按照设计图纸 施工 在安装封端钢模板前需对梁端混凝土表面进行凿毛并清理干净 五 梁式支架结构检算五 梁式支架结构检算 1 梁式支架结构简化 单跨箱梁采用两跨梁式支架进行现浇 支架受力结构按照简支梁考虑 按 最大跨度 15 米考虑 纵梁采用 14 片贝雷梁 其中 10 片位于箱梁底板区域 主要承受箱梁腹板 及顶底板荷载 两侧翼缘板下分别放置两片贝雷梁 主要承受翼缘板以及支架 的荷载 1280 9090909090909090909090120120 275250250275 135135 225225 梁式支架结构布置如下 2 箱梁结构尺寸 箱梁结构标准断面为 6037040370 2 桥箱梁标准断面结构 单位 厘米 19060190 40 40 25 22 40 16 3 40 R40 R40 R40 R10 s 0 5394m 2 s 0 5394m 22 s 5 8085m 标准断面面积为 S1 1 6 8873m2 变化段断面面积为 S2 2 10 1417m2 端横梁断面面积 S3 3 14 7431m2 3 箱梁荷载计算 箱梁混凝土比重按 26KN m3 分项系数自重荷载取值为 1 2 施工荷载取 值为 1 4 箱梁自重荷载 1 腹板及顶底板荷载 q1 6 8873 26 28 151 1KN m q2 10 1417 26 28 235 7KN m q3 14 7431 26 28 355 3KN m 2 翼缘板荷载 q1 q2 q3 0 5394 2 26 28KN m 施工荷载 Q 2 5KN m2 振捣荷载 Q 2 0KN m2 模型及支撑荷载 Q 1 0KN m2 则腹板及顶底板结构计算荷载为 q1 151 1 1 2 2 5 2 0 1 0 1 4 9 250 6KN m q2 235 7 1 2 2 5 2 0 1 0 1 4 9 352 1KN m q3 355 3 1 2 2 5 2 0 1 0 1 4 9 495 7KN m 则翼缘板结构计算荷载为 q1 28 0 1 2 2 5 2 0 1 0 1 4 3 8 62 9t m 4 腹板及顶底板下纵梁检算 根据梁式支架结构以及荷载分布 计算结构简化如下图所示 支架结构计算简图 单位 厘米 梁端 跨中 1 2211 8 1 612 650 75 15 q1 q q3 q q2 q 腹板及顶底板下纵梁采用 10 片贝雷梁 贝雷梁自重荷载为 mq KN8 013 107 22 1 贝雷梁截面特性为 惯性矩 截面抵抗矩 4 250500cmI 3 3340cmW 根据计算得出 最大变形为 Fmax 13 6mm L 500 30mm 满足 梁端支点反力为 R 753 1850 2603KN 则每片贝雷梁支点反力 P 260 3KN 最大弯矩 Mmax 4940 5KN m 则强度计算为 强度满足 MpaMpa w M 215 9 147 10103340 10 5 4940 3 6 5 翼缘板下纵梁检算 根据梁式支架结构以及荷载分布 计算结构简化如下图所示 支架结构计算简图 单位 厘米 梁端 跨中 1 2211 8 1 612 650 75 15 q 翼缘板下纵梁采用两侧各 2 片贝雷梁 贝雷梁自重荷载为 mq KN32 43 47 22 1 mqqq KN22 6732 4 9 621 单片贝雷梁截面特性为 惯性矩 截面抵抗矩 4 250500cmI 3 3340cmW 根据计算得出 最大变形为 fmax 8 0mm L 500 30mm 满足 梁端支点反力为 R 107 6 430 5 538 1KN 则每片贝雷梁支点反力 P 134 5KN 最大弯矩 Mmax 1292KN m 则强度计算为 强度满足 MpaMpa w M 215 7 96 1043340 101292 3 6 6 钢管桩支墩检算 贝雷纵梁采用 5 根钢管桩进行支撑 钢管桩采用 2I32a 型钢连接作分配梁 贝雷梁安放在桩顶分配梁上 1 桩顶分配梁检算 桩顶分配梁采用 2I32a 型钢 其自重荷载为 其截面特性为 mq KN27 1 253 0 2 1 惯性矩 截面抵抗矩 承受荷载分别为 4 110802cmI 3 5 6922cmW P 260 3KN P 134 5KN q 225275250250275 P P PPPPPPPPPPP P 13512011x90 1500 q 单位 cm 225 135120 桩顶分配梁结构计算简图 根据结构受力计算得出 最大变形为 fmax 1 2mm L 500 7mm 满足 支点反力为 R1 140 4 310 4 450 8KN R2 349 2 437 4 786 6KN R3 347 6 347 6 695 2KN 最大弯矩 Mmax 182KN m 则抗弯强度计算为 满足 MpaMpa w M 215 4 131 102 5 692 10182 3 6 最大剪力为 则分配梁抗剪强度计算为 4KN 437V 满足 125MPa 9MPa 84 5 910 8 1102 40859010 4 437 It VS 6 3 w 2 钢管桩受力检算 钢管桩采用 5 根钢管 截面面积 惯性矩mm6500 2 7 9311 mmA 截面抵抗矩 4 284090064mmI 3 3 1136360 mmW 则回转半径 杆件计算长度按最高钢管桩 11 米计算 即mm A I i175 ml11 则长细比 查表得整体稳定系数为 150 9 62 i l 79 0 根据箱梁及施工荷载计算桩顶分配梁最大支点反力为 R2 786 6KN 钢管 应力为 强度满足要求 MPaMPa A N 215 9 106 7 931179 0 10 6 786 3 7 地基承载力检算 钢管桩采用混凝土扩大基础 扩大基础基坑开挖后 测定地基承载力达到 200Kpa 后 再浇注 80cm 厚 C20 混凝土扩大基础 经计算单根钢管最大受力为 786 6KN 考虑混凝土基础应力按 450角扩散 如下图 则地基应力为 地基承载力满足要求 KpaKpap200178 1 21 2 6 786 80 65 210 单位 cm 六 碗扣式满堂支架六 碗扣式满堂支架 1 箱梁结构尺寸 2 荷载组合 自重荷载 顶板和底板 P顶 底 26 0 25 0 22 12 22 Kpa 腹板 P腹 26 1 6 41 6Kpa 翼缘板 P翼 26 0 3 7 8Kpa 施工荷载 P施 2 5 KPa 振捣荷载 P振 2 0 Kpa 模型及支撑荷载 其它 P其 1 0 Kpa 则 荷载组合为 底板底板 P Pi i 12 22 1 2 2 5 1 4 2 0 1 4 1 0 1 2 22 164Kpa 腹板 P Pi i 41 6 1 2 2 5 1 4 2 0 1 4 1 0 1 2 57 42Kpa 翼缘板 P Pi i 7 8 1 2 2 5 1 4 2 0 1 4 1 0 1 2 16 86Kpa 说明 分项系数 取值 新浇筑混凝土自重取 1 2 施工荷载取 1 4 振 捣荷载取 1 4 模板自重取 1 2 3 箱梁底板段支架模板计算 碗扣采用 90 90 120cm 横 纵 高 的布距 顶托上采用 10 15cm 的方木作为纵向分配梁 其上采用 10 10cm 方木作为横向分配梁 净距 25cm 底模采用 12mm 的竹胶板 1 竹胶板 取 1mm 板条为计算单元 竹胶板弹性模量 E竹 5 103 MPa 竹胶板允许应力 竹 80 MPa 惯性矩 I bh3 1 123 144 mm4 12 1 12 1 截面抵抗矩 W bh2 1 122 24 mm3 6 1 6 1 1mm 宽板条所受荷载 q P 0 001 22 164 0 001 22 164 10 3 KN m 竹胶板下 10 10cm 方木净距为 25cm 时 M ql2 22 164 10 3 0 252 0 173 10 3 KN m 8 1 8 1 竹 80Mpa W M Mpa2 7 24 1010173 0 63 满足 144105150 25010164 22 150 3 434 EI ql mm8 0 mm25 1 200 250 2 横向分配梁 10 10cm 方木 其中心间距为 350mm 跨度按 L 0 9m 计算 顺纹弯应力 mpa5 9 木 弹性模量 E mpa 3 109 q 22 164 0 35 7 76KN m M 0 79KN m 22 9 076 7 8 1 8 1 ql I 433 3 8331010 12 1 12 1 cmbh W 322 7 1661010 6 1 6 1 cmbh MpaMpa W M 5 974 4 107 166 1079 0 3 6 木 满足mmmm EI ql 5 4 200 900 88 0 10 3 833109384 90076 7 5 384 5 43 44 3 纵向分配梁 采用 10 15cm 方木 方木中心间距为 900mm 跨度按 L 0 9 米计算 q 22 164 0 9 19 95KN m mKNqlM 02 2 9 095 19 8 1 8 1 22 433 5 28121510 12 1 12 1 cmbhI W 322 3751510 6 1 6 1 cmbh Mpa W M 39 5 10375 1002 2 3 6 Mpa5 9 木 mmmm EI ql 5 4 200 900 50 0 10 5 2812109384 90095 195 384 5 43 44 4 箱梁腹板下支架模板计算 碗扣采用 60 90 120cm 横 纵 高 的布距 顶托上采用 10 15cm 的方木作为纵向分配梁 其上采用 10 10cm 方木作为横向分配梁 净距 10cm 底模采用 12mm 的竹胶板 1 竹胶板 取 1mm 板条为计算单元 竹胶板弹性模量 E竹 5 103 MPa 竹胶板允许应力 竹 80 MPa 惯性矩 I bh3 1 123 144 mm4 12 1 12 1 截面抵抗矩 W bh2 1 122 24 mm3 6 1 6 1 1mm 宽板条所受荷载 q P 0 001 57 42 0 001 57 42 10 3 KN m 竹胶板下 10 10cm 方木净距为 10cm 时 M ql2 57 42 10 3 0 102 0 072 10 3 KN m 8 1 8 1 竹 80Mpa W M Mpa99 2 24 1010072 0 63 满足 144105150 1001042 57 150 3 434 EI ql mm05 0 mm75 0 200 150 2 横向分配梁 10 10cm 方木 其中心间距为 200mm 跨度按 L 0 9m 计算 顺纹弯应力 mpa5 9 木 弹性模量 E mpa 3 109 q 57 42 0 20 11 48KN m mKNqlM 16 1 9 048 11 8 1 8 1 22 433 3 8331010 12 1 12 1 cmbhI 322 7 1661010 6 1 6 1 cmbhW MpaMpa W M 5 998 6 107 166 1016 1 3 6 木 满足 mmmm EI ql 5 4 200 900 31 1 10 3 833109384 90048 115 384 5 43 44 3 纵向分配梁 采用 10 15cm 方木 方木中心间距为 900mm 跨度为 L 0 6 米 q 57 42 0 9 51 68KN m mKNqlM 33 2 6 068 51 8 1 8 1 22 433 5 28121510 12 1 12 1 cmbhI W 322 3751510 6 1 6 1 cmbh MpaMpa W M 5 92 6 10375 1033 2 3 6 木 mmmm EI ql 5 4 200 900 74 1 10 5 2812109384 90068 515 384 5 43 44 5 翼缘板下支架模板计算 碗扣采用 90 90 120cm 横 纵 高 的布距 顶托上采用 10 15cm 的方木作为纵向分配梁 其上采用 10 10cm 方木作为横向分配梁 净距 25cm 底模采用 12mm 的竹胶板 其模板支架形式布置同顶底板段 由于荷载小于顶底板段 所以以上支架 模板形式可满足要求 6 箱梁侧模支架计算 侧模采用 12mm 厚竹胶板 竹胶板后采用 10 10cm 方木作为横向分配梁 净距 20cm 后面 10 10cm 方木作为横向分配梁 净距 0 9m 用 48 3 5mm 钢管斜撑与竖向分配梁上 斜撑间距为 40cm 1 计算模板侧压力 F 0 22 ct0 1 2v1 2 0 22 26 1 0 1 15 1520 200 5 2 59 4KN m2 c 混凝土的重力密度 KN m3 t0 新浇混凝土的初凝时间 h 可按实测确定 当缺乏实验资料时 可按 t0计算 T 混凝土初凝温度 取 20 度 15 200 T 1 外加剂影响系数 不掺外加剂时取 1 0 掺有缓凝作用的外加剂时 取 1 2 2 混凝土塌落度影响系数 当塌落度小于 30mm 取 0 85 50 90mm 时 取 1 0 110 150mm 时 取 1 15 v 混凝土浇注速度 取 2 5 m h F cH 26 1 6 41 6KN m2 取上述两值的最小值 故最大侧压力为 F 41 6KN m2 有效压头高度m F h c 28 2 26 4 59 2 竹胶板 取 1mm 板条为计算单元 竹胶板弹性模量 E竹 5 103 MPa 竹胶板允许应力 竹 80 MPa 惯性矩 I bh3 1 123 144 mm4 12 1 12 1 截面抵抗矩 W bh2 1 122 24 mm3 6 1 6 1 1mm 宽板条所受荷载 q P 0 001 41 6 0 001 4 6 10 3 KN m 竹胶板下 10 10cm 方木净距为 20cm 时 M ql2 41 6 10 3 0 22 0 21 10 3 KN m 8 1 8 1 MPaMpa W M 80 67 8 24 101021 0 63 竹 满足mmmm EI ql 0 1 200 200 62 0 144105150 200106 41 150 3 434 3 横向分配梁 10 10cm 方木 其中心间距为 300mm 跨度按 L 0 9m 计算 顺纹弯应力 mpa5 9 木 弹性模量 E mpa 3 109 q 41 6 0 3 12 48KN m M 1 26KN m 22 9 048 12 8 1 8 1 ql I 433 3 8331010 12 1 12 1 cmbh W 322 7 1661010 6 1 6 1 cmbh MpaMpa W M 5 958 7 10 7 166 1026 1 3 6 木 满足 mmmm EI ql 5 4 200 900 42 1 10 3 833109384 90048 125 384 5 43 44 4 竖向分配梁 采用 10 10cm 方木 方木中心间距为 900mm 跨度按 L 0 4 米计算 q 41 6 0 9 37 44KN m mKNqlM 75 0 4 044 37 8 1 8 1 22 433 5 28121510 12 1 12 1 cmbhI W 322 3751510 6 1 6 1 cmbh 15 0KN 抗滑移满足要 求 7 箱梁内模支架计算 内模采用 12mm 厚竹胶板 竹胶板后采用 5 10cm 方木作为横向框架 净 距 25cm 5 10cm 方木后采用 10 10cm 方木作为纵向分配梁 净距 40cm 将框架连成一体 1 荷载取值 荷载有顶板荷载及侧模荷载 取两者大值侧模荷载计算 由于侧压力有效压头为 2 28m 而侧模高度 1 33m 则 侧压力 F 26 1 33 34 58KN m2 2 竹胶板 取 1mm 板条为计算单元 竹胶板弹性模量 E竹 5 103 MPa 竹胶板允许应力 竹 80 MPa 惯性矩 I bh3 1 123 144 mm4 12 1 12 1 截面抵抗矩 W bh2 1 122 24 mm3 6 1 6 1 1mm 宽板条所受荷载 q P 0 001 34 58 0 001 34 58 10 3 KN m 竹胶板下 5 10cm 方木净距为 25cm 时 M ql2 34 58 10 3 0 252 0 27 10 3 KN m 8 1 8 1 竹 80Mpa W M Mpa25 11 24 101027 0 63 满足 144105150 2501058 34 150 3 434 EI ql mm25 1 mm25 1 200 250 3 横向分配梁 5 10cm 方木 其中心间距为 300mm 侧面跨度按 L 0 4m 计算 顺纹弯应力 Mpa5 9 木 弹性模量 E Mpa 3 109 q 34 58 0 3 10 374KN m M 0 21KN m 22 4 0374 10 8 1 8 1 ql I 433 67 416105 12 1 12 1 cmbh W 322 33 83105 6 1 6 1 cmbh MpaMpa W M 5 952 2 1033 83 1021 0 3 6 木 满足mmmm EI ql 2 200 400 09 0 1067 416109384 400374 105 384 5 43 44 8 支架稳定性计算 1 支架局部稳定性计算 计算箱梁标准断面下的支架局部稳定性 标准断面支架纵向步距为 90cm 在箱梁标准断面分段求出各段面积 如图 所示 Q1 qi i i 1 20 9P1 40 9P1 40 92 1 79 0 269 01 其振施 P S 1 20 91 01 40 92 01 40 92 52 1 79 0 269 01 0123 42 73 KN m Q2 qi i i 1 20 9P1 40 9P1 40 92 1 96 2 269 02 其振施 P S 1 20 91 01 40 92 01 40 92 52 1 96 2 269 01 4246 20 26 KN m Q3 qi i i 1 20 9P1 40 9P1 40 92 1 8 0 269 03 其振施 P S 1 20 91 01 40 92 01 40 92 52 1 8 0 269 09347 0 39 6 KN m 则 底板一排支架受力图如下 支点反力如下 单位 KN 即最大支点反力 F 26KN 碗扣支架采用 48 3 5mm 的钢管 惯性距 截面积 444 121805 4148 64 mmI 2 22 489 4 4148 mmA 截面抵抗距 W 0 414 48 5079 3 回转半径mm 7 15 489 121805 A I i 长细比 150 4 76 7 15 1200 i l 钢管属于 a 类构件 查表得整体稳定系数 0 807 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩 Mw 可按下式计算 Mw 0 85 1 4Mwk 0 85 1 4Wklah2 10 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2001 式 5 3 4 Wk 风荷载标准值 1 16KN m2 计算过程见支架整体稳定性计算 la 立杆纵距 取 0 9 米 h 立杆步距 取 1 2 米 所以 Mw 0 85 1 4 1 16 0 9 1 22 10 0 18KN m 稳定性计算 组合风荷载进行计算 满足 MpaMpa W M A N W 2153 101 5079 1018 0 489807 0 1026 63 计算箱梁段横梁下的支架局部稳定性 支架纵向步距为 60cm 支架布置形式及底板上承重面积如图所示 Q qi i i 1 20 6P1 40 6P1 40 62 1 3 8 266 0 其振施 P S 1 20 61 01 40 62 01 40 62 52 1 3 8 266 013 6643 35 3 KN m 则 底板一排支架受力图如下 支点反力如下 单位 KN 即 最大支点反力 F 32 7KN 稳定性计算 组合风荷载进行计算 满足 MpaMpa W M A N W 2153 118 5079 1018 0 489807 0 107 32 63 2 支架整体稳定性计算 作用于支架上的水平风荷载标准值按下列公式进行计算 Wk 0 7 z sW0 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术