单向板设计老师

1 单向板肋梁楼盖设计例题单向板肋梁楼盖设计例题 某多层厂房的建筑平面如后面附图 11 24 所示 环境类别为一类 楼梯设置在旁边的附属房屋内 楼 面均布活荷载标准值为 6kN m2 楼盖拟采用现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖 试进行设计 其中板 次 梁按考虑塑性内力重分布设计 主梁按弹性理论设计 1 设计资料 1 楼面做法 水磨石面层 钢筋混凝土现浇板 20mm 石灰砂浆底 2 材料 混凝土强度等级 C25 梁内受力纵筋为 HRB400 其他为 HPB235 钢筋 2 楼盖的结构平面布置 主梁沿横向布置 次梁沿纵向布置 主梁的跨度为 6 6m 次梁的跨度为 6 6m 主梁每跨内布置两根 次梁 板的跨度为 2 2m l01 l02 6 6 2 2 3 因此按单向板设计 按跨高比条件 要求板厚 h 2200 40 55mm 对工业建筑的楼盖板 要求 h 80mm 取板厚 h 80mm 次梁截面高度应满足 h l0 18 l0 12 6600 18 6600 12 367 550mm 考虑到楼面活荷载比较大 取 h 500mm 截面宽度取为 b 200mm 主梁的截面高度应满足 h l0 15 l0 10 6600 15 660 10 440 660mm 取为 h 650mm 截面宽度取为 b 300mm 楼盖结构平面布置图见后面附图 11 25 3 板的设计 1 荷载 板的恒荷载标准值 水磨石面层 0 65kN m2 80mm 钢筋混凝土板 0 08 25 2kN m2 20mm 石灰砂浆 0 02 17 0 34kN m2 小计 2 99kN m2 板的活荷载标准值 6 kN m2 恒荷载分项系数取 1 2 因楼面活荷载标准值大于 4 0 kN m2 所以活荷载分项系数应取 1 3 于是板 的 恒荷载设计值 g 2 99 1 2 3 588 kN m2 活荷载设计值 q 6 1 3 7 8 kN m2 荷载总设计值 g q 11 3 88kN m2 近似取为 g q 11 4 kN m2 2 计算简图 次梁截面为 200mm 500mm 现浇板在墙上的支承长度不小于 100mm 取板在墙上的支承长度为 120mm 按内力重分布设计 板的计算跨度 边跨 l0 ln h 2 2200 100 120 80 2 2020mm ln a 2 2200 100 120 120 2 2040mm 取 l0 2020mm 中 跨 l0 ln 2200 200 2000mm 因跨度相差小于 10 可按等跨连续板计算 取 1m 宽板带作为计算单元 计算简图 如图 11 26 所示 2 3 弯矩设计值 由表 11 2 可查得 板的弯矩系数 m分别为 边跨 1 11 离端第二支座 1 11 中跨中 1 16 中间 支座 1 14 故 mkNlqgMB 23 4 11 02 2 4 1111 M 22 011 mkNlqg 26 3 14 0 2 4 1114 M 22 02C mkNlqg 85 2 16 0 2 4 1116 M 22 022 4 正截面受弯承载力计算 板厚 80mm h0 80 20 60mm 板宽 b 1000mm C25 混凝土 1 1 0 f c 11 9N mm2 HPB235 钢 筋 f y 210 N mm2 板配筋计算过程列于表 11 7 板的配筋计算板的配筋计算 表 11 7 截 面1B2C 弯矩设计值 kN m 4 23 4 232 85 3 26 2 01s bhfM c 0 0990 0990 0670 076 s 211 0 1040 1040 0690 079 计算配筋 mm2 ycs ffbhA 0 354354235269 轴线 实际配筋 mm2 8 140 As 359 8 140 As 359 6 120 As 236 8 180 As 279 计算配筋 mm2 ycs ffbhA 0 354354 0 8 235 1 88 0 8 269 215轴线 实际配筋 mm2 8 140 As 359 8 140 As 359 6 125 As 226 8 220 As 229 计算结果表明 均小于 0 35 符合塑性内力重分布的原则 此值大于 283 0 801000 226A bh s 可以 同时此值大于 0 2 符合要求 27 0 210 27 1 45 0 45 0 y t f f 4 次梁设计 按考虑内力重分布设计 根据本车间楼盖的实际使用情况 楼盖的次梁和主梁的活荷载不考虑从属 面积的荷载折减 1 荷载设计值 恒荷载设计值 板传来恒荷载 3 588 2 2 7 89 kN m 3 次梁自重 0 2 0 5 0 08 25 1 2 2 52 kN m 次梁粉刷 0 02 0 5 0 08 2 17 1 2 0 34 kN m 小计 g 10 75 kN m 活荷载设计值 q 7 8 2 2 17 16 kN m 荷载总设计值 g q 27 91 kN m 2 计算简图 次梁在砖墙上的支承长度为 240mm 主梁截面为 300mm 650mm 计算跨度 边跨 取mm b lmml nn 6480 2 300 2 300 1206600 2 6488 2 300 1206600 025 1 5 021 l0 6480mm 中间跨 l0 ln 6600 300 6300mm 因跨度相差小于 10 可按等跨连续梁计算 次梁的计算简图见附图 11 27 3 内力计算 由表 11 1 和表 11 3 可分别查得弯矩系数和剪力系数 弯矩设计值 mkNlqgMB 4 510611 8 461 92711 M 22 011 mkNlqg 3 26916 3 61 92716 M 22 022 mkNlqgM 2 17914 3 61 92714 22 02C 剪力设计值 kNlqg nA 5 7933 691 2745 0 45 0 V 1 kNlqg nl 10633 691 2760 0 60 0 V 1B kNlqg n 71 963 691 2755 0 55 0 V 2Br kNlqg n 71 963 691 2755 0 55 0 V 2c 承载力计算 1 正截面受弯承载力 正截面受弯承载力计算时 跨内按 T 形截面计算翼缘宽度取 故取 mmsbbmml nff 22002000200 22003 66003 b mmbf2200 C25 混凝土 纵向钢筋采用 HRB400 钢筋 f y 360 22 1 27 1 9 11 0 1mmNfmmNf tc 4 N mm2 箍筋采用 HPB235 f y v 210 N mm2 正截面承载力计算过程列于表 11 8 经判别跨内截面均 属于第一类 T 形截面 计算结果表明 均小于 0 35 符合塑性内力重分布的设计原则 同时 43 0 500200 427A bh s 此值大于 也大于 0 2 故符合要求 16 0 360 27 1 45 0 45 0 y t f f 次梁正截面受弯承载力计算次梁正截面受弯承载力计算 表 11 8 截 面1B2C 弯矩设计值 k N m 106 54 106 5469 23 79 12 2 01 bhfM cs 或 2 0 1 hbfM fcs 0188 0 4652200 9 111 1054 106 2 6 207 0 465200 9 1