高支模施工方案(A版)

1 目目 录录 一 一 编制依据编制依据 二 二 工程概括工程概括 三 三 施工组织施工组织 四 四 支撑体系选择及细化支撑体系选择及细化 五 五 高支模施工工艺高支模施工工艺 六 六 施工安全 文明施工措施施工安全 文明施工措施 七 七 质量保证措施质量保证措施 八 八 支模架体变形监测支模架体变形监测 九 九 安全事故应急救援方案安全事故应急救援方案 十 模板支撑体系计算十 模板支撑体系计算 十一 十一 梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求 十二 附图十二 附图 2 高支模专项施工方案高支模专项施工方案 一 编制依据一 编制依据 1 温州市滨江商务区 CBD 片区 13 01 02 05 06 07 地块及道路工程项目 标段 施工组织设计 2 温州市滨江商务区 CBD 片区 13 01 02 05 06 07 地 块及道路工程项目 标段 施工图 3 建筑结构荷载规范 GB 50009 2012 4 混凝土结构设计规范 GB50010 2010 5 钢结构设计规范 GB 50017 2003 6 建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范 JGJ130 2011 7 建筑施工模板安全技术规程 JGJ162 2008 8 混凝土结构工程施工质量验收规范 GB50204 2002 2010 年版 9 建筑施工手册 第四版 10 建筑施工计算手册 江正荣著 11 房屋建筑工程常用高大模板支撑系统 辽 2013G901 12 危险性较大的分部分项工程安全管理办法 建质 2009 87 号 规定 3 二 工程概况二 工程概况 2 1 工程概况 序号 项 目 内 容 1 工程名称 温州市滨江商务区 CBD 片区 13 01 02 05 06 07 地块及道路工程项目 标段 2 工程地点 温州市鹿城区会展路以东 商务二路以南 商务一路以北 3建设单位温州润祥房地产开发有限公司 4 设计单位 上海中森建筑与工程设计顾问有限公司 地上 温州设计集团有限公司 地下 5监理单位上海建科工程咨询有限公司 6计划工期2017 年 6 月 16 日 2019 年 7 月 15 日 7质量目标瓯江杯 詹天佑奖 8文明施工 目标 温州市安全文明标化工地 浙江省安全文 明标化工地 国家 AAA 级工地 2 22 2 工程建筑设计概况工程建筑设计概况 建筑设计概况一览表 总建筑面积 62613 楼号13 14 15 16 17 18 地下车库 建筑面积 23051 5453 5642 4 468 47 202 45 125 27670 68 地 上 24 29 层 18 层19 层1 层1 层1 层 层 数地 下 2 层2 层2 层2 层 4 檐口高度 73 15 88 15m 55 15 m 58 15 m 地 上 住宅楼 功 能 设 计 地 下 机房 设备间及自行车库汽车库 2 3 高支模的具体位置及施工概况 高支模的具体位置及施工概况 本工程地下室二层 一层地下车库 地下室 车库与环道贯 通 环道筏板面标高 7 1 环道顶板面标高 0 55m 总高度 7 65m 净高 7 3m 围施 18 节点图 4 4 剖面中环道净距离 4 5 根据 危险性较大的分部分项工程安全管理办法 建质 2009 87 号 规定 搭设高度 5m 及以上 8m 以下模板支撑体 系属于危险性较大的分部分项工程 特编制此专项方案 序 号 所在楼 号 具体部位层高构件尺寸 mm 1 地下环路 7 25m 板厚 400 梁 800 1200 1200 2000 1600 2300 26 0m 板厚 120 梁 250 500 300 600 5 三 施工组织三 施工组织 3 1 物资准备物资准备 按照施工方案做好模板结构体系的主要材料计划 根据现场 场地的要求 组织好所需的材料 机具按计划进场 在指定地 点 按规定方式进行储存 堆放 确保施工所需 按照劳动需要量计划 组织劳动力进场 并对其进行安全 防火 文明施工等方面的教育 并建立 健全各项现场管理制 度 3 2 物资进场验收物资进场验收 物资进场必须经项目部物资部管理人员验收合格后方可进场 使用 碗扣 钢管 扣件 模板等物资验收应按照相关规范要 求 内容如下 5 钢管选用外径 48mm 壁厚 3 2mm 的钢管 壁厚最低不得 低于 3 2mm 厚 6 扣件采用机械性能不低于 KTH330 08 的可锻铸铁制造 铸件不得有裂纹 气孔 不宜有缩松 砂眼 毛刺 氧化皮等 要清除干净 6 7 扣件与钢管的贴合面必须严格整平整 应保证与钢管扣 紧时接触良好 当扣件夹紧钢管时 开口处的最小距离应不小 于 5mm 8 扣件活动部位应能灵活转动 旋转扣件的两旋转面间隙 应小于 1mm 9 钢管及扣件报废标准 钢管弯曲 压扁 有裂纹或严重 锈蚀 扣件有脆裂 变形 滑扣应报废和禁止使用 10 钢管及扣件表面应进行防锈处理 四 模板四 模板支撑体系选择支撑体系选择及细化及细化 4 1 支撑体系总体叙述支撑体系总体叙述模板设计依据为模板设计依据为 业主提供结构 建筑施工图 按清水混凝土质量要求进行模板设计 在模板满足强度和刚 度要求前提下 尽可能提高表面光洁程度 阴阳角模统一整齐 全部在安装前配制 模板采用 18mm 厚的木胶合板 支撑系统采用截面为 50mm 80mm 方木和 48 3 0mm 的钢管 壁厚等参数不满足要 求的钢管严禁在本工程中使用 7 5m 高支模模板支撑体系采用钢支撑 模板采用 14mm 厚的胶 合板 胶合板底采用 50mm 100mm 方木 钢管作为次龙骨 48 3 5 钢管作为主龙骨 承重架为钢管脚手架 7 另外考虑到后浇带部分在主体结构完成后进行浇筑 故本工 程后浇带位置的模板支撑体系单独设置 不受两侧模板支撑体 系拆除的影响 4 2 整个支撑体系整个支撑体系 立杆纵横间距为 0 9m 步距为 1 5m 4 3 板底模板支撑板底模板支撑 模板采用18mm 厚木胶合板 主次龙骨采用50 80木方现场 拼制 承重架采用 48 3钢管脚手架现场拼制 钢管脚手架由立 杆 横杆组成 楼板顶撑间距900 900mm 水平杆步距1 5m 验 算以7 25m层高 400板厚作为验算单元 其余参照施工 验算 中算有钢管壁厚取3mm 具体如下图 4 4 梁底及梁侧模板支撑梁底及梁侧模板支撑 梁模板采用 18mm 厚木胶合板 次龙骨采用 50 80 木方 主 龙骨采用 48 3 0 钢管 梁侧模采用 14 对拉螺栓加固 验 算以 800 梁为代表 其余参照施工 验算中算有钢管壁厚取 3mm 具体如下图 该部分梁尺寸最小为 350mm 600mm 梁底次 龙骨采用 50mm 100mm 木方间距 150mm 双钢管主背楞间距 900mm 梁侧 50mm 100mm 木方次背楞间距 200mm 双钢管主背 8 楞间距 900mm 对拉螺杆梁断面内布置 2 道 梁纵向间距 600mm 如下图所示 4 5 剪刀撑设计剪刀撑设计 4 5 1 竖向剪刀撑 根据规范要求 模板支撑架四周从底到顶设置竖向剪刀撑 中间纵 横向由底至顶连续设置竖向剪刀撑 间距 4 5m 剪刀撑的斜杆与地面的夹角为 45 60 剪刀撑的底部要插 到架子底部 与立杆相交处要加回转扣件 4 5 2 水平剪刀撑 根据规范要求 本工程模板支撑架高度大于 4 8m 故在支 撑架顶端和底端设置水平剪刀撑 同时在架体 3m 高 6m 高处 搭设各搭设一道水平剪刀撑 水平剪刀撑夹角为 45 60 剪刀撑搭设应随支撑架体同 步搭设 9 10 五五 高支模施工工艺施工工艺 5 1 搭设顺序 搭设顺序 安放垫块或垫板 安放底座 安立杆和扫地杆 校正 安第一步大小横杆 铺 脚手板 安设第二 三 四 步架的大小横杆 铺脚手板 安设斜撑 剪刀撑和连 墙杆 搭设至需要高度 5 2 立杆的设置 立杆横向间距0 9m 水平杆步距1 5m 在主梁中间增加2根承重立杆 立杆的垂 直度是立杆稳定承载的可靠保证 搭设垂直偏差应小于1 1000 且 20 立杆接 长接头必须采用对接扣件连接 立杆接长时 同步内立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离应大于 500mm 各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1 3 每道立杆必须设置纵横扫地杆 下层扫地杆距地200 5 3 剪刀撑设置 1 脚手架四周剪刀撑的设置 沿高度由下而上连续设置 中间每 5 根立杆设一组 即每 4m 设一组 每组应连续设置 剪刀撑角度保持在 45 60 之间 2 中间剪刀撑间距为 5 个立杆纵距 斜杆与地面夹角在 45 度 中间框架梁两侧 各设置一道纵向剪刀撑 由底至顶连续设置 可设置成 W 型 剪刀撑应用旋转 扣件与立杆和小横杆扣牢 连接点距脚手架节点不大于 200mm 剪刀撑的接长 应 采用对接扣件对接连接 3 水平剪刀撑自上而下每 2 步设置一道 水平剪刀撑端头应与周边水平杆连接 以提高架体的整体抗侧刚度 使支撑架达到几何不变形的要求 5 4 水平杆设置 立杆之间必须按步距满设双向水平杆 确保两方向足够的设计刚度 水平杆步 距1 5m 水平杆与两边已浇框架柱用短钢管捆绑连接 每一楼层各设置捆绑连接三 道 纵向扫地杆采用直角扣件固定在距离底座不大于200mm处的立杆上 横向扫地杆 亦采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上 顶层自由段高度如果超过 400 的增加一道纵横水平杆 11 5 5 满堂脚手架的典型受力模式为顶部水平杆件传力模式 支架受力与传力的关 键在于扣件的紧固与均衡 一要保证扣件的质量 二要重点检查扣件的拧紧力矩为 40 65KN M 立杆顶部设可调顶托 确保立杆轴心受压 安装后的扣件螺栓拧紧力 矩要采用力矩板手抽样检查 抽样方法应按随机分布原则进行 不合格的必须重新 12 拧紧 六 施工安全 文明施工措施六 施工安全 文明施工措施 本工程脚手架应由专业架子工进行搭设 检查操作人员的上岗证 符合要求 方可允许其作业 整个架体纵横水平杆满设 水平杆与每根水平杆 立杆 剪刀撑 接点处都必须有扣件连接 1 操作人员作业前必须进行岗位技术培训与安全教育 2 技术人员在脚手架搭设 拆除前必须给作业人员下达安全技术交底 办理签字 手续 并传达至所有操作人员 加强班前安全教育 专职安全员在支模架搭设过程 中要旁站和巡查 发现问题及时整改 3 脚手架必须严格依据本施工方案进行搭设 搭设时 技术人员必须在现场监督 搭设情况 保证搭设质量达到设计要求 4 架子在搭设 拆卸 过程要做到文明作业 不得从架子上掉落工具 物品 同 时必须保证自身安全 高空作业需穿防滑鞋 佩戴安全帽 安全带 未佩戴安全防 护用品不得上脚手架 5 架体中部满铺挑板 做一层硬防护 硬防护上一步架满挂水平兜网 6 雨天及六级以上大风等天气严禁进行脚手架搭设 拆除工作 7 架体基层回填土必须夯实 压实系数达到 0 94 的要求 并经过具有资质的检测 单位检测回填土的压实系数 回填土压实完成后架体基层满铺挑板 8 满堂脚手架搭设完毕 依据本施工方案与单项作业验收表对脚手架进行自检 由项目经理 技术负责人 安全负责人 施工班组负责人签字 自检合格后报监理 建设 总承包单位进行四方联检 发现不符合要求处 必须限时或立即整改 鉴于 高大模板支撑施工存在较大的安全风险和一些重大安全事故的深刻教训 项目经理 部必须根据住房与城乡建设部 危险性较大的分部分项工程安全管理办法 建质 2009 87 号 和 建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则 建质 2009 254 号 的要求组织施工作业 七 质量保证措施七 质量保证措施 7 1 7 1 相关相关措施措施 7 1 1 钢管 扣件检验 1 钢管力为 Q235A 3 号 钢 其力学性能应符合国家现行标准 炭素结构钢 中 Q235A 钢的规定 13 2 钢管选用外径 48mm 壁厚 3 0mm 的钢管 不合要求的禁止使用 3 扣件采用机械性能不低于 KTH330 08 的可锻铸铁制造 铸件不得有裂纹 气孔 不宜有缩松 砂眼 毛刺 氧化皮等 要清除干净 4 扣件与钢管的贴合面必须严格整平整 应保证与钢管扣紧时接触良好 当扣件 夹紧钢管时 开口处的最小距离应不小于 5mm 5 扣件活动部位应能灵活转动 旋转扣件两旋转面间隙应小于 1mm 6 钢管及扣件报废标准 钢管弯曲 压扁 有裂纹或严重锈蚀 扣件有脆裂 变 形 滑扣应报废和禁止使用 7 钢管及扣件表面应进行防锈处理 8 验收过程中 发现钢管扣件如不符合上述要求 禁止使用 7 2 7 2 混凝土浇捣前验收混凝土浇捣前验收 1 由项目经理组织 项目技术负责人 项目生产经理 主管工长 质监员 安全员 参加前往现场验收 对立杆间距 步距 扣件拧紧力矩等进行全面检查 对拧紧力 矩进行抽查 对扫地杆 剪刀撑 立杆的接长方式等按照要求检查 对不符合方案 要求 不符合标准规范的立即责令整改 杆件的设置和连接 扫地杆 支撑 剪力 撑等构件是否符合要求 立杆的垂直度是否符合要求 2 整改完毕后 项目生产经理 总工程师应共同组织本单位工程技术 安全等部 门前往工地进行核验 当各项问题全部整改完毕 符合方案及规范的要求时报监理 及安监站验收 合格后方可批准开盘浇筑混凝土 7 3 7 3 检查验收重点检查验收重点 3 1 立杆间距 步距是否符合设计要求 3 2 与柱及周边构件连接方式是否符合设计要求 3 3 竖向剪刀撑间距 布置方式及与立杆连接是否满足设计要求 3 4 梁板底双扣件及螺栓紧固力矩抽查是否满足要求 不应小于 40N m 且 不大于 65N m 3 5 立杆垂直度抽查 3 6 钢管连接节点是否满足本方案构造要求 3 7 交底记录是否完整 7 47 4 混凝土浇捣 混凝土浇捣 14 7 4 1 梁板柱混凝土分开浇筑 先将柱混凝土浇筑 待柱混凝土强度上来之后 再进行梁板混凝土浇筑 7 4 2 混凝土浇筑要保证结构受力合理性 避免施工荷载过于集中 施工人员 要分散 混凝土尽量由中间向四周浇筑或者以对称浇筑为原则 混凝土要边放料边 振捣 集中堆放高度不能超过 300 八 支模架架体变形监测八 支模架架体变形监测 1 监测方式 主要采用在顶层大梁中间 外边缘挂立杆上用红三角标注水平 测点 在楼层已浇楼板面上设一临时基准点 混凝土施工至监测点范围1米起用水平仪开始监测 按每半小时 监测一次 并形成记录 2 变形控制允许范围 梁板挠度 10 水平沉降 10 3 检测过程中 如发现梁板变形值及水平沉降量超过允许偏差范围 立即停 止施工 并撤离施工人员 并向主管领导汇报 研究处理方案进行整改加固 九 安全事故应急预案 应急人员组成应急人员组成 职务姓名岗 位应 急 职 责联系电话 组 长戴礼华项目经理应急急抢救总指胡建涛项目现场经理安排现场急救工茅建辉技术负责人实施事故现场保护工副 组 长张沈安全员实施人员创伤急救工吴帅帅施工员具体实施现场急救工作 袁健健施工员具体实施现场急救工作 许拥军材料员具体实施现场急救工作 组 员 李胜中安全员具体实施现场急救工作 15 殷龙飞施工员具体实施现场急救工作 9 1 高空坠落应急救援方法 1 现场只有1人时应大声呼救 2人以上时 应一边就地施救 一边拨打 120 急救电话马上报告应急救救援领导小组抢救 2 仔细观察伤员的神志是否清醒 是否昏迷 休克等现象 并尽可能了解伤员 落地的身体着地部位 和着地部位的具体情况 3 如果是头部着地 同时伴有呕吐 昏迷等症状 很可能是颅脑损伤 应该迅 速送医院抢救 如发现伤者耳朵 鼻子有血液流出 千万不能用手帕棉花或纱布 去堵塞 以免造成颅内压增高或诱发细菌感染 会危及伤员的生命安全 4 如果伤员腰 背 肩部先着地 有可能造成脊柱骨折 下肢瘫痪 这时不能 随意翻动 搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上 不能扭转脊柱 运送时要平稳 否则会加重伤情 9 2 模板 坍塌应急救援方法 1 当发生高支模坍塌事故时 立即组织人员及时抢救 防止事故扩大 在有伤 亡的情况下控制好事故现场 2 拨打120急救电话 应尽量说清楚伤员人数 情况 地点 联系电话等 并派 人到路口等待 3 急报项目部应急救援小组 公司和有关应急救援单位 采取有效的应急救援 措施 4 清理事故现场 检查现场施工人员是否齐全 避免遗漏伤亡人员 把事故损 失控制到最小 5 预备应急救援工具 切割机 起重机 药箱 担架等 9 3 物体打击应急救援方法 当物体打击伤害发生时 应尽快将伤员转移到安全地点进包扎 止血 固定伤 肢 应急以后及时送医院治疗 1 止血 根据出血种类 采用加压包止血法 指压止血法 堵塞止血法和止血带 止血法等 2 对伤口包扎 以保护伤口 减少感染 压迫止血 固定骨折 扶托伤肢 减 少伤痛 16 3 对于头部受伤的伤员 首先应仔细观察伤员的神志是否清醒 是否昏迷 休克 等 如果有呕吐 昏迷等症状 应迅速送医院抢救 如果发现伤员耳朵 鼻子有血 液流出 千万不能用手巾棉花或纱布堵塞 因为这样可能造成颅内压增高或诱发细 菌感染 会危及伤员的生命安全 4 如人员触电时 必须先切断电源 方可去接触受伤者 否则会造成多人连 续触电伤亡 如受伤害人员出血时 要尽可能先止血 5 在抢救伤员时 排除险情时 还必须注意保护现场 为了救人可以移动现 场的材料设备 但要立即恢复原状 以便公安机关的调查 取证 6 按照我国伤亡事故报告规程的要求 发生事故以后 项目部应迅速向公司 报告 公司马上向上级部门汇报 并且要全力配合有关部门了解事故情况 提 供有关资料和情况 接受检查 保护事故现场 7 现场发生事故后 还应特别注意稳定职工情绪 对全体职工进行事故防范 教育 杜绝类似事故再次发生 8 对全工地进行安全防护的全面检查 整改 消除事故隐患后 方可复工 十 模板支撑体系计算十 模板支撑体系计算 梁支撑验算 以梁支撑验算 以1 12 200 200 20 00000梁作为最不利构件 进行受力验算 梁作为最不利构件 进行受力验算 17 18 1 参数信息 参数信息 1 1 模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数 梁截面宽度 B m 1 20 梁截面高度 D m 2 00 混凝土板厚度 mm 400 00 立杆沿梁跨度方向间距 La m 1 00 立杆上端伸出至模板支撑点长度 a m 0 10 立杆步距 h m 1 20 板底承重立杆横向间距或排距 Lb m 1 00 梁支撑架搭设高度 H m 5 25 梁两侧立杆间距 m 1 40 承重架支撑形式 梁底支撑小楞垂直梁截面方向 梁底增加承重立杆根数 0 19 采用的钢管类型为 48 5 立杆承重连接方式 双扣件 考虑扣件质量及保养情况 取扣件抗滑承载力折减 系数 0 75 1 2 荷荷载载参数参数 新浇混凝土重力密度 kN m3 24 00 模板自重 kN m2 0 50 钢筋自重 kN m3 1 50 施工均布荷载标准值 kN m2 2 0 新浇混凝土侧压力标准值 kN m2 17 8 振捣混凝土对梁底模板荷载 kN m2 2 0 振捣混凝土对梁侧模板荷载 kN m2 4 0 1 3 材料参数材料参数 木材品种 柏木 木材弹性模量 E N mm2 9000 0 木材抗压强度设计值 fc N mm 16 0 木材抗弯强度设计值 fm N mm2 17 0 木材抗剪强度设计值 fv N mm2 1 7 面板材质 胶合面板 面板厚度 mm 1 80 面板弹性模量 E N mm2 9500 0 面板抗弯强度设计值 fm N mm2 13 0 1 4 梁底模板参数梁底模板参数 梁底纵向支撑根数 20 1 5 梁梁侧侧模板参数模板参数 主楞间距 mm 700 次楞根数 20 主楞竖向支撑点数量 2 固定支撑水平间距 mm 500 竖向支撑点到梁底距离依次是 300mm 600mm 主楞材料 方钢管 20 宽度 mm 120 00 高度 mm 140 00 壁厚 mm 3 00 主楞合并根数 2 次楞材料 方钢管 宽度 mm 70 00 高度 mm 90 00 壁厚 mm 5 00 次楞合并根数 2 2 梁 梁侧侧模板荷模板荷载计载计算算 按 施工手册 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力 按下列公式计算 并 取其中的较小值 F 0 22 t 1 2V1 2 F H 其中 混凝土的重力密度 取 24 000kN m3 t 新浇混凝土的初凝时间 取 2 000h T 混凝土的入模温度 取 20 000 V 混凝土的浇筑速度 取 1 500m h H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度 取 0 750m 1 外加剂影响修正系数 取 1 200 2 混凝土坍落度影响修正系数 取 1 150 分别计算得 17 848 kN m2 18 000 kN m2 取较小值 17 848 kN m2作为本工 程计算荷载 3 梁 梁侧侧模板面板的模板面板的计计算算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 强度验算要考虑新浇混凝土侧压 力和振捣混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力 次楞的根数为 20 根 面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算 21 面板计算简图 单位 mm 3 1 强强度度计计算算 材料抗弯强度验算公式如下 M W f 其中 W 面板的净截面抵抗矩 W 70 3 3 6 1 43cm3 M 面板的最大弯矩 N 穖 m 面板的弯曲应力计算值 N mm2 f 面板的抗弯强度设计值 N mm2 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算 M 0 1q1l2 0 117q2l2 其中 q 作用在模板上的侧压力 包括 新浇混凝土侧压力设计值 q1 1 2 7 7 85 9 13 493kN m 振捣混凝土荷载设计值 q2 1 4 7 9 3 528kN m 计算跨度 l 2000 400 20 1 84 21mm 面板的最大弯矩 M 0 1 3 493 2000 400 20 1 2 0 117 3 528 2000 400 20 1 2 1 25 04N 穖 m 面板的最大支座反力为 N 1 1q1l 1 2q2l 1 1 3 493 2000 400 20 1 1000 1 2 3 528 2000 400 20 1 1000 1 606 kN 经计算得到 面板的受弯应力计算值 1 25 04 1 43 03 8 7N mm2 面板的抗弯强度设计值 f 13N mm2 22 面板的受弯应力计算值 8 7N mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f 13N mm2 满足要求 3 2 挠挠度度验验算算 0 677ql4 100EI l 250 q 作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值 q q1 13 493N mm l 计算跨度 l 2000 400 20 1 84 21mm E 面板材质的弹性模量 E 9500N mm2 I 面板的截面惯性矩 I 70 0 35 0 35 0 35 12 0 25cm4 面板的最大挠度计算值 0 677 13 493 2000 400 20 1 4 100 500 50 03 0 193 mm 面板的最大容许挠度值 l 250 2000 400 20 1 250 0 337mm 面板的最大挠度计算值 0 193mm 小于 面板的最大容许挠度值 0 337mm 满足要求 4 梁 梁侧侧模板支撑的模板支撑的计计算算 4 1 次楞次楞计计算算 次楞直接承受模板传递的荷载 按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到 q 1 606 0 700 2 295kN m 本工程中 次楞采用方钢管 宽度 70mm 高度 90mm 壁厚 5mm 截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 W 2 7 611 75 22cm3 I 2 69 25 338 5cm4 E 206000 00 N mm2 23 计算简图 剪力图 kN 24 弯矩图 kN 穖 变形图 mm 经过计算得到最大弯矩 M 0 112 kN 穖 最大支座反力 R 1 767 kN 最大变 形 0 005 mm 1 次楞 次楞强强度度验验算算 强度验算计算公式如下 M W f 经计算得到 次楞的最大受弯应力计算值 1 12 05 7 52 04 1 5 N mm2 次楞的抗弯强度设计值 f 205N mm2 25 次楞最大受弯应力计算值 1 5 N mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f 205N mm2 满足要求 2 次楞的 次楞的挠挠度度验验算算 次楞的最大容许挠度值 700 400 1 75mm 次楞的最大挠度计算值 0 005mm 小于 次楞的最大容许挠度值 1 75mm 满足要求 4 2 主楞主楞计计算算 主楞承受次楞传递的集中力 取次楞的最大支座力 1 767kN 按照集中荷载作用 下的简支梁计算 本工程中 主楞采用方钢管 宽度 120mm 高度 140mm 壁厚 3 5mm 截面惯性 矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 W 27 39 5 514 151 03cm3 I 2 28 6 1057 2cm4 E 206000 00 N mm2 主楞计算简图 26 主楞弯矩图 kN 穖 主楞变形图 mm 经过计算得到最大弯矩 M 10 501 kN 穖 最大支座反力 R 55 960 kN 最大变 形 1 701 mm 1 主楞抗弯 主楞抗弯强强度度验验算算 M W f 经计算得到 主楞的受弯应力计算值 1 05 07 1 51 05 69 5 N mm2 主楞的 抗弯强度设计值 f 205N mm2 主楞的受弯应力计算值 69 5N mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f 205N mm2 满足要求 2 主楞的 主楞的挠挠度度验验算算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 1 701 mm 主楞的最大容许挠度值 1000 400 2 5mm 主楞的最大挠度计算值 1 701mm 小于 主楞的最大容许挠度值 2 5mm 27 满足要求 5 梁底模板 梁底模板计计算算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和挠度 计算的原则是按照模板底支撑的 间距和模板面的大小 按支撑在底撑上的三跨连续梁计算 强度验算要考虑模板结构自重荷载 新浇混凝土自重荷载 钢筋自重荷载和振 捣混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑模板结构自重 新浇混凝土自重 钢筋自重 荷载 本算例中 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 W 47 62 5 5 6 9 72 01mm3 I 47 62 5 5 5 12 1 70 02mm4 5 1 抗弯抗弯强强度度验验算算 按以下公式进行面板抗弯强度验算 M W f 钢筋混凝土梁和模板自重设计值 kN m q1 1 2 24 00 1 50 00 0 50 05 90 2 649kN m 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值 kN m q2 1 4 2 00 2 00 05 90 0 240kN m q 2 649 0 240 2 889kN m 28 最大弯矩及支座反力计算公式如下 Mmax 0 1q1l2 0 117q2l2 0 1 649 3 1582 0 117 24 3 1582 1 17 03N 穖 m RA RD 0 4q1l 0 45q2l 0 4 649 063 0 45 24 063 0 074kN RB RC 1 1q1l 1 2q2l 1 1 649 063 1 2 24 063 0 202kN Mmax W 1 17 03 9 72 01 12N mm2 梁底模面板计算应力 12 N mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f 13N mm2 满足要求 5 2 挠挠度度验验算算 根据 建筑施工计算手册 刚度验算采用标准荷载 同时不考虑振动荷载作用 最大挠度计算公式如下 0 677ql4 100EI l 250 其中 q 作用在模板上的压力线荷载 q q1 1 2 2 207kN m l 计算跨度 梁底支撑间距 l 63 16mm E 面板的弹性模量 E 9500 0N mm2 面板的最大允许挠度值 63 16 250 0 253mm 面板的最大挠度计算值 0 677 649 3 24 100 500 70 02 0 177mm 面板的最大挠度计算值 0 177mm 小于 面板的最大允许挠度值 0 253mm 满足要求 6 梁底支撑的 梁底支撑的计计算算 本工程梁底支撑采用钢管 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载 新浇混凝土自重荷载 钢筋自重荷 载和振捣混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑模板结构自重 新浇混凝土自重 钢 筋自重荷载 6 1 荷荷载载的的计计算算 梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到 29 q 0 202 0 048 4 246kN m 6 2 钢钢管的支撑力管的支撑力验验算算 钢管计算简图 钢管按照三跨连续梁计算 本算例中 钢管的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 W 5 08cm3 I 12 19cm4 6 3 钢钢管管强强度度验验算算 计算公式如下 最大弯矩 M 0 1ql2 0 1 246 0482 0 001 kN 穖 最大应力 M W 0 001 06 5080 0 2 N mm2 抗弯强度设计值 f 205 N mm2 钢管的最大应力计算值 0 2 N mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N mm2 满 足要求 6 4 钢钢管抗剪管抗剪验验算算 截面抗剪强度必须满足 2V A fv 其中最大剪力 V 0 6 004 048 0 121 kN 钢管受剪应力计算值 2 121 000 489 000 0 496 N mm2 钢管抗剪强度设计值 120 N mm2 30 钢管的受剪应力计算值 0 496 N mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N mm2 满足要求 6 5 钢钢管管挠挠度度验验算算 计算公式如下 0 677ql4 100EI l 250 钢管最大挠度计算值 0 677 246 7 6194 100 06000 2 19 04 0mm 钢管的最大允许挠度 0 048 000 250 0 190 mm 钢管的最大挠度计算值 0 mm 小于 钢管的最大允许挠度 0 19 mm 满 足要求 6 6 支撑小横杆的支撑小横杆的强强度度验验算算 梁底模板边支撑传递的集中力 P1 RA 0 074kN 梁底模板中间支撑传递的集中力 P2 RB 0 202kN 梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力 P3 1 400 1 200 4 048 1 2 400 4 000 1 4 000 1 2 048 2 000 0 400 500 0 126kN 31 简图 剪力图 kN 弯矩图 kN 穖 32 变形图 mm 经过连续梁的计算得到 支座力 N1 N2 2 017 kN 最大弯矩 Mmax 0 776 kN 最大挠度计算值 Vmax 6 301 mm 最大应力 0 776 06 5080 152 7 N mm2 支撑抗弯设计强度 f 205 N mm2 支撑小横杆的最大应力计算值 152 7 N mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N mm2 满足要求 梁支撑验算 以梁支撑验算 以800800 12001200梁作为梁作为代表代表 进行受力验算 进行受力验算 33 1 参数信息 参数信息 1 1 模板支撑及构造参数模板支撑及构造参数 34 梁截面宽度 B m 0 80 梁截面高度 D m 1 20 混凝土板厚度 mm 400 00 立杆沿梁跨度方向间距 La m 0 60 立杆上端伸出至模板支撑点长度 a m 0 10 立杆步距 h m 1 20 板底承重立杆横向间距或排距 Lb m 0 70 梁支撑架搭设高度 H m 6 05 梁两侧立杆间距 m 1 00 承重架支撑形式 梁底支撑小楞垂直梁截面方向 梁底增加承重立杆根数 0 采用的钢管类型为 48 5 立杆承重连接方式 双扣件 考虑扣件质量及保养情况 取扣件抗滑承载力折减 系数 0 75 1 2 荷荷载载参数参数 新浇混凝土重力密度 kN m3 24 00 模板自重 kN m2 0 50 钢筋自重 kN m3 1 50 施工均布荷载标准值 kN m2 2 0 新浇混凝土侧压力标准值 kN m2 17 8 振捣混凝土对梁底模板荷载 kN m2 2 0 振捣混凝土对梁侧模板荷载 kN m2 4 0 1 3 材料参数材料参数 木材品种 柏木 木材弹性模量 E N mm2 9000 0 木材抗压强度设计值 fc N mm 16 0 木材抗弯强度设计值 fm N mm2 17 0 木材抗剪强度设计值 fv N mm2 1 7 面板材质 胶合面板 面板厚度 mm 1 80 面板弹性模量 E N mm2 9500 0 面板抗弯强度设计值 fm N mm2 13 0 1 4 梁底模板参数梁底模板参数 梁底纵向支撑根数 20 35 1 5 梁梁侧侧模板参数模板参数 主楞间距 mm 700 次楞根数 10 主楞竖向支撑点数量 2 固定支撑水平间距 mm 500 竖向支撑点到梁底距离依次是 300mm 600mm 主楞材料 方钢管 宽度 mm 120 00 高度 mm 140 00 壁厚 mm 1 80 主楞合并根数 2 次楞材料 方钢管 宽度 mm 70 00 高度 mm 90 00 壁厚 mm 5 00 次楞合并根数 2 2 梁 梁侧侧模板荷模板荷载计载计算算 按 施工手册 新浇混凝土作用于模板的最大侧压力 按下列公式计算 并 取其中的较小值 F 0 22 t 1 2V1 2 F H 其中 混凝土的重力密度 取 24 000kN m3 t 新浇混凝土的初凝时间 取 2 000h T 混凝土的入模温度 取 20 000 V 混凝土的浇筑速度 取 1 500m h H 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度 取 0 750m 1 外加剂影响修正系数 取 1 200 2 混凝土坍落度影响修正系数 取 1 150 分别计算得 17 848 kN m2 18 000 kN m2 取较小值 17 848 kN m2作为本工 程计算荷载 3 梁 梁侧侧模板面板的模板面板的计计算算 36 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 强度验算要考虑新浇混凝土侧压 力和振捣混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力 次楞的根数为 10 根 面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算 面板计算简图 单位 mm 3 1 强强度度计计算算 材料抗弯强度验算公式如下 M W f 其中 W 面板的净截面抵抗矩 W 70 3 3 6 1 43cm3 M 面板的最大弯矩 N m 面板的弯曲应力计算值 N mm2 f 面板的抗弯强度设计值 N mm2 按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算 M 0 1q1l2 0 117q2l2 其中 q 作用在模板上的侧压力 包括 新浇混凝土侧压力设计值 q1 1 2 7 7 85 9 13 493kN m 振捣混凝土荷载设计值 q2 1 4 7 9 3 528kN m 计算跨度 l 1200 400 10 1 88 89mm 37 面板的最大弯矩 M 0 1 3 493 1200 400 10 1 2 0 117 528 1200 400 10 1 2 1 39 04N m 面板的最大支座反力为 N 1 1q1l 1 2q2l 1 1 3 493 1200 400 10 1 1000 1 2 528 1200 400 10 1 1000 1 696 kN 经计算得到 面板的受弯应力计算值 1 39 04 1 43 03 9 7N mm2 面板的抗弯强度设计值 f 13N mm2 面板的受弯应力计算值 9 7N mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f 13N mm2 满足要求 3 2 挠挠度度验验算算 0 677ql4 100EI l 250 q 作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值 q q1 13 493N mm l 计算跨度 l 1200 400 10 1 88 89mm E 面板材质的弹性模量 E 9500N mm2 I 面板的截面惯性矩 I 70 35 35 35 12 0 25cm4 面板的最大挠度计算值 0 677 3 493 1200 400 10 1 4 100 500 50 03 0 24 mm 面板的最大容许挠度值 l 250 1200 400 10 1 250 0 356mm 面板的最大挠度计算值 0 24mm 小于 面板的最大容许挠度值 0 356mm 满足要求 4 梁 梁侧侧模板支撑的模板支撑的计计算算 4 1 次楞次楞计计算算 次楞直接承受模板传递的荷载 按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算 次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到 38 q 1 696 0 700 2 422kN m 本工程中 次楞采用方钢管 宽度 70mm 高度 90mm 壁厚 5mm 截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 W 2 7 611 75 22cm3 I 2 69 25 338 5cm4 E 206000 00 N mm2 计算简图 剪力图 kN 39 弯矩图 kN 穖 变形图 mm 经过计算得到最大弯矩 M 0 119 kN 穖 最大支座反力 R 1 865 kN 最大变 形 0 006 mm 1 次楞 次楞强强度度验验算算 强度验算计算公式如下 M W f 经计算得到 次楞的最大受弯应力计算值 1 19 05 7 52 04 1 6 N mm2 次楞的抗弯强度设计值 f 205N mm2 40 次楞最大受弯应力计算值 1 6 N mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f 205N mm2 满足要求 2 次楞的 次楞的挠挠度度验验算算 次楞的最大容许挠度值 700 400 1 75mm 次楞的最大挠度计算值 0 006mm 小于 次楞的最大容许挠度值 1 75mm 满足要求 4 2 主楞主楞计计算算 主楞承受次楞传递的集中力 取次楞的最大支座力 1 865kN 按照集中荷载作用 下的简支梁计算 本工程中 主楞采用方钢管 宽度 120mm 高度 140mm 壁厚 3 5mm 截面惯性 矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 W 2 5 514 151 03cm3 I 2 28 6 1057 2cm4 E 206000 00 N mm2 主楞计算简图 41 主楞弯矩图 kN 穖 主楞变形图 mm 经过计算得到最大弯矩 M 0 964 kN 穖 最大支座反力 R 11 190 kN 最大变 形 0 023 mm 1 主楞抗弯 主楞抗弯强强度度验验算算 M W f 经计算得到 主楞的受弯应力计算值 9 64 05 1 51 05 6 4 N mm2 主楞的抗 弯强度设计值 f 205N mm2 主楞的受弯应力计算值 6 4N mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f 205N mm2 满足要求 2 主楞的 主楞的挠挠度度验验算算 根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0 023 mm 主楞的最大容许挠度值 300 400 0 75mm 主楞的最大挠度计算值 0 023mm 小于 主楞的最大容许挠度值 42 0 75mm 满足要求 5 梁底模板 梁底模板计计算算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和挠度 计算的原则是按照模板底支撑的 间距和模板面的大小 按支撑在底撑上的三跨连续梁计算 强度验算要考虑模板结构自重荷载 新浇混凝土自重荷载 钢筋自重荷载和振 捣混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑模板结构自重 新浇混凝土自重 钢筋自重 荷载 本算例中 面板的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 W 28 57 0 75 5 6 5 83 01mm3 I 28 57 5 5 5 12 1 02 02mm4 5 1 抗弯抗弯强强度度验验算算 按以下公式进行面板抗弯强度验算 M W f 钢筋混凝土梁和模板自重设计值 kN m q1 1 2 24 00 1 50 20 0 50 03 90 0 960kN m 施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值 kN m q2 1 4 2 00 2 00 03 90 0 144kN m q 0 960 0 144 1 104kN m 43 最大弯矩及支座反力计算公式如下 Mmax 0 1q1l2 0 117q2l2 0 1 96 2 1052 0 117 144 2 1052 2 00 02N 穖 m RA RD 0 4q1l 0 45q2l 0 4 96 042 0 45 144 042 0 019kN RB RC 1 1q1l 1 2q2l 1 1 96 042 1 2 144 042 0 052kN Mmax W 2 00 02 5 83 01 3 4N mm2 梁底模面板计算应力 3 4 N mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 f 13N mm2 满足要求 5 2 挠挠度度验验算算 根据 建筑施工计算手册 刚度验算采用标准荷载 同时不考虑振动荷载作用 最大挠度计算公式如下 0 677ql4 100EI l 250 其中 q 作用在模板上的压力线荷载 q q1 1 2 0 800kN m l 计算跨度 梁底支撑间距 l 42 11mm E 面板的弹性模量 E 9500 0N mm2 面板的最大允许挠度值 42 11 250 0 168mm 面板的最大挠度计算值 0 677 96 2 14 100 500 02 02 0 021mm 面板的最大挠度计算值 0 021mm 小于 面板的最大允许挠度值 0 168mm 满足要求 6 梁底支撑的 梁底支撑的计计算算 本工程梁底支撑采用钢管 强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载 新浇混凝土自重荷载 钢筋自重荷 载和振捣混凝土时产生的荷载 挠度验算只考虑模板结构自重 新浇混凝土自重 钢 筋自重荷载 6 1 荷荷载载的的计计算算 梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到 44 q 0 052 0 029 1 81kN m 6 2 钢钢管的支撑力管的支撑力验验算算 钢管计算简图 钢管按照三跨连续梁计算 本算例中 钢管的截面惯性矩 I 和截面抵抗矩 W 分别为 W 5 08cm3 I 12 19cm4 6 3 钢钢管管强强度度验验算算 计算公式如下 最大弯矩 M 0 1ql2 0 1 81 0292 0 kN m 最大应力 M W 0 06 5080 0 N mm2 抗弯强度设计值 f 205 N mm2 钢管的最大应力计算值 0 N mm2 小于 钢管抗弯强度设计值 205 N mm2 满足 要求 6 4 钢钢管抗剪管抗剪验验算算 截面抗剪强度必须满足 2V A fv 其中最大剪力 V 0 6 622 029 0 031 kN 钢管受剪应力计算值 2 031 000 489 000 0 127 N mm2 钢管抗剪强度设计值 120 N mm2 45 钢管的受剪应力计算值 0 127 N mm2 小于 钢管抗剪强度设计值 120 N mm2 满足要求 6 5 钢钢管管挠挠度度验验算算 计算公式如下 0 677ql4 100EI l 250 钢管最大挠度计算值 0 677 81 8 5714 100 06000 2 19 04 0m