泵站施工图计算书

计算 校核 第 1 页 共 65 页 1 1 综合说明综合说明 1 11 1 概况概况 位于 区东部 是 区四大万亩圩口之一 该圩东 西 北分别由青通河 长江 九华河所环抱 南部为丘陵区 全圩总面积 144 2km2 耕地面积 11 41 万亩 总人口 5 48 万人 圩内为纯圩区地形 地势较为平坦 圩内地面高程一般在 9 0 10 0m 之间 吴 淞高程 下同 局部最高和最低地面高程为 12 0m 和 8 5m 圩内有沿江公路 沿江 高速公路和沿江铁路贯穿 堤防全长 36 73km 堤顶宽 6 0m 堤顶高程 17 0 18 3m 内外边坡为 1 3 由于 三面环水 九华河 青通河来水面积较大 其中九华河来水面积 532 8 km2 青通河来水面积 1240 km2 圩区河道比降平缓 河槽泄量不足 两岸均有防 洪堤 堤内耕地均低于河道洪水位 河道出口受江水位顶托 泄流不畅 河道高水 位持续时间长 该圩排涝任务繁重 圩内排涝任务由 5 座泵站承担 即梅龙 刘 村渡 桐梓山 大同和双丰排涝站 现状总装机 56 台套 7395kW 排涝流量 69 98m3 s 排涝模数为 0 485m3 s km2 现状设计排涝标准为 7 年一遇 由于排涝标 准不足 再加上机电设备老化 效率低下 该圩涝灾频繁 严重地制约着当地农业 生产的进一步发展 泵站本次需要更新改造的共有 7 座机房 全部拆除重建 更新改造后 7 座 机房总装机 35 台 总装机容量 7020kW 设计总抽排流量 58 9m3 s 其中桐梓山站 一机房设计抽排流量为 7 7m3 s 设计净扬程为 4 5m 最低净扬程为 0 9m 最高净 扬程为 8 52m 平均净扬为 5 0m 老站装机 4 台 总容量 810 kW 新建泵站装机容 量为 960kW 共有 6 台机组 依据 防洪标准 GB50201 94 和 泵站设计规范 GB T50265 97 的规定 确定本工程为 等小 1 型泵站 各主要建筑物 如泵 房 进水闸 前池 排涝出水涵 均为 4 级建筑物 排涝出水涵采用钢筋混凝土结构 单孔矩形截面 孔口尺寸 2 5m 2 5m 整个 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 2 页 共 65 页 涵洞分成 6 节 总长 51m 底板高程 5 7m 出口设置防洪工作闸门 上部设起闭台 起闭台顶高程 17 0m 并用便桥将堤顶与起闭台相连 堤顶高程 18 36m 涵洞上部 最大填土高度为 9 66m 前池是排涝进水闸与进水池间的连接段 在平面上顺水流方向呈梯形布置 前 池总长 18 0m 始端宽 9 1m 末端宽 17 5m 扩散中心角 30 底板前 10 0m 为斜坡 段 从 5 5m 高程降至 5 37m 高程 靠近站房段 4 0m 长为水平面 其高程与水泵进 水室底板同为 5 37m 底板为钢筋砼结构 在水平段范围内设排水孔 下设反滤层 1 21 2 设计依据设计依据 1 防洪标准 GB50201 94 2 泵站设计规范 GB T50265 97 3 堤防工程设计规范 GB50286 98 4 水工建筑物荷载设计规范 DL5077 1997 5 水工混凝土结构设计规范 SL T 191 2008 6 水工钢筋混凝土结构学 中国水利水电出版社 7 初步设计报告及相关资料 计算 校核 第 3 页 共 65 页 2 2 涵洞结构计算 堤顶填土最大处 涵洞结构计算 堤顶填土最大处 堤顶填土最大处箱涵的结构型式及尺寸见下图 2 12 1 荷载计算荷载计算 作用于涵洞上的荷载有 填土压力 垂直土压力和水平土压力 内外水压力 洞身自重以及填土上的活荷载等 这里 主要考虑涵洞完建期所受的荷载 主要为 填土压力 洞身自重 活荷载很小可忽略不计 计算土压力时 洞身沿轴向取单宽 洞顶的填土方式为上埋式 其数值可按下式计算 2 1 1 垂直土压力 1 1 HDKp ss 式中 H 洞顶以上填土高度 m H 18 36 8 7 9 66m s 填土容重 kN m3 s 取 19 0 kN m3 D1 涵洞外轮廓宽度 本工程 D1 3 5m Ks 系数 对于刚性涵洞可按 水工设计手册 第八卷表 40 3 4 查用 由 H D1 9 66 3 5 2 76 查表并用插值法求得 Ks 1 488 将以上数值代入上式 可得其标准值为 pk 1 488 19 0 9 66 273 10 kN m 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 4 页 共 65 页 荷载的设计值等于荷载的标准值乘以相应的荷载分项系数 对于永久荷载 分 项系数 G 1 05 垂直土压力的设计值为 p 273 10 1 05 286 76 kN m 系系 数数 Ks 值值 H D10 10 51 02 03 04 05 06 07 08 09 0 10 Ks1 041 201 401 451 501 451 401 351 301 251 201 15 2 1 2 水平土压力 2 BHp sy1 式中 py 计算截面处的水平土压力 kN m2 s 填土容重 kN m3 s 取 19 0 kN m3 H1 填土顶面至计算截面的高度 m B 涵洞沿轴向的长度 B 1 0m 系数 对一般砂性土或较干的粘土可采用 0 35 0 45 当含水量较大 时可提高到 0 5 0 55 本工程取 0 5 H1 9 66 0 5 2 9 91m H1 9 66 3 0 0 5 2 12 91m 将以上数值代入上式计算 其相应的标准值分别为 pyk 0 5 19 0 9 91 1 0 94 15kN m pyk 0 5 19 0 12 91 1 0 122 65 kN m 荷载分项系数 G 1 05 水平土压力的设计值为 py 94 15 1 05 98 85kN m py 122 65 1 05 128 78kN m 2 1 3 洞身自重设计值 顶 底板自重 q A B G 25 0 5 1 0 1 05 13 13kN m 2 1 4 侧墙 隔墙自重 集中力 p A L B G 25 0 5 2 5 1 0 1 05 32 81kN 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 5 页 共 65 页 2 1 5 垂直均布荷载总和 P p q 286 76 13 13 299 89 kN m 2 1 6 边荷载设计值 3 GsH q 2 边 式中 H2 为洞底中点至堤顶的高度 q 边 19 12 91 1 05 257 55kN m 2 22 2 内力计算内力计算 2 2 1 结构的受力简图如下 无边荷载时涵洞荷载图无边荷载时涵洞荷载图 有边荷载时涵洞荷载图有边荷载时涵洞荷载图 利用 DKJ 程序计算结构的内力 节点编号及单元划分详见下图 计算成果附后 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 6 页 共 65 页 节点编号及单元划分图节点编号及单元划分图 数据文件名 泵站更新改造桐梓山站一机房涵洞无边荷载 t t 计算成果如下 DKJ PROGRAM DEVELOPED BY ZHANG QI FU 1988 8 COPYRIGHT C 1988 BY ZHANG QI FU NJ JT NE NG ND JQ NQ NP NK 7 2 7 0 4 2 9 0 0 E1 E0 EU PM EE 2800E 08 4000 1000E 01 0000 0000 JH 1 2 2 3 3 4 4 5 6 7 6 1 7 5 J 1 200 200 0 5 0 200 0 BB 1 000 1 000 1 000 1 000 1 000 1 000 1 000 BH 5000 5000 5000 5000 5000 5000 5000 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 7 页 共 65 页 BL 7500 7500 7500 7500 3 000 3 000 3 000 BC 0000 0000 0000 0000 0000 90 00 90 00 PJ 62 32 81 72 32 81 PE 13 7500 13 13 23 7500 13 13 33 7500 13 13 43 7500 13 13 53 3 000 299 9 63 3 000 98 85 64 3 000 29 93 73 3 000 98 85 74 3 000 29 93 NF 18 NY 141 PP 386 7 283 0 283 0 386 7 1377 3658E 10 NODE Y R NODE Y R 1 0000 0000 3600E 03 2 9587E 05 3735E 03 3877E 03 3 1917E 04 5464E 03 6963E 09 4 2876E 04 3735E 03 3877E 03 5 3835E 04 0000 3600E 03 6 1776E 05 1034E 03 3624E 03 7 3659E 04 1034E 03 3624E 03 8 0000 0000 0000 ELEMENT NI QI QJ MI M0 MJ 1 179 0 482 6 202 4 156 7 2 009 100 2 2 179 0 202 4 7324E 03 100 2 157 1 176 1 3 179 0 8316E 03 202 4 176 1 157 1 100 2 4 179 0 202 4 482 6 100 2 2 010 156 7 5 162 5 449 8 449 8 154 5 182 9 154 5 6 482 6 162 5 179 0 154 5 27 55 156 7 7 482 6 162 5 179 0 154 5 27 55 156 7 STOP 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 8 页 共 65 页 洞身无边荷载弯矩图洞身无边荷载弯矩图 数据文件名 泵站更新改造桐梓山站一机房涵洞有边荷载 t t 计算成果如下 DKJ PROGRAM DEVELOPED BY ZHANG QI FU 1988 8 COPYRIGHT C 1988 BY ZHANG QI FU NJ JT NE NG ND JQ NQ NP NK 7 2 7 0 4 2 9 2 0 E1 E0 EU PM EE 2800E 08 4000 1000E 01 0000 0000 JH 1 2 2 3 3 4 4 5 6 7 6 1 7 5 J 1 200 200 0 5 0 200 0 BB 1 000 1 000 1 000 1 000 1 000 1 000 1 000 BH 5000 5000 5000 5000 5000 5000 5000 BL 7500 7500 7500 7500 3 000 3 000 3 000 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 9 页 共 65 页 BC 0000 0000 0000 0000 0000 90 00 90 00 PJ 62 32 81 72 32 81 PE 13 7500 13 13 23 7500 13 13 33 7500 13 13 43 7500 13 13 53 3 000 299 9 63 3 000 98 85 64 3 000 29 93 73 3 000 98 85 74 3 000 29 93 PB 257 5 1 500 3 000 257 5 1 500 3 000 NF 18 NY 141 PP 351 0 318 8 318 8 351 0 1907 2912E 08 NODE Y R NODE Y R 1 0000 0000 3800E 03 2 9719E 05 3948E 03 4149E 03 3 1944E 04 5816E 03 6746E 09 4 2916E 04 3948E 03 4149E 03 5 3887E 04 0000 3800E 03 6 2301E 05 1034E 03 3683E 03 7 3659E 04 1034E 03 3683E 03 8 0000 0000 0000 ELEMENT NI QI QJ MI M0 MJ 1 181 4 482 6 229 3 162 9 5 685 104 0 2 181 4 229 3 6714E 03 104 0 168 5 190 0 3 181 4 5569E 03 229 3 190 0 168 5 104 0 4 181 4 229 3 482 6 104 0 5 686 162 9 5 160 0 449 8 449 8 153 3 184 1 153 3 6 482 6 160 0 181 4 153 3 30 07 162 9 7 482 6 160 0 181 4 153 3 30 07 162 9 STOP 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 10 页 共 65 页 洞身有边荷载弯矩图洞身有边荷载弯矩图 2 32 3 洞身配筋计算洞身配筋计算 由于堤顶断面受力最大 结构内力也最大 所以以堤顶断面为准 取两种工况 下的计算结果的最大值配筋 2 3 1 参数说明 结构系数 r d 1 2 计算厚度 底板底层 h0 500 50 450mm 其他厚度 h0 500 30 470mm C25 的砼强度 fc 11 9N mm2 级钢筋的强度 fy 310 0N mm2 建筑物级别为 4 级 永久建筑物 故 0 0 9 1 0 完建期 不计边荷载 单宽 1m 计 底板底层 M 156 7 0 9 141 0kN m 底板面层 M 176 1 0 9 158 5kN m 顶板底层 M 182 9 0 9 164 6 kN m 顶板面层 M 154 5 0 9 139 1kN m 边墙外侧 M 156 7 0 9 141 0 kN m 边墙内侧 M 0kN m 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 11 页 共 65 页 完建期 计边荷载 单宽 1 米计 底板底层 M 162 9 0 9 146 6kN m 底板面层 M 190 0 0 9 171 0kN m 顶板底层 M 184 1 0 9 165 7kN m 顶板面层 M 153 3 0 9 138 0kN m 边墙外侧 M 162 9 0 9 146 6kN m 边墙内侧 M 0kN m 2 3 2 配筋计算 1 底板底层 M 按 146 6kN m 计算 h0 450mm s r d Mma fc b h02 1 2 146 6 106 11 9 1000 4502 0 0730 1 1 2 s 1 2 1 1 2 0 0730 1 2 0 0759 0 544 As fc b h0 fy 11 9 0 0759 1000 450 310 1311 1 mm2 As b h0 1311 1 1000 450 0 291 0 15 选用钢筋 16 200 实际 1m 中 As1 1005mm2 另侧墙外侧的 16 200 钢筋 弯入底板底面 1 3 净宽 有 As2 1005mm2 实际 As As1 As2 1005 1005 2010 mm2 2 底板面层 M 按 171 0kN m 计算 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 12 页 共 65 页 h0 470mm s r d Mma fc b h02 1 2 171 0 106 11 9 1000 4702 0 0781 1 1 2 s 1 2 1 1 2 0 0781 1 2 0 0814 0 544 As fc b h0 fy 11 9 0 0814 1000 470 310 1468 1 mm2 As b h0 1468 1 1000 470 0 312 0 15 选用钢筋 20 200 实际 1m 中 As 1571 mm2 3 顶板底层 M 按 165 7kN m 计算 h0 470mm s r d Mma fc b h02 1 2 165 7 106 11 9 1000 4702 0 0756 1 1 2 s 1 2 1 1 2 0 0756 1 2 0 0787 0 544 As fc b h0 fy 11 9 0 0787 1000 470 310 1420 7 mm2 As b h0 1420 7 1000 470 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 13 页 共 65 页 0 302 0 15 选用钢筋 20 200 实际 1m 中 As 1571 mm2 4 顶板面层 M 按 138 0kN m 计算 h0 470mm s r d Mma fc b h02 1 2 138 0 106 11 9 1000 4702 0 0630 1 1 2 s 1 2 1 1 2 0 0630 1 2 0 0651 0 544 As fc b h0 fy 11 9 0 0651 1000 470 310 1174 8 mm2 As b h0 1174 8 1000 470 0 250 0 15 选用钢筋 16 200 实际 1m 中 As1 1005mm2 另侧墙外侧的 16 200 钢筋 弯入顶板面层 1 3 净宽 有 As2 1005mm2 实际 As As1 As2 1005 1005 2010 mm2 5 边墙外侧 M 按 146 6 kN m 计算 其弯矩大小与底板底层相等 故配筋与顶板面层相同 选配钢筋为 16 200 6 边墙内侧 由于其弯矩很小 所以配筋也很小 按最小配筋率 0 15 进行配筋 As b h0 0 0015 1000 470 705 mm2 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 14 页 共 65 页 选用钢筋 16 200 实际 1m 中 As 1005 mm2 2 3 3 剪力校核 由 DKJ 程序计算结果可知在底板节点 1 处剪力值最大为 482 6kN 取距端部 0 5h 处剪力值即 482 6 1250 1500 402 2 kN r dV 1 2 402 2 0 9 434 4 kN Vc 0 07fcbh0 0 07 11 9 1000 450 374 9kN 不满足 Vc r dV 加配抗剪钢筋 As r dV 0 07 fcbh0 fysina 434 4 374 85 103 310 sin45 271 7 mm2 选用钢筋 14 400 实际 1m 中 As 385mm2 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 15 页 共 65 页 3 3 涵洞结构计算 取涵洞结构计算 取 4 4 和和 5 5 节涵洞交接处 节涵洞交接处 此处箱涵的结构型式及尺寸见下图 3 13 1 荷载计算荷载计算 3 1 1 垂直土压力 1 1 HDKp ss 式中 H 洞顶以上填土高度 m H 15 86 8 7 7 16m s 填土容重 kN m3 s 取 19 0 kN m3 D1 涵洞外轮廓宽度 本工程 D1 3 5m Ks 系数 对于刚性涵洞可按 水工设计手册 第八卷表 40 3 4 查用 由 H D1 7 16 3 5 2 05 查表并用插值法求得 Ks 1 475 将以上数值代入上式 可得其标准值为 pk 1 475 19 0 7 16 200 66 kN m 荷载的设计值等于荷载的标准值乘以相应的荷载分项系数 对于永久荷载 分 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 16 页 共 65 页 项系数 G 1 05 垂直土压力的设计值为 p 200 66 1 05 210 69 kN m 系系 数数 Ks 值值 H D10 10 51 02 03 04 05 06 07 08 09 0 10 Ks1 041 201 401 451 501 451 401 351 301 251 201 15 3 1 2 水平土压力 2 BHp sy1 式中 py 计算截面处的水平土压力 kN m2 s 填土容重 kN m3 s 取 19 0 kN m3 H1 填土顶面至计算截面的高度 m B 涵洞沿轴向的长度 B 1 0m 系数 对一般砂性土或较干的粘土可采用 0 35 0 45 当含水量较大 时可提高到 0 5 0 55 本工程取 0 5 H1 7 16 0 5 2 7 41m H1 7 16 3 0 0 5 2 10 41m 将以上数值代入上式计算 其相应的标准值分别为 pyk 0 5 19 0 7 41 1 0 70 40kN m pyk 0 5 19 0 10 41 1 0 98 90 kN m 荷载分项系数 G 1 05 水平土压力的设计值为 py 70 40 1 05 73 92kN m py 98 90 1 05 103 85kN m 3 1 3 洞身自重设计值 顶 底板自重 q A B G 25 0 5 1 0 1 05 13 13kN m 3 1 4 侧墙 隔墙自重 集中力 p A L B G 25 0 5 2 5 1 0 1 05 32 81kN 3 1 5 垂直均布荷载总和 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 17 页 共 65 页 P p q 210 69 13 13 223 82 kN m 2 1 6 边荷载设计值 3 GsH q 2 边 式中 H2 为洞底中点至堤顶的高度 q 边 19 10 41 1 05 207 68kN m 3 23 2 内力计算内力计算 3 2 1 结构的受力简图如下 无边荷载时涵洞荷载图无边荷载时涵洞荷载图 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 18 页 共 65 页 有边荷载时涵洞荷载图有边荷载时涵洞荷载图 利用 DKJ 程序计算结构的内力 节点编号及单元划分详见下图 计算成果附后 节点编号及单元划分图节点编号及单元划分图 数据文件名 泵站更新改造桐梓山站一机房涵洞无边荷载 t t 计算成果如下 DKJ PROGRAM DEVELOPED BY ZHANG QI FU 1988 8 COPYRIGHT C 1988 BY ZHANG QI FU NJ JT NE NG ND JQ NQ NP NK 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 19 页 共 65 页 7 2 7 0 4 2 9 2 0 E1 E0 EU PM EE 2800E 08 4000 1000E 01 0000 0000 JH 1 2 2 3 3 4 4 5 6 7 6 1 7 5 J 1 200 200 0 5 0 200 0 BB 1 000 1 000 1 000 1 000 1 000 1 000 1 000 BH 5000 5000 5000 5000 5000 5000 5000 BL 7500 7500 7500 7500 3 000 3 000 3 000 BC 0000 0000 0000 0000 0000 90 00 90 00 PJ 62 32 81 72 32 81 PE 13 7500 13 13 23 7500 13 13 33 7500 13 13 43 7500 13 13 53 3 000 299 9 63 3 000 98 85 64 3 000 29 93 73 3 000 98 85 74 3 000 29 93 PB 257 5 1 500 3 000 257 5 1 500 3 000 NF 18 NY 141 PP 351 0 318 8 318 8 351 0 1907 2912E 08 NODE Y R NODE Y 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 20 页 共 65 页 R 1 0000 0000 3800E 03 2 9719E 05 3948E 03 4149E 03 3 1944E 04 5816E 03 6746E 09 4 2916E 04 3948E 03 4149E 03 5 3887E 04 0000 3800E 03 6 2301E 05 1034E 03 3683E 03 7 3659E 04 1034E 03 3683E 03 8 0000 0000 0000 ELEMENT NI QI QJ MI M0 MJ 1 181 4 482 6 229 3 162 9 5 685 104 0 2 181 4 229 3 6714E 03 104 0 168 5 190 0 3 181 4 5569E 03 229 3 190 0 168 5 104 0 4 181 4 229 3 482 6 104 0 5 686 162 9 5 160 0 449 8 449 8 153 3 184 1 153 3 6 482 6 160 0 181 4 153 3 30 07 162 9 7 482 6 160 0 181 4 153 3 30 07 162 9 STOP 洞身无边荷载弯矩图洞身无边荷载弯矩图 数据文件名 泵站更新改造桐梓山站一机房涵洞有边荷载 t t 计算成果如下 DKJ PROGRAM DEVELOPED BY ZHANG QI FU 1988 8 COPYRIGHT C 1988 BY ZHANG QI FU 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 21 页 共 65 页 NJ JT NE NG ND JQ NQ NP NK 7 2 7 0 4 2 9 2 0 E1 E0 EU PM EE 2800E 08 4000 1000E 01 0000 0000 JH 1 2 2 3 3 4 4 5 6 7 6 1 7 5 J 1 200 200 0 5 0 200 0 BB 1 000 1 000 1 000 1 000 1 000 1 000 1 000 BH 5000 5000 5000 5000 5000 5000 5000 BL 7500 7500 7500 7500 3 000 3 000 3 000 BC 0000 0000 0000 0000 0000 90 00 90 00 PJ 62 32 81 72 32 81 PE 13 7500 13 13 23 7500 13 13 33 7500 13 13 43 7500 13 13 53 3 000 223 8 63 3 000 73 92 64 3 000 29 93 73 3 000 73 85 74 3 000 29 93 PB 207 7 1 500 3 000 207 7 1 500 3 000 NF 18 NY 141 PP 270 0 247 6 247 6 270 0 1492 4713E 07 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 22 页 共 65 页 NODE Y R NODE Y R 1 0000 0000 2839E 03 2 7725E 05 2984E 03 3143E 03 3 1545E 04 4402E 03 7062E 07 4 2317E 04 2985E 03 3143E 03 5 3090E 04 0000 2843E 03 6 1477E 05 7896E 04 2707E 03 7 2767E 04 7898E 04 2705E 03 8 0000 0000 0000 ELEMENT NI QI QJ MI M0 MJ 1 144 2 368 6 175 9 126 0 5 812 78 23 2 144 2 175 9 6510E 01 78 23 127 7 144 2 3 144 2 6503E 01 175 8 144 2 127 8 78 32 4 144 2 175 8 368 5 78 32 5 665 125 8 5 122 3 335 7 335 8 115 2 136 5 115 3 6 368 5 122 3 144 4 115 2 20 59 126 0 7 368 6 122 3 144 2 115 3 20 63 125 8 STOP 洞身有边荷载弯矩图洞身有边荷载弯矩图 3 33 3 洞身配筋计算洞身配筋计算 由于第 4 5 节涵洞交接处填土相对较大 结构内力也较大 所以以此处断面为 准 取两种工况下的计算结果的最大值配筋 3 3 1 参数说明 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 23 页 共 65 页 结构系数 r d 1 2 计算厚度 底板底层 h0 500 50 450mm 其他厚度 h0 500 30 470mm C25 的砼强度 fc 11 9N mm2 级钢筋的强度 fy 310 0N mm2 建筑物级别为 4 级 永久建筑物 故 0 0 9 1 0 完建期 不计边荷载 单宽 1m 计 底板底层 M 120 8 0 9 108 7kN m 底板面层 M 133 0 0 9 119 7kN m 顶板底层 M 135 6 0 9 122 0 kN m 顶板面层 M 116 2 0 9 104 6kN m 边墙外侧 M 120 8 0 9 108 7 kN m 边墙内侧 M 0kN m 完建期 计边荷载 单宽 1 米计 底板底层 M 125 8 0 9 113 2kN m 底板面层 M 144 2 0 9 129 8kN m 顶板底层 M 136 5 0 9 122 9kN m 顶板面层 M 115 3 0 9 103 8kN m 边墙外侧 M 125 8 0 9 113 2kN m 边墙内侧 M 0kN m 3 3 2 配筋计算 1 底板底层 M 按 113 2kN m 计算 h0 450mm s r d Mma fc b h02 1 2 113 2 106 11 9 1000 4502 0 0564 1 1 2 s 1 2 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 24 页 共 65 页 1 1 2 0 0564 1 2 0 0581 0 544 As fc b h0 fy 11 9 0 0581 1000 450 310 1002 9 mm2 As b h0 1002 9 1000 450 0 223 0 15 选用钢筋 16 200 实际 1m 中 As1 1005mm2 另侧墙外侧的 16 200 钢筋 弯入底板底面 1 3 净宽 有 As2 1005mm2 实际 As As1 As2 1005 1005 2010 mm2 2 底板面层 M 按 129 8kN m 计算 h0 470mm s r d Mma fc b h02 1 2 129 8 106 11 9 1000 4702 0 0593 1 1 2 s 1 2 1 1 2 0 0593 1 2 0 0611 0 544 As fc b h0 fy 11 9 0 0611 1000 470 310 1102 7 mm2 As b h0 1102 7 1000 470 0 235 0 15 选用钢筋 20 200 实际 1m 中 As 1571 mm2 3 顶板底层 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 25 页 共 65 页 M 按 122 9kN m 计算 h0 470mm s r d Mma fc b h02 1 2 122 9 106 11 9 1000 4702 0 0561 1 1 2 s 1 2 1 1 2 0 0561 1 2 0 0578 0 544 As fc b h0 fy 11 9 0 0578 1000 470 310 1042 3 mm2 As b h0 1042 3 1000 470 0 222 0 15 选用钢筋 18 200 实际 1m 中 As 1272mm2 4 顶板面层 M 按 103 8kN m 计算 h0 470mm s r d Mma fc b h02 1 2 103 8 106 11 9 1000 4702 0 0474 1 1 2 s 1 2 1 1 2 0 0474 1 2 0 0486 0 544 As fc b h0 fy 11 9 0 0486 1000 470 310 876 2 mm2 As b h0 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 26 页 共 65 页 876 2 1000 470 0 186 0 15 选用钢筋 16 200 实际 1m 中 As1 1005mm2 另侧墙外侧的 16 200 钢筋 弯入顶板面层 1 3 净宽 有 As2 1005mm2 实际 As As1 As2 1005 1005 2010 mm2 5 边墙外侧 M 按 113 2kN m 计算 其弯矩大小与底板底层相等 故配筋与顶板面层相同 选配钢筋为 16 200 6 边墙内侧 由于其弯矩很小 所以配筋也很小 按最小配筋率 0 15 进行配筋 As b h0 0 0015 1000 470 705 mm2 选用钢筋 16 200 实际 1m 中 As 1005 mm2 3 3 3 剪力校核 由 DKJ 程序计算结果可知在底板节点 1 处剪力值最大为 368 6kN 取距端部 0 5h 处剪力值即 368 6 1250 1500 307 2kN r dV 1 2 307 2 0 9 331 7 kN Vc 0 07fcbh0 0 07 11 9 1000 450 374 9kN 满足 Vc r dV 即抗剪满足要求 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 27 页 共 65 页 4 4 启闭台部分计算启闭台部分计算 4 14 1 L2L2 梁计算梁计算 4 1 1 参数说明 结构系数 r d 1 2 保护层厚度 30mm C25 的砼强度 fc 11 9N mm2 级钢筋的强度 fy 310 0N mm2 建筑物级别为 4 级 永久建筑物 故 0 0 9 1 0 4 1 2 L2 梁尺寸 b h 250mm 450mm 4 1 3 荷载计算 启闭台的平面布置图如下 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 28 页 共 65 页 梁自重 1 0 0 45 0 25 25 2 81kN m 面层重 0 03 0 25 0 57 2 0 95 2 1 0 25 0 76 kN m 板自重 0 1 0 57 2 0 95 2 1 0 25 1 90kN m 活荷载 4 0 0 25 0 57 2 0 95 2 4 04kN m 均布荷载设计值 q 2 81 0 76 1 90 1 05 4 04 1 2 10 59 kN m 由启闭机传至梁上的集中力 p1 35 0 1 2 42 0kN P2 37 0 1 2 44 4 kN 4 1 4 内力计算 1 结构的受力简图如下 2 结构内力计算 结构内力计算利用 DKJ 程序计算 梁的两端内力及配筋按两端固结计算 梁的 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 29 页 共 65 页 跨中内力及配筋按两端铰接计算 节点编号及单元划分详见下图 计算成果附后 计算结果如下 数据文件名 L2 梁两端固结计算 t t DKJ PROGRAM DEVELOPED BY ZHANG QI FU 1988 8 COPYRIGHT C 1988 BY ZHANG QI FU NJ JT NE NG ND JQ NQ NP NK 4 2 3 0 0 2 3 0 0 E1 E0 EU PM EE 2800E 08 0000 0000 0000 0000 JH 1 2 2 3 3 4 J 1 1 1 1 4 1 1 1 BB 2500 2500 2500 BH 4500 4500 4500 BL 1 340 8800 1 280 BC 0000 0000 0000 PJ 22 42 00 32 44 40 PE 13 1 340 10 59 23 8800 10 59 33 1 280 10 59 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 30 页 共 65 页 NF 6 NY 21 NODE Y R NODE Y R 1 0000 0000 0000 2 0000 4038E 03 2080E 03 3 0000 3949E 03 2260E 03 4 0000 0000 0000 ELEMENT NI QI QJ MI M0 MJ 1 0000 60 27 46 08 45 46 7 460 25 79 2 0000 4 078 5 241 25 79 26 56 25 28 3 0000 49 64 63 20 25 28 8 662 46 94 STOP L2 梁两端固结弯距图梁两端固结弯距图 数据文件名 L2 梁两端铰接计算 t t DKJ PROGRAM DEVELOPED BY ZHANG QI FU 1988 8 COPYRIGHT C 1988 BY ZHANG QI FU NJ JT NE NG ND JQ NQ NP NK 4 2 3 0 0 2 3 0 0 E1 E0 EU PM EE 2800E 08 0000 0000 0000 0000 JH 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 31 页 共 65 页 1 2 2 3 3 4 J 1 1 1 0 4 0 1 0 BB 2500 2500 2500 BH 4500 4500 4500 BL 1 340 8800 1 280 BC 0000 0000 0000 PJ 22 42 00 32 44 40 PE 13 1 240 10 59 23 8800 10 59 33 1 180 10 59 NF 9 NY 34 NODE Y R NODE Y R 1 0000 0000 1497E 02 2 0000 1643E 02 5629E 03 3 0000 1616E 02 6246E 03 4 0000 0000 1515E 02 ELEMENT NI QI QJ MI M0 MJ 1 0000 60 01 46 87 9179E 05 37 83 70 95 2 0000 4 875 4 444 70 95 72 07 71 14 3 0000 48 84 61 34 71 14 37 71 2623E 05 STOP L2 梁两端铰接弯距图梁两端铰接弯距图 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 32 页 共 65 页 3 配筋计算 L2 梁底层配筋计算 M 按 72 07kN m 计算 h0 420mm s r d Mma fc b h02 1 2 72 07 106 11 9 250 4202 0 1648 1 1 2 s 1 2 1 1 2 0 1648 1 2 0 1812 0 544 As fc b h0 fy 10 0 1812 250 420 310 730 4 mm2 As b h0 730 4 250 420 0 70 0 15 选用钢筋 4 18 实际 As 1018mm2 L2 梁面层配筋计算 M 按 46 94kN m 计算 h0 420mm s r d Mma fc b h02 1 2 46 94 106 11 9 250 4202 0 1073 1 1 2 s 1 2 1 1 2 0 1073 1 2 0 1138 0 544 As fc b h0 fy 10 0 1138 250 420 310 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 33 页 共 65 页 458 7 mm2 As b h0 458 7 250 420 0 44 0 15 选用钢筋 4 18 实际 As 1018mm2 4 24 2 L1L1 梁计算 梁计算 4 2 1 L1 梁的尺寸 b h 250mm 500 mm 4 2 2 荷载计算 屋面板重 0 2 3 0 2 1 0 25 7 50kN m 板上墙重 0 25 0 5 25 3 13 kN m 窗 重 1 5 0 45 0 68 kN m 窗上下墙重 3 0 1 5 0 24 23 8 28kN m 板 自 重 0 1 0 57 2 1 0 25 0 71kN m 面 层 重 0 03 0 25 0 57 2 1 0 25 0 40 kN m 活 荷 载 4 0 0 25 0 57 2 2 14 kN m 梁 自 重 0 25 0 5 1 0 25 3 13 kN m 均布荷载设计值 q 7 50 3 13 0 68 8 28 0 71 0 40 3 13 1 05 2 14 1 2 27 59kN m 4 2 3 内力计算 计算简图如下所示 结构内力计算利用 DKJ 程序计算 按两端固结计算 节点编号及单元划分详见 下图 计算成果附后 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 34 页 共 65 页 计算结果如下 DKJ PROGRAM DEVELOPED BY ZHANG QI FU 1988 8 COPYRIGHT C 1988 BY ZHANG QI FU NJ JT NE NG ND JQ NQ NP NK 2 2 1 0 0 0 1 0 0 E1 E0 EU PM EE 2800E 08 0000 0000 0000 0000 JH 1 2 J 1 1 1 1 2 1 1 1 BB 2500 BH 5000 BL 3 500 BC 0000 PE 13 3 500 27 59 NF 0 NY 1 NODE Y R NODE Y R 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 35 页 共 65 页 1 0000 0000 0000 2 0000 0000 0000 ELEMENT NI QI QJ MI M0 MJ 1 0000 48 28 48 28 28 16 14 08 28 16 STOP L1 梁两端固接弯距图梁两端固接弯距图 4 2 4 配筋计算 M 按 28 16kN m 计算 h0 500 30 470mm s r d Mma fc b h02 1 2 28 16 106 11 9 250 3702 0 0514 1 1 2 s 1 2 1 1 2 0 0514 1 2 0 0528 0 544 As fc b h0 fy 11 9 0 0528 250 470 310 238 2 mm2 As b h0 238 2 250 470 0 203 0 15 选用钢筋 4 18 实际 As 1018mm2 安徽省水利水电勘测设计院 计算 校核 第 36 页 共 65 页 4 34 3 栈桥计算 栈桥计算 4 3 1 栈桥面板 混凝土强度等级 C25 fc 11 9N mm2 级钢筋 fy 210N mm2 c 20mm 1 荷载计算 自 重 gk 1 0 1 25 2 50kN m 活 荷 载 qk 4 0kN m2 荷载设计值 q 1 05 2 50 1 2 4 0 7 43kN m 2 内力计算 栈桥为四边支承矩形板 l2 l1 2 215 1 05 2 11 2 则按单向简 支板计算 计算跨度 l0 ln a 0 9 0 15 1 05m l0 ln h 0 9 0 1 1 0m l0 1 1ln 1 1 0 9 0 99m 跨中弯矩 M 0 ql2 8 0 9 1 0 7 43 0 992 8 0 82kN m 支座剪力 V 0 ql 2 0 9 1 0 7 43 0 9 2 3 01kN 0 07 fcbh0 0 07 11 9 1000 80 6 67kN 3 配筋计算 参照 水工混凝土结构设计规范 SL T 191 2008 中强度公式计算 s r d Mma fc