新建铁路简支梁桥设计

毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 1 新建铁路简支梁桥设计 第一节 概述 本桥为单线铁路桥 位于城市的郊区 桥上线路为平坡 直线 采用 双片肋式 T 形截面 道碴桥面 设双侧带栏杆的人行道 桥下净空 5m 本 桥设计采用多跨简支梁桥方案 计算跨度采用 18m 本设计重点研究的问题是内力计算和配筋计算 本桥所承受的荷载分恒载和活载两种 恒载 人行道板重 1 75kpa 人行道栏杆及托架重 集中作用于栏杆 中心 0 76KN m 顺桥 道碴及线路设备重 10kpa 道碴槽板及梁体自重 按容重 25KN m3计算 活载 中 活载 按换算均布活载计算 人行道活载 距梁中心 2 45m 以内 10kpa 距梁中心 2 45m 以外 4kpa 本桥采用的建筑材料 梁部混凝土标号不低于 C40 墩柱不低于 C30 梁体上主筋 箍筋采用 T20MnSi 钢筋 构造钢筋采用 A3 筋 第二节 尺寸选定 一 上部结构梁体尺寸选定 根据 铁路桥涵设计基本规范 以下简称 桥规 的规定 本桥每 孔梁沿纵向分成两片 每片梁的截面型式为 形 道碴槽宽度为 3 9m 每 片梁的上翼缘宽度为 1 92m 梁的计算跨度采用 18m 梁全长 18 6m 梁缝 0 06m 本桥主梁高度采用 2 0m 两片梁的中心距为 1 8m 跨中腹板厚 270mm 靠近梁端部分腹板厚增大到 460mm 下翼缘宽度采用 700mm 在梁 端及距梁端 4 3m 和跨中处 共设置 5 块横隔板 中间横隔板厚度选用 160mm 端部横隔板厚度采用 460mm 道碴槽由桥面板和挡碴墙围成 桥面板为悬臂结构 厚度是变化的 端部采用 桥规 规定的最小厚度 120mm 在板与梗相交处设置底坡为 1 3 的梗胁 板厚增至 245mm 挡碴墙设在桥面板的两侧 高 300mm 沿 梁长范围内设 5 处断缝 每隔 3m 设置一个泄水孔 二 下部结构桥墩尺寸拟定 采用圆端形桥墩 托盘式矩形顶帽 顶帽厚度采用 0 5m 纵宽采用 3 0m 横宽采用 5 0m 托盘高 0 8m 形状和墩身相同为圆端形 顶帽和托盘 连接处设 0 2m 的飞檐 墩顶纵宽 2 6m 横宽 3 6m 两端半圆的半径为 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 2 1 3m 墩身高 4m 设为直坡 顶帽内设置两层钢筋网 采用 10 的筋 间距 200 上MnSi20 下两层钢筋网间距 320 顶帽顶面设置 3 的排水坡 设置两处纵宽 1500 横宽 1000 的支承垫石平台用于安放支座 支承垫石内设置两层 钢筋网 钢筋直径 10 间距 100 上下两层钢筋网间距 200 支承 垫石顶面高出排水坡的上棱 0 2m 在托盘与墩身的连接处沿周边布置一圈 间距 200 长 780 直径 10 的竖向钢筋 在竖向钢筋的中部设置两 层间距 400 的环形构造筋 用以增强该处截面 第三节 内力计算及配筋设计 三 桥面板计算及配筋设计 1 计算荷载 道碴槽板系支承在主梁梁梗上 按固结在梁梗上的悬臂梁计算 作用 在其上的荷载分恒载和活载 恒载有 已知道碴及线路设备重为 10kpa 取顺桥方向 1m 宽时 沿板跨度其值为 g1 10KN m 钢筋混凝土人行道板重 g2 1 75KN m 道碴槽板的自重按容重 25KN m3计算 为简化计算 可取板的平均 厚度 hi按均布荷载考虑 当顺桥方向取 1m 宽时 沿板跨度方向其值为 g3 25hi hi m165 0 2 2 24 0 15 0 2 15 0 12 0 所以 g3 25 0 165 4 125KN m 挡碴墙重可作为一集中荷载计算 该力作用在距挡碴墙外侧面 0 1m 处 G1 25 20 0 2 0 3 1 0 3KN 式中 25 为挡碴墙的容重 20 为道碴的容重 人行道栏杆及托架重 G2 0 76KN 作用在栏杆中心 活载有 列车活载 设计中采用 中 活载 的特种荷载 假定特 种轴重 250KN 由轨底边缘向下通过道碴均匀分布在道碴槽板上 顺桥方向 取 1 2m 横向按比 1 1 分布 轨枕长为 2 5m 顺桥方向取 1m 时 沿板 跨度方向的竖向均布活载为 25 22 1 250 1 h qp 式中 轨枕底至梁顶的高度 0 3m h h 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 3 列车活载冲击系数 1 1 1 L30 6 m 92 1 52 0 1414 h mL915 0 37 1 915 0 30 6 92 1 11 mKNqp 1 92 3 025 22 1 250 37 1 人行道竖向静活载 指行人及维修线路时可能堆积在人行道上的线 路设备及道碴重梁 根据 桥规 规定 在距梁中心 2 45m 以内的一段 按 计算 在距梁中心 2 45m 以外的一段 按计算 kpag10 4 kpag4 4 2 选定截面尺寸及配筋设计 根据构造要求道碴槽板在 梁上翼缘板受力组合示意图 附后 的 截面处厚 150 截面处厚 245 这两变截面为最薄弱点 分别对其进行配筋设计计算 截面在第一种荷载组合时的弯矩为 KN M 73 1573 1 76 0542 03 063 0 2 06 1 06 1 75 1 13 1 2 56 0 56 04 2 63 0 63 0 10125 4 2 365 0 365 0 1 92 11 截面在第二种荷载组合时的弯矩为 mKN M 9 1373 1 76 0 542 0 3 063 0 2 5 0 5 010 13 1 2 56 0 56 0 463 0 2 06 1 06 1 75 1 2 63 0 63 0 10125 4 12 第一种荷载组合控制设计 11 M 12 M 按长 1m 的板进行设计 b 1 0m h 0 15m 20MnSi 筋 混凝土标号采 用 C40 n 10 承受的荷载弯矩 M 15 73KN m 查表得 MPa g 180 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 4 14Mpa w K 12 86 查表得 14 180 w g 437 0 7 1 35 5 设 a 0 027m ho h a 0 15 0 027 0 123m mKNbhM ow 59 39123 0114000 35 5 11 2 2 1 Ag1 26 0 2091102091123 0 1 7 1mmbh mKNMM 73 1559 39 111 所以该处按受力要求只需设单层钢筋 按比例关系所需单层钢筋的最 小截面积为 Ag Ag1 因考虑到梁在运输和吊 8 830 59 39 73 15 2091 1 11 M M 装中的受力 上翼缘板常受到反向弯矩的作用 为增强板的受力性能 采 用双筋布置 受拉区钢筋的间距采用 100 用筋 供给MnSimm2010 面积 785 2 在受压区采用间距 140 的 8 筋 供给面积为 359 2 026 0 027 0 mama 截面复核 180182166 11 0 10785 73 15 11 0 023 0 036 0 123 0 023 0 2 1 3 1 036 0 123 0 093 0 014 0 093 0 14 0 123 0 1 026 0 10359123 0 107851022 093 0 123 0 1 103591078510 6 0 2 2 3 2 0 2 2 66 2 0 0 66 0 MPaKPa zAg M yxhZ axnAgbx axnAgbx y hABAx bh aAgAghn B bh AgAgn A gg 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 5 不超过 5 满足要求 ggg w g h MPaKPa xh ax MPaKPa xh x n 9 2020939 036 0 123 0 026 0 036 0 182166 5 77538 036 0 123 0 036 0 10 182166 0 0 均满足要求 截面在第一种荷载组合时的弯矩为 mKN M 6 33015 2 76 0 415 1 2 56 0 56 0 4915 0 2 06 1 06 1 75 1 827 03 0 2 915 0 915 0 10 2 915 0 915 0 125 4 2 65 0 65 0 1 92 21 在第二种荷载组合时的弯矩为 2221 22 20 015 2 76 0 915 0 2 06 1 06 1 75 1 415 1 2 56 0 56 0 4 915 0 2 5 0 5 010827 0 3 0 2 915 0 915 0 125 4 10 MM mKN M 仍是第一种荷载组合控制设计 截面的布筋和 截面是连续的 现检算 的强度 由上可知 受拉区钢筋间 026 0 027 0 1 245 0 mamambmh 距 100 用 10 20筋 供给面积为国为 785 2 受压区采用钢MnSi 筋间距 140 的 8 筋 供给面积为 359 2 截面复核如下 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 6 MPaMPaKPa ZA M myxhZ axnAbx axnAbx y mhABAx bh aAhAn B bh AAn A ahh g g g g g gg gg 180 9 212212948 201 0 10785 6 33 201 0 033 0 05 0 218 0 033 0 026 0 05 0 103591005 0 1 2 1 026 0 05 0 103591005 0 1 3 1 2 1 3 1 05 0 218 0 052 0 076 0 052 0 076 0 218 0 1 026 0 10359218 0 10785102 2 052 0 218 0 1 103591078510 218 0 027 0 245 0 6 0 62 2 63 2 2 3 2 0 2 2 66 2 0 0 66 0 0 且超过 5 不满足要求 所以该梁上翼缘板为 截面控制设计 需重 新设计布筋 已知 筋 C40 混凝土 承受的荷MnSimhmb20 245 0 1 10 n 载弯矩为 M 33 6KN m 8 12 14000 180000 w g K 查表得 7 1 437 0 35 5 218 0 027 0 245 0 027 0 0 ahha 远大于所承受 mKNbhM w 124218 0 114000 35 5 11 2 2 01 的荷载 为节约钢材 本截面宜采用低筋设计 mKNM 6 33 6 254 6 33 218 0 1180000 2 2 0 M bh r g 查表得 916 0 253 0 43 0 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 7 得 g A 22 0 4 9370009374 0 218 0 1 43 0 mmmbh 基于上面 截面相同的理由 本板在受压区也设置少量钢筋 受 拉区采用钢筋间距 80 的 10 的 20筋 供给面积为 982 2 在受MnSi 压区采用间距 140 的 8 筋 供给面积为 359 2 截面复核如下 ggg w g h g g g g g gg gg MPaKPa xh ax MPaKPa xh x n MPaMPaKPa ZA M myxhZ axnAbx axnAbx y mhABAx bh aAhAn B bh AAn A ahh 6 3030590 055 0 218 0 026 0 055 0 171939 8 55802 055 0 218 0 055 0 10 171939 180172171939 199 0 10982 6 33 199 0 036 0 055 0 218 0 036 0 026 0 055 0 1035910055 0 1 2 1 026 0 055 0 1035910055 0 1 3 1 2 1 3 1 055 0 218 0 062 0 094 0 062 0 094 0 218 0 1 026 0 10359218 0 10982102 2 062 0 218 0 1 103591098210 218 0 027 0 245 0 0 0 6 0 62 2 63 2 2 3 2 0 2 2 66 2 0 0 66 0 0 截面和 截面布筋连续 截面控制设计 故 截 面不需检算 上翼缘道碴槽板内边板受力较外边板小 无人行道 且跨度小 截面 尺寸相同 为便于施工采用和外边板相同的布筋 故不需检算 上翼缘道碴槽板内的主筋按以上设计布置 为确保主筋受力的连续性 按 桥规 要求设置部分分配钢筋 为承受横隔板处沿纵向产生的负弯矩 在横隔板上方的板内设置间距 100 的 8 筋 详见设计图 四 主梁计算及配筋设计 主梁受力计算 1 计算荷载 梁的计算跨度为 18m 恒载 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 8 线路设备及道碴重 5 1995 1 10mKNmKPaHx 人行道重mKNmKNmKPaHR 6 2 76 0 05 1 75 1 梁自重 梁的体积 V 3 54 21 2517 1 46 0 625 0 339 1 16 0 735 0 26 32095 0 2 517 1 39 1 6 18 2215 0 2 365 0 15 0 227 0 45 0 2 15 0 12 0 2285 0 2 245 0 15 0 63 0 2 15 0 12 0 03 0 03 0 1 007 0 3 0 2 27 0 14 0 m 梁自重mKNHL 9 29 18 2554 21 恒载总计为mKNHHHH LRXZ 52 9 296 2 5 19 活载 是指计入冲积力的列车活载 人行道的竖向静活载因不与列车活载同 时计算 且数值较小 不控制设计 设计中可不考虑此荷载 2 内力计算 跨中处的弯矩 2 L 活恒 MMM L 2 105 2 1 22 2 1 1 2 1 21061852 8 1 8 1 KM mKNqlM 活 恒 其中 1 L30 6 1 24 1 1830 6 92 1 11 92 1 52 0 1414 h 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 9 查表得 换算均布荷载 K0 5 114 2KN m 影响线面积 mKNM Mm 2868 5 402 11424 1 2 1 5 405 418 2 1 2 1 2 1 2 1 活 活 得代入 mKNMMM L 497428682106 2 活恒 处的弯矩计算 4 L 444 LLL MMM 活恒 mKNM mKNKM mKNqlM L LLL L 3845 5 2265 5 1579 5 226518375 3 2 1 3 12024 1 2 1 1 2 1 5 15791852 32 3 32 3 4 444 22 4 活 恒 跨中处的最大剪力计算 2 L 剪力影响线如图 18m 0 5 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 10 跨中剪力影响线 0 5 817 0 L XL 变截面距支座 3 3m 处 3 3 1 0 支座处剪力影响线 0 2 2 222 1 2 1 0 KQ Q QQQ L L LLL 活 恒 活恒 查表得 K0 165 5KN m 按上图计算影响线面积25 2 95 0 2 1 KNQ L 23125 2 5 16524 1 2 1 2 活 支座处最大剪力计算 1211743468 743181 2 1 2 13324 1 2 1 1 2 1 4681852 2 1 2 1 0 00 0 000 Q KQ KNqlQ QQQ 活 恒 活恒 变截面距支座 3 3m 处最大剪力计算 03 3 3 3 3 33 33 3 1 2 1 2963 3521852 2 1 3 3 2 1 KQ KNqqlQ QQQ 活 恒 活恒 查表得 K0 141 3 影响线面积 63 318817 0 2 1 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 11 KNQ Q 822526296 5266 3 14124 1 2 1 3 3 3 3 活 根据以上算得各截面的最大弯矩值和剪力值 描点连成弯矩包络图 和剪力包络图 见下图 18m 1211 822 231 剪力包络图 231 822 1211 弯矩包络图 3845 3845 4974 主梁配筋设计 1 主筋截面选择及配置 已知 10 14 180 nMPaMPa wg 本梁上翼缘的平均厚度 mhi157 0 45 0 2285 0 63 0 45 0 2 15 0 12 0 2285 0 2 245 0 15 0 63 0 2 15 0 12 0 假设mahhma925 1 075 0 2 075 0 0 则 取mhZ771 1 925 1 92 0 092 0 主筋的截面积估计为 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 12 22 1560156 0 771 1 180000 4974 cmm Z M A g g 采用 34 根 25 的筋 供给面积 布置为三MnSi20 2 16690mmAg 层 三根一束的为 8 束 两根一束的 9 束 单根的为 2 根 布置如图所示 57 23 4 57 96 2 23 4 43 4 58 129 110 106 110 129 58 700 钢筋的形心位置距梁底边的距离 903 1 096 02 2 96 34 4 4312 8 666 8 12310 2 14722 2044 0 ahh mma 2 主筋应力复核 首先假定中性轴在翼板内 按宽度为 有效高度为mbi92 1 的矩形截面计算 x 值 mh903 1 0 65 1 903 1 92 1 16690 0 hb A i g 查表 2 12 得433 0 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 13 0 8239 0 903 1 433 0 i hmhx 所以中性轴在梁梗内 与原假设不符 应重新按 T 形截面计算 x 值 2 26 2 0 2 0 6 0 903 1 27 0 27 0 92 1157 0 903 1 1016690102 2 829 0 903 1 27 0 27 0 92 1 157 0 101669010 bh bbhhnA B bh bbhnA A iig iig 0 691 mhABAx657 0 903 1 829 0 691 0 829 0 2 0 2 167166679 788 1 1016690 4974 788 1 5417 0 657 0 903 1 5417 0 157 0 657 0 27 0 92 1 657 0 92 1 3 157 0 657 0 27 0 92 1 657 0 92 1 2 3 2 6 0 2 2 3 3 2 2 3 3 g g g iii iii MPaKPa ZA M myxhZ m bxbbxb hxbbxb y 最外一层主筋应力验算 174167 657 0 903 1 0434 0 657 0 2 0434 0 0 1 1 1 ggg MPa xh axh ma 受压区混凝土的最大压应力为 8 8167 657 0 903 1 10 657 0 0 ggh MPa xhn x 均满足要求 3 剪应力计算 梁端剪应力 MPaMPaKPa bZ Q Zl 35 2 472 1 1472 788 1 46 0 1211 1 MPa Zl 87 0 2 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 14 需要按计算设置剪力钢筋 距支座 3 3m 处的剪应力计算 此处为变截面 腹板厚处mb46 0 999 0999 788 146 0 822 13 3 Zl MPaKPa bZ Q 端 2 Zl 距支座 3 3m 腹板厚 b 0 27m 处的剪应力计算 MPaKPa bZ Q 703 1 1703 788 1 27 0 822 3 3 中 1 Zl 2 Zl 跨中剪应力计算 MPa Zl 43 0 3 4 箍筋设置及计算 根据构造要求 箍筋采用的 8 筋 间距 肢数MnSi20mmak200 肢的设置方法 为施工的方便以及增强钢筋骨架的整体刚度 箍筋4 k n 间距沿梁全长均是 200 故而 箍筋所能承受的主拉应力为 k gkk kk ba An 1 在梁端部分 距支座 3 3m 区段 梁腹板厚 b 0 46m 该区段箍筋承受 的剪应力为 MPa kk 393 0 200460 18027 504 在梁中部 梁腹板厚 b 0 27m 该区段箍筋所能承受的剪应力为 MPa kk 67 0 200270 18027 504 5 斜筋的计算与设置 根据以上剪应力计算的结果 绘出剪应力分配图如下 计算需设置斜筋的梁段长度 C 按比例关系求得 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 15 mx807 4 4781703 6701703 7 5 需设置斜筋的梁段长度 C 3 3m 4 807m 8 107m 由斜筋承受的剪应力图面积 W W1 W2 mKNW 27803 3 2 3931472393999 1 mKNW 24836701703807 4 2 1 2 需弯起斜筋根数为 c n 2 2 1gg c A Wb n 梁中部需弯起的钢筋数量 根 取 6 根 4 5 18000010 9 4902 27 0 24832 2 2 6 1 2 gg c A bW n 中 中 梁端需弯起的钢筋数量 根 取 12 2 10 18000010 9 4902 46 027802 2 2 6 1 1 gg c A bW n 端 端 根 共弯起 18 根主筋作为斜筋 分 9 批弯起 每批弯起 2 根 弯起位置 由图解法确定 见图 附后 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 16 3845 4974 1703 1472 393 670 478 3 3 5 7 注 腹板厚度变化处的过度段长 0 39m 本图忽略从中间计算 6 架立钢筋和分配钢筋的设置 架立钢筋用以架立箍筋 本梁在箍筋的上端设 4 根 16 的架立筋 分配钢筋的作用是把荷载传递给主筋 同时承受温度变化及混凝土收 缩引起的拉应力 又起到固定主筋的作用 根据构造要求 在箍筋的外侧 设置 8 的分配钢筋 腹板处间距 100 其余处所设在主筋转弯处和较 大空档处 7 材料图形 首先根据以上计算的数值画出弯矩包络图 计算跨中截面全部纵向主筋容许承受的弯矩 mKNZAM gg 5372788 1 1800001016690 6 将 M 5372KN m 按主筋根数分成 34 等分 再按图解法确定的斜筋位 置 绘出材料图形 附后 8 裂缝宽度的检算 z g g f d E rKK 4 08 80 21 在本梁设计中 0935 0 7 0096 0 2 10 9 490247 0885 0 21 210000 167 1 1 385 1 4974 2106 5 0 4974 2868 3 015 03 01 8 0 6 1 1332211 21 2 1 h g z g g A Annn MPaE MPa r M M M M K K 将以上各值代入得 f mmmm d E rKK f z g g f 20 0 1346 0 0935 0 254 08 80 210000 167 1 1385 1 8 0 4 08 80 21 符合要求 9 翼板与梁梗连接处的剪应力检算 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 17 上翼缘板与梁梗连接处的剪应力 根据试验 检算距支座 2m 处的剪应力 0 Sh bS i a h 式中 T 形梁中性轴处的剪应力 KPa bZ Q 1207 788 1 46 0 993 翼板平均厚度mhi146 0 19 0 63 0 19 0 2 213 0 15 0 63 0 2 15 0 12 0 3 0 3 2238 0 2 657 0 657 0 46 0 2 146 0 657 0 45 0 19 0 19 0 63 0 146 0 070 0 2 146 0 657 0 19 0 63 0 146 0 m S mSa 0 Sh bS i a h KPaKPa Zl 870815 2238 0 213 0 07 0 46 0 1207 2 主拉应力 2 2 22 h hh Zl 其中 为检算截面的弯曲压应力 h MPa xhn h x g i h 8 7167 657 0 903 1 10 2 146 0 657 0 2 0 负号 2 2 22 h hh Zl KPa84815 2 7800 2 7800 2 2 表示为压力 KPa Zl 870 2 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 18 受拉区下翼缘与梁梗连接处的水平剪应力 与其主拉应力值相等 h 梁端处剪应力最大 按下式计算 gi gi h Ah bA 式中 支座处的剪应力 KPa bZ Q 1472 788 1 46 0 1211 翼板与梁梗连接处的厚度 i hmhi27 0 翼板悬出部分纵向受拉钢筋的截面积 gi A 2 1963mmAgi 受拉钢筋总的截面积 g A 2 7854mmAg gi gi h Ah bA 2 627 0 627 785427 0 196346 0 1472 Zl MPaKPa 经检算符合要求 五 墩计算及配筋设计 本桥桥墩的各部尺寸已按构造要求拟定完毕 墩顶帽 支承垫石内的 钢筋网也按构造要求设置完毕 见第二节 尺寸拟定 根据已有的资料 对拟定的桥墩进行检算如下 本桥有关资料 1 桥跨结构 等跨 L 18m 道碴桥面钢筋砼梁 梁全长 18 6m 梁 缝 轨底到梁底的高度为 轨底至桥墩支承垫石顶面高度为m06 0 m52 2 弧形支座 支座高 m72 2 m2 0 2 桥上线路情况 平坡 直线 单线铁路 3 水文地质情况 该桥位于城市郊区 无水 旱桥 4 桥墩所用材料 墩身 托盘 顶帽均采用 C30 砼 荷载计算 1 恒载 由桥跨结构传来的恒载压力 KNN19029 310195 5 06 0 6 182554 21 1 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 19 顶帽及墩身自重 顶帽体积 3 1 5 75 00 50 3mV 托盘体积 3 22 2 37 7 8 0 2 6 223 16 213 1 mV 墩身体积 32 3 64 3146 213 1mV 墩底截面以上桥墩自重 KNrVVVN10702364 3137 7 5 7 3212 砼 2 竖向静活载 对于各检算项目的最不利活载图式有 1 孔轻载 1 孔重载 双孔重 载和双孔空车活载 分别计算如下 1 孔轻载 活载布置如图 5 1 5 92KN m 220KN 0 3m R0 R1 00 0 33m 根据 可求得支座反力 R1 0 0 M KNR8883 05 7 2 1 11 92 1 113 035220 18 1 1 对桥墩中心力矩为 1 R mKNMR 29333 0 888 1 1 孔重载 活载布置如图 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 20 92KN m 220KN R0 R2 R 支座反力 KNR12333 03 6 1822053 0 2 1 11 92 1 11 18 1 2 R2对桥墩中心力矩为 mKNMR 40733 0 1233 2 双孔重载 活载布置如图 G1 G2 92KN m 220KN x R3 rr R4 L1 18 33 L2 18 33 根据 2 2 1 1 L G L G 2121 GGLL 即 5 733 1892220563 1892 x 从上式求得 此时为最不利情况 利用静力平衡方程求得mx157 4 支座反力 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 21 KN R KNR 949 157 4 5 7 2 5 7157 4 33 18 925 7157 4 33 18157 4 32205 18 1 8583 0 2 63 18 9263 18 18 1 4 3 桥墩所受压力 KNRRR1807949858 4343 对桥墩中心的力矩 43 R R mKNMR 3033 0 858949 43 双孔空车活载 活载布置如图 10KN m R0 R0 R5 R5 桥墩所受压力 KNRR 6 18666 181022 5 空 对桥墩中心的力矩 空 R0 空 R M 3 制动力 1 孔轻载与 1 孔重载时的梁上竖向静活载相同 故其制动力也相等 为 KNPt 1 2121 05 7 6 18922205 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 22 对墩身底部截面的力矩为 t P KNM t P 11881 02 05 08 04 1 212 双孔重载时的制动力 左孔梁为固定支座时传递的制动力 KNPt171 1001 063 1892 1 右孔梁为活动支座时传递的制动力 KNPt86 501 092673 6 2205 2 传到桥墩上的制动力 KNPKNPPP tttt 1 21225786171 max21 故双孔重载时采用制动力KNPP tt 1 212 max 对墩底截面的力矩为 t P mKNM t P 11881 02 05 08 04 1 212 4 纵向风力 根据 桥规 规定 查表计算风荷载强度 KPaPawKKKw56 0 560700118 0 0321 顶帽风力 KNAwPw4 15 00 556 0 1 对墩底截面的力矩 1w P mKNM W P 1 725 0 8 044 1 1 托盘风力 KNPw84 1 8 0 2 6 36 4 56 0 2 对墩底截面的力矩 2w P mKNM W P 1 8416 0 484 1 2 毕业设计 新建铁路简支梁桥设计 23 墩身风力 KNPw06 8 46 356 0 3 对墩底截面的力矩 3w P mKNM w P 12 16206 8 3 墩身底部截面的检算 本墩为等截面墩身