某地下室加固专项方案(091202)讲解

广安万贯法国风情街 3 4 楼工程 地下室顶板加固专项施工方案 第 1 页 共 26 页 目目 录录 目 录 1 广安万贯法国风情街 3 4 楼工程 2 车库顶板加固设计验算及施工专项方案 2 一 工程概况 2 二 材料堆放 车辆行驶区域的荷载技术要求 2 一 材料堆放区域 3 二 行车区域 3 三 除后浇带外 框架主 次梁及顶板荷载对比计算 3 四 冲击荷载计算 3 五 加固方案施工工艺 4 一 施工准备 4 二 技术参数 5 六 后浇带处加固验算 6 七 施工区域加固构造及要求 10 八 附计算书 12 广安万贯法国风情街 3 4 楼 地下室顶板加固设计专项方案 第 2 页 共 26 页 广安万贯法国风情街广安万贯法国风情街 3 4 3 4 楼工程楼工程 车库顶板加固设计验算及施工专项方案车库顶板加固设计验算及施工专项方案 1 工程概况 工程名称工程名称广安枣山万贯法国风情街广安枣山万贯法国风情街 3 4 3 4 楼工程楼工程 工程地址工程地址广安枣山商贸园区广安枣山商贸园区 建设单位建设单位广安万贯置业有限公司广安万贯置业有限公司 设计单位设计单位成都惟尚建筑设计有限公司成都惟尚建筑设计有限公司 监理单位监理单位四川亿博工程项目管理有限公司四川亿博工程项目管理有限公司 施工单位施工单位四川省第一建筑工程公司四川省第一建筑工程公司 建筑面积建筑面积 35000m235000m2 建筑总高 本工程车库 0 000 相当于绝对标高 359 00mm 黄海高程 3 4 楼 0 000 相当于绝对标高 360 00mm 黄海高程 结构类型及 层数 地上部分 框架 地上 4 5 层 地下部分 框架 地下 1 层 基础类型抗水板 250mm 厚 地下室典型 断面尺寸 地下室 典型墙体厚度 300 典型柱断面尺寸 600 600 700 700 800 800 900 900 900 1000 典型梁断面尺寸 250 600 300 600 300 700 500 900 450 800 400 800 400 1600 500 1000 400 1700 300 1650 300 1850 300 1950 300 900 350 900 400 1200 300 1450 250 700 典型顶板厚度 160 150 130 结构层高 5m 5m 6m 由于场地限制 本工程在地下车库封顶后 主体结构上升及砌体结构插入 装饰阶段 须利用地下车库顶板进行材料堆放和车辆通行 根据现场塔吊 施工井架及加工运输道路及场地布置实际情况 本工程主体施工阶段 平面加固示意图如附图所示 本工程拟采用型钢加固支撑及满堂支撑架进行加固 以满足行车及材料堆放要求 后 浇带将梁板断开处在两侧混凝土浇筑完成后采用型钢加固支撑 在后浇带未封闭前 车辆 经过区域的后浇带铺垫 20mm 厚钢板 车辆不经过区域用层板封盖 2 材料堆放 车辆行驶区域的荷载技术要求 根据总平面布置图及总体规划 地下车库顶板在主体结构上升及装修阶段 在划定的 广安万贯法国风情街 3 4 楼工程 地下室顶板加固专项施工方案 第 3 页 共 26 页 材料堆放及加工场区域 车辆运输道路荷载技术要求如下 1 材料堆放区域 包括堆放砖砌体材料 钢筋加工场地 钢管扣件 木材堆场等 车库顶板在细石混凝 土和覆土前均布活荷载最大控制在 50 KN 以内 即每平方米控制在堆载 5T 2 行车区域 不堆放材料 但考虑混凝土输送泵车 钢筋运输车 混凝土罐车等车辆通过 混凝土输送泵车 自重 38T 车长 12m 钢筋运输车 最大重量 含自重 60T 按车长 15m 车宽 3m 则最大面荷载约为 13 06 KN 顶板上车行道路按最大 60t 钢筋车考虑 混凝土罐车 8m3 最大重量 含自重 38 5T 按车长 9m 车宽按 2 8m 则面荷 载为 14 98KN 3 除后浇带外 框架主 次梁及顶板荷载对比计算 已知 地下车库原设计采用 600 600 框架柱 柱网尺寸主要为 6 4m 8 4m 部分为 8 4 8m 主梁截面主要为 450 800 跨度最大 8 4m 次梁截面主要为 300 600 跨度 最大为 8 4 顶板厚度 160mm 根据设计图纸需要加固的区域未在消防车道的范围内 设 计荷载为 4KN m2 一般正常情况下 车辆启动或者停止时车轮对楼板的冲击荷载远大于 静止时的荷载 故在加固计算时应按最大受力状态考虑 即在车辆制动瞬间对车库顶板的 冲击荷载作用 4 冲击荷载计算 根据图纸会审时专业设计单位的意见 原设计的车库顶板厚度及配筋在消防车道区 域可承受 30T 汽车通过 非消防车道区域荷载减半至 15T 左右汽车 但是由于车辆型号 及尺寸不一样 现计算当材料堆放区域承受最大 20T 汽车的冲击荷载 以及行车区域 60T 汽车在制动瞬间 车轮对顶板的冲击荷载作用 并根据不同状态下的计算结果对车 库顶板的承载力进行验算 1 主要车辆荷载计算 1 钢筋车辆总质量按最大 60T 考虑 所有车辆在顶板上的行驶速度不超过 25Km h 其 中钢筋采用塔吊按每捆往下吊的卸货方式 固不考虑钢筋对顶板的冲击荷载 只考虑 60T 载物车在静止的瞬间顶板的冲击荷载 按冲量定理 车辆在板上按 25Km h 行驶到静止对顶板的冲击力 F1 一般汽车的加速度按 2 53m s2 广安万贯法国风情街 3 4 楼 地下室顶板加固设计专项方案 第 4 页 共 26 页 根据公式 Vt V0 a t 可知 t 25000 60 60 2 53 2 75s V0 初速度 Vt 末速度 a 汽车加速度 再把 t 2 75s 带入冲量定理公式 F1 t m Vt m V0 可知 F1 60000Kg 6 94m s 2 75 151418 2Kg 1483 9KN 停止瞬间的制动力 制动力系数一般取 1 5 Fz 1 5 F1 1 5 1483 9 2225 85KN 所以当车辆由所以当车辆由 25Km h25Km h 到静止对顶板的冲击荷载大约是到静止对顶板的冲击荷载大约是 2225 852225 85 KNKN 本身自重的 本身自重的 1 51 5 倍 面荷载标准值最大为倍 面荷载标准值最大为 49 4649 46 KN KN 考虑顶板自重最大为考虑顶板自重最大为 58 2158 21 KN KN 2 石子采用自卸式货车直接往下卸 其中货物降落高度按 1 6 米考虑 通过 结构 力学动力学原理 分析可知 然后是卸货物的瞬间对楼板的冲击力 按动量定理 运输石子车辆静止后卸货物的瞬间对楼板的冲击力 F2 根据自由落体计算公式 S gt2 2 先求石子从车上自由落下的时间 其中 S 1 6m g 9 8m s2 带入数据得 t 0 6s 根据加速度公式求得石子落地的瞬速度 Vt V0 gt 0 9 8 0 6 5 9m s 同理根据动量定理 F2 t M Vt并带入以上数据得 每辆车的核载量按 10T 石子 考虑 自重按 10T 考虑 面荷载成线性变大 降落距离 成线性变小 整个线性变化过程持续时间按 1 2s考虑 F2 10000 5 9m s 1 2s 49 2T 482 16KN 在卸完货物的瞬间顶板上的荷载总量为 F 482 16 10 9 8 580 16KN 当卸完货物的瞬间对顶板的总荷载大约是 580 16KN 根据一般的石子堆场可估计最 大面荷载为 45 016KN 考虑顶板自重 结论 通过对比两种情况下的面荷载 石子对顶板的冲击荷载小于总载结论 通过对比两种情况下的面荷载 石子对顶板的冲击荷载小于总载 60T60T 的钢筋的钢筋 车辆在制动瞬间产生的的最大面荷载车辆在制动瞬间产生的的最大面荷载 58 2158 21 KN KN 所以应按 所以应按 58 21KN 58 21KN 进行加固计算 进行加固计算 说明 根据目前现场实际情况 满堂加固支撑架考虑采用钢管加固最为经济适用 计算书附后 广安万贯法国风情街 3 4 楼工程 地下室顶板加固专项施工方案 第 5 页 共 26 页 五 加固方案施工工艺 一 施工准备 1 现场技术负责人应按审批完善的加固专项方案中有关高支模架要求 向搭设和使 用人员进行安全技术交底 2 材料准备 1 防护材料 准备安全带 安全帽 防滑鞋 2 工程材料 数量 根据工程进度要求 会同主管工长 确认需要的各种规格钢管 十字扣件 直角扣件 旋转扣件的数量 提前 4 天报到材料主管处 对回到施工场地的材料要求核对 不够部分做好沟通和督促 质量 要求对回到施工场地的材料 做好合格性检查 并及时将检查情况汇报到 安全工程师处 对不合格产品坚决不准使用 安全文明 要求对回到施工场地的材料 按指定场地分类堆放整齐 3 进场人员须持证上岗 对身体条件不合格者 不能进入施工操作 二 技术参数 1 钢管 采用 48 3 壁厚 3 6mm 现场实际按 48 3 0 计 钢管选用国标 直缝电焊钢 管 GB T13793 质量符合国标碳素结构钢 GB T700 Q235 A 级钢要求 钢管上打 孔的严禁使用 有严重锈蚀 弯曲 压扁或裂纹钢管不得采用 2 扣件 扣件要求无裂纹 无气孔 不变形 螺杆 螺帽无滑丝 其材质应符合现行国家标准 钢管脚手架扣件 GB15831 的规定 支模架采用的扣件 在螺栓拧紧扭力矩达 65N m 时 不得发生破坏 一般控制在 40 55N m 之间 3 脚手板 层板木枋 脚手板采用木质材料 每块质量不大于 30kg 木脚手板采用宽 200 300mm 厚 50mm 要求无腐蚀 无折裂 架板两端各设直径为 4mm 的镀锌钢丝箍两道 模板符合国家现行标准 表面平整光滑 具有防水 耐磨 耐酸碱的保护膜 并有 保温性能好 易脱模和可以两面使用等特点 木枋全部采用 40 90 木枋 根据实际情况选择质量好的材料 不得使用腐朽 霉变 广安万贯法国风情街 3 4 楼 地下室顶板加固设计专项方案 第 6 页 共 26 页 虫蛀 折裂 枯节的木材 4 架体的基础 加固架体直接落于地下室底板钢筋砼面上 5 高支模架搭设高度最高为 3 5m 6 立杆 根据计算要求 纵横方向 0 6m 满堂搭设 8 可调托座 支架立杆顶端可调托座外径不能小于 36mm 螺杆插入钢管的长度不应小于 150mm 螺 杆伸出钢管的长度不应大于 200mm 可调托座伸出顶层水平杆的悬臂长度不应大于 500mm 9 纵 横向水平杆 纵 横向水平杆间距根据计算确定为不大于 1 5m 第一道离地 200mm 纵横方向搭设扫 地杆 最顶一道纵横水平杆距离钢管顶 150mm 10 剪刀撑 本加固支模架采用普通型剪刀撑 竖向剪刀撑设置为 在架体外侧周边及内部纵 横向每隔 5m 8m 由底至顶设置连续 竖向剪刀撑 水平剪刀撑 不考虑设置水平剪刀撑 11 纵 横向扫地杆 高支模架必须设置纵 横向扫地杆 纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距立杆底部距 底座上皮不大于 200mm 处的立杆上 横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下 方的立杆上 六 后浇带处加固验算 由于地下车库封顶时后浇带未封闭 因此车辆通行跨过后浇带必须对后浇带处进行结 构加固 车辆通过后浇带 1m 宽 架设 2 米宽 4 米长 20 厚钢板 并在板底加设型钢支撑 说明 1 方案验算不考虑原后浇带贯通方向钢筋受力 仅考虑顶板 梁后浇带缝两边的支 撑加固计算 广安万贯法国风情街 3 4 楼工程 地下室顶板加固专项施工方案 第 7 页 共 26 页 2 通过现场行车区域划分得知 行车路线部分与后浇带方向垂直 部分平行 3 现场钢筋以及其他材料堆场均离后浇带至少一跨 1 梁上荷载传递计算 根据以上荷载最大值计算可知 60T 汽车卸货物前的车轮处的集中荷载为 588KN 则 前后轮各分荷载约 295KN 按集中荷载考虑 所以按最不利的考虑 传给后浇带处的集中 荷载最大为 295KN 1 次梁自重线荷载 F次 1 2 25 0 3 0 6 5 4KN M 顶板上匀速行驶的汽车的压力折算成面荷载 再传递给次梁 通过估算最大面荷载为 20KN 考虑顶板自重 扣除后浇带处的混凝土自重约 9 5T 再通过三角形荷载传递给 次梁 Pe 20KN 5 8 2 25 KN M P 总 F 次 Pe 13 5 25 38 5 KN M 2 主梁自重线荷载为 F4 1 2 25 0 55 1 1 18 15KN m 同理 顶板上传递给主梁的线荷载 按梯形荷载考虑 Pf Pf 1 2a2 a3 P 2 1 2 0 5 LO1 LO2 2 0 5 LO1 LO2 3 20 2 20 1 2 0 11 0 04 2 32 8 KN M P 总 F 主 Pf 18 15 32 8 50 96 KN M 2 后浇带处梁下支撑方案 通过计算可知 汽车传递的最大集中荷载为 V F 588KN 为了确保安全 并保证梁底 加固和板底加固结构稳定性 通过钢结构设计考虑正常使用极限状态下 加固结构的强度 整体稳定和局部稳定三个方面 1 已知行车区域内是顶板主梁与后浇带方向垂直 并根据第 1 条的主梁线荷载计算 可知 P 总 F 主 Pf 18 15 32 8 50 95 KN M 初步选型为 每根梁端头用 2 根 22b 工字钢 梁连接 支撑用两根 20a 工字钢进行加固 钢材采用 Q235 钢 1 跨中最大弯矩 最大剪力设计值 固结 MX 1 2P 总 L2 24 1 2 50 95 82 24 67 94KN M 广安万贯法国风情街 3 4 楼 地下室顶板加固设计专项方案 第 8 页 共 26 页 根据抗弯强度选择截面 梁所需要的净截面抵抗距为 Wnx MX x f 67940 102 1 05 215 102 301 3 其中 f 钢材抗拉强度设计值 x 截面塑性发展系数 双轴对称工字形截面取 1 05 查钢结构附表 1 选用 22b 单位长度的质量为 36 4Kg m 梁的自重为 36 4 9 8 356 72N m x 3570 4 WX 325 3 x SX 18 7 tw 12 3 验算 梁自重产生的弯矩为 Mg 1 24 356 72 22 59 5N m 按 2m 计算 总弯矩为 67940 59 5 67999 5N m 支座处最大剪力为 V 1 2 50 95 8 203 8KN 2 梁弯曲正应力为 MX x Wnx 67999 5 103 1 05 325 103 199 3N 2 215N 2 3 支座处最大剪应力 V S tw 203 8 103 1 2 356 72 2 18 7 10 12 3 88 8N 2 125N 2 4 梁的局部压应力 梁在承受固定集中荷载处不设置加劲肋时 或承受移动荷载 如轮压 作用时 荷 载通过翼缘传至腹板 使之受压 腹板边缘在压力 F 作用点处所产生的压应力最大 向两 侧边则逐渐减小 其压应力的实际分布并不均匀 在腹板计算高度边缘处的局部压应力为 C F tw lz 其中 lz a 5hy 2hR F 集中荷载 因为汽车是匀速行驶 根据 结构动力学原理 为了验算上 部结构腹板 所以还要乘以动力系数 1 2 集中荷载增大系数 因为已经考虑了动力系数 此处为 1 2 a 集中荷载沿梁跨的支撑长度 hy 自梁承载的边缘到腹板计算高度边缘的距离 因为此处采用工字钢 则 为翼缘厚度 广安万贯法国风情街 3 4 楼工程 地下室顶板加固专项施工方案 第 9 页 共 26 页 hR 轨道高度 此处取 0 所以带入相关数据 C F tw lz 1 2 295 103 12 3 200 5 12 3 110N mm2 5 梁的折算应力 当有对腹板产生局部压力 C的集中荷载时 折算应力公式扩展为 2 C2 C 3 2 1 2 1 f 1 折算应力的强度设计值增大系数 取 1 2 带入数据所以经过验算 2 C2 C 3 2 1 2 1 210 4N mm2 215N mm2 结论 所以结论 所以 22b22b 工字钢梁截面满足要求 工字钢梁截面满足要求 2 工字钢下竖向支撑计算 工字钢加固平面布置图1 100 1 截面类型判别 因为现场所用工字钢均为 20a 轧制工字钢 翼缘厚度均小于 40mm 且根据支撑 情况可知 相对于 X 轴属于 b 类截面 2 长细比验算 一般对于受压构件的刚度 是以保证长细比限值 来实现的 已知车库的净高最 广安万贯法国风情街 3 4 楼 地下室顶板加固设计专项方案 第 10 页 共 26 页 大为 4 15 米 所以最大支撑长度 L0X 4 15 米 Y 方向的柱计算长度 L0Y 1 85 米 查 钢结构设计 附录 7 知 截面回转半径ix 8 15cm 带入数据知 L0 ix 4 15 100 8 15 50 92 200 所以 满足要求所以 满足要求 3 支撑设计 后浇带每根梁底设置 2 根 I20 工字钢 对于轧制工字钢 当其绕 X 轴失稳时属 a 类截面类截面 绕 Y 轴失稳时属 b 类截面 x L0X ix 415 8 15 50 92 y L0Y iy 185 2 12 87 26 y 远大于 x 故由 y 查 钢结构设计 附表 417 1 得 0 641 N A 295 103 0 641 35 5 102 129 6 N mm 215 N mm 所以 梁下支撑满足承载力要求 所以 梁下支撑满足承载力要求 3 后浇带处板底支撑方案 由以上计算可知 非后浇带处面荷载加固考虑最大为 58 21N m2 该后浇带处仅 是 60T 汽车匀速通过 由以上计算知道其最大面荷载约为 20 KN 所以不用继续验 算 和其他板下支撑一样 七 施工区域加固构造及要求 1 1 非后浇带处加固 非后浇带处加固 满堂支撑架按照前述计算要求的技术参数进行加固处理 2 2 后浇带一跨支撑方案 后浇带一跨支撑方案 由于后浇带较长时间才能封闭 因此即使不过车辆后浇带一跨模板支撑均不予拆除 通过后浇带车辆运输材料区域在主体结构施工时 沿后浇带方向各增加 600 350 暗梁同 主体结构一起浇筑 配筋为上下各 5 根 HRB400 直径 25 钢筋 箍筋为 HRB400 直径 14 150 现场缝宽铺设 2m 宽 20 厚钢板 下部按方案加固 在后浇带两侧主 次梁的每一侧梁底设置竖向 I20 工字钢 2 根 型钢上下与混凝土接 触部分采用 20 厚钢板作为垫块并焊接连接严实 型钢之间采用 10 号槽钢型钢水平焊接 连接成整体 后浇带两侧型钢加固完成后开始满堂支撑加固 混凝土强度达到 100 时即 可上车通行 附图 后浇带处型钢支撑图和顶板材料及通行加固铺设钢板图 广安万贯法国风情街 3 4 楼工程 地下室顶板加固专项施工方案 第 11 页 共 26 页 广安万贯法国风情街 3 4 楼 地下室顶板加固设计专项方案 第 12 页 共 26 页 后浇带加固立面图 3 3 材料计划 材料计划 根据材料堆放及主要行车区域布置图 梁底加固支撑材料计划如下 支撑部位型号规格长度 mm备注 后浇带主梁梁底支撑20 工字钢支撑 3900 后浇带次梁梁底支撑20 工字钢支撑 4100 满堂加固支撑架 48 3 3 0 钢管 扣件 顶托 木枋 后浇带处铺钢板 20 4m 2m4000 6000 钢板20mm 厚 4 4 安全技术要求 安全技术要求 A 严格按照方案施工 后浇带两侧梁底型钢支撑加固完毕经验收后方可搁置梁底模 板 B 为保证顶板荷载安全 车库顶板钢筋非加密区域 材料堆置荷载严格按照最大 60T 考虑 C 车辆通行严格控制行车区域 交界处控制在主梁范围内 并用围护栏杆加以隔离 D 车辆通行区域车辆行驶速度严格控制在 25km h 范围内 以避免增大冲击力和制动 力 钢筋运输车钢筋卸车严禁倾倒否则增大冲击荷载 E 砼泵车严禁超出车库顶板钢 广安万贯法国风情街 3 4 楼工程 地下室顶板加固专项施工方案 第 13 页 共 26 页 筋加密区域 砼集中浇筑时 严禁 4 辆以上汽车同时开行 以免共振破坏 F 工字钢型钢支撑顶部与底板焊接端头钢板时 贴角焊缝厚度不小于 6mm 顶撑加固 梁底时应保持竖直 垂直度允许偏差不得超过 10mm 以免引起压弯荷载增加 G 型钢支撑焊接完成后 须进行防锈防腐处理 表面涂刷两道红丹防锈漆 H 为有效保证型钢支撑竖向受压稳定性 梁底型钢支撑加固完毕后须设置 10 号槽 钢连系杆 八 附计算书 扣件钢管楼板模板支架计算书扣件钢管楼板模板支架计算书 计算依据 建筑施工模板安全技术规范 JGJ162 2008 计算参数计算参数 钢管强度为205 0 N mm2 钢管强度折减系数取1 00 模板支架搭设高度为3 5m 立杆的纵距 b 0 60m 立杆的横距 l 0 60m 立杆的步距 h 1 50m 面板厚度18mm 剪切强度1 4N mm2 抗弯强度15 0N mm2 弹性模量6000 0N mm2 木方50 80mm 间距200mm 木方剪切强度1 6N mm2 抗弯强度13 0N mm2 弹性模量9000 0N mm2 梁顶托采用双钢管48 3 0mm 模板自重0 30kN m2 混凝土钢筋自重25 10kN m3 施工活荷载49 46kN m2 扣件计算折减系数取1 00 广安万贯法国风情街 3 4 楼 地下室顶板加固设计专项方案 第 14 页 共 26 页 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元 按照模板规范4 3 1条规定确定荷载组合分项系数如下 由可变荷载效应控制的组合S 1 2 25 10 0 20 0 30 1 30 49 46 70 682kN m2 由永久荷载效应控制的组合S 1 35 25 10 0 20 0 7 1 30 49 46 51 786kN m2 由于可变荷载效应控制的组合S最大 永久荷载分项系数取1 2 可变荷载分项系数取 1 30 采用的钢管类型为 48 3 0 一 模板面板计算一 模板面板计算 面板为受弯结构 需要验算其抗弯强度和刚度 模板面板的按照三跨连续梁计算 考虑0 9的结构重要系数 静荷载标准值 q1 0 9 25 100 0 200 0 600 0 300 0 600 2 873kN m 广安万贯法国风情街 3 4 楼工程 地下室顶板加固专项施工方案 第 15 页 共 26 页 考虑0 9的结构重要系数 活荷载标准值 q2 0 9 0 000 49 460 0 600 26 708kN m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 60 00 1 80 1 80 6 32 40cm3 I 60 00 1 80 1 80 1 80 12 29 16cm4 1 1 抗弯强度计算抗弯强度计算 f M W f 其中 f 面板的抗弯强度计算值 N mm2 M 面板的最大弯距 N mm W 面板的净截面抵抗矩 f 面板的抗弯强度设计值 取15 00N mm2 M 0 100ql2 其中 q 荷载设计值 kN m 经计算得到 M 0 100 1 20 2 873 1 30 26 708 0 200 0 200 0 153kN m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 153 1000 1000 32400 4 712N mm2 面板的抗弯强度验算 f f 满足要求 2 2 抗剪计算抗剪计算 T 3Q 2bh T 其中最大剪力 Q 0 600 1 20 2 873 1 3 26 708 0 200 4 580kN 截面抗剪强度计算值 T 3 4580 0 2 600 000 18 000 0 636N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 40N mm2 面板抗剪强度验算 T T 满足要求 3 3 挠度计算挠度计算 广安万贯法国风情街 3 4 楼 地下室顶板加固设计专项方案 第 16 页 共 26 页 v 0 677ql4 100EI v l 250 面板最大挠度计算值 v 0 677 2 873 2004 100 6000 291600 0 018mm 面板的最大挠度小于200 0 250 满足要求 4 4 2 5kN2 5kN集中荷载作用下抗弯强度计算集中荷载作用下抗弯强度计算 经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为 M 0 2Pl 0 08ql2 面板的计算宽度为1200 000mm 集中荷载 P 2 5kN 考虑0 9的结构重要系数 静荷载标准值 q 0 9 25 100 0 200 1 200 0 300 1 200 5 746kN m 面板的计算跨度 l 200 000mm 经计算得到 M 0 200 0 9 1 30 2 5 0 200 0 080 1 20 5 746 0 200 0 200 0 139kN m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f 0 139 1000 1000 32400 4 292N mm2 面板的抗弯强度验算 f f 满足要求 二 模板支撑木方的计算二 模板支撑木方的计算 木方按照均布荷载计算 1 1 荷载的计算荷载的计算 1 钢筋混凝土板自重 kN m q11 25 100 0 200 0 200 1 004kN m 2 模板的自重线荷载 kN m q12 0 300 0 200 0 060kN m 广安万贯法国风情街 3 4 楼工程 地下室顶板加固专项施工方案 第 17 页 共 26 页 3 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 kN m 经计算得到 活荷载标准值 q2 49 460 0 000 0 200 9 892kN m 考虑0 9的结构重要系数 静荷载 q1 0 9 1 20 1 004 1 20 0 060 1 149kN m 考虑0 9的结构重要系数 活荷载 q2 0 9 1 30 9 892 11 574kN m 计算单元内的木方集中力为 11 574 1 149 0 600 7 634kN 2 2 木方的计算木方的计算 按照简支梁计算 最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和 计 算公式如下 均布荷载 q 7 634 0 600 12 723kN m 最大弯矩 M 0 125ql2 0 125 12 72 0 60 0 60 0 573kN m 最大剪力 Q 0 5 0 600 12 723 3 817kN 最大支座力 N 1 0 0 600 12 723 7 634kN 木方的截面力学参数为 本算例中 截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为 W 5 00 8 00 8 00 6 53 33cm3 I 5 00 8 00 8 00 8 00 12 213 33cm4 1 1 木方抗弯强度计算木方抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 0 573 106 53333 3 10 74N mm2 木方的抗弯计算强度小于13 0N mm2 满足要求 2 2 木方抗剪计算木方抗剪计算 最大剪力的计算公式如下 广安万贯法国风情街 3 4 楼 地下室顶板加固设计专项方案 第 18 页 共 26 页 Q 0 5ql 截面抗剪强度必须满足 T 3Q 2bh T 截面抗剪强度计算值 T 3 3817 2 50 80 1 431N mm2 截面抗剪强度设计值 T 1 60N mm2 木方的抗剪强度计算满足要求 3 3 木方挠度计算木方挠度计算 均布荷载通过上面变形受力图计算的最大支座力除以跨度得到0 958kN m 最大变形 v 5 3 84 0 958 600 04 100 9000 00 2133334 0 0 084mm 木方的最大挠度小于600 0 250 满足要求 4 2 5kN 4 2 5kN集中荷载作用下抗弯强度计算集中荷载作用下抗弯强度计算 最大弯矩计算公式为 M 0 25Pl 0 125ql2 考虑荷载重要性系数0 9 集中荷载 P 0 9 2 5kN 经计算得到 M 0 250 1 30 0 9 2 5 0 600 0 125 1 150 0 600 0 600 0 490kN m 抗弯计算强度 f 0 490 106 53333 3 9 20N mm2 木方的抗弯计算强度小于13 0N mm2 满足要求 三 托梁的计算三 托梁的计算 托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算 集中荷载取木方的支座力 P 7 634kN 均布荷载取托梁的自重 q 0 080kN m 广安万贯法国风情街 3 4 楼工程 地下室顶板加固专项施工方案 第 19 页 共 26 页 600 600 600 7 63kN 7 63kN 7 63kN 7 63kN 7 63kN 7 63kN 7 63kN 7 63kN 7 63kN 0 08kN m AB 托梁计算简图 1 185 1 453 托梁弯矩图 kN m 9 05 9 04 1 41 1 39 6 24 6 25 13 8913 90 11 4711 47 3 83 3 82 3 82 3 83 11 4711 47 13 9013 89 6 25 6 24 1 39 1 41 9 04 9 05 托梁剪力图 kN 变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值 受力图与计算结果如下 600 600 600 0 57kN 0 57kN 0 57kN 0 57kN 0 57kN 0 57kN 0 57kN 0 57kN 0 57kN 0 08kN m AB 托梁变形计算受力图 0 062 0 004 托梁变形图 mm 经过计算得到最大弯矩 M 1 453kN m 经过计算得到最大支座 F 25 371kN 经过计算得到最大变形 V 0 062mm 广安万贯法国风情街 3 4 楼 地下室顶板加固设计专项方案 第 20 页 共 26 页 顶托梁的截面力学参数为 截面抵抗矩 W 8 98cm3 截面惯性矩 I 21 56cm4 1 1 顶托梁抗弯强度计算顶托梁抗弯强度计算 抗弯计算强度 f 1 453 106 1 05 8982 0 154 07N mm2 顶托梁的抗弯计算强度小于205 0N mm2 满足要求 2 2 顶托梁挠度计算顶托梁挠度计算 最大变形 v 0 062mm 顶托梁的最大挠度小于600 0 400 满足要求 四 模板支架荷载标准值四 模板支架荷载标准值 立杆轴力立杆轴力 作用于模板支架的荷载包括静荷载 活荷载和风荷载 1 1 静荷载标准值包括以下内容 静荷载标准值包括以下内容 1 脚手架的自重 kN NG1 0 103 3 500 0 362kN 2 模板的自重 kN NG2 0 300 0 600 0 600 0 108kN 3 钢筋混凝土楼板自重 kN NG3 25 100 0 200 0 600 0 600 1 807kN 考虑0 9的结构重要系数 经计算得到静荷载标准值 NG 0 9 NG1 NG2 NG3 广安万贯法国风情街 3 4 楼工程 地下室顶板加固专项施工方案 第 21 页 共 26 页 2 050kN 2 2 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载 考虑0 9的结构重要系数 经计算得到活荷载标准值 NQ 0 9 49 460 0 000 0 600 0 600 16 025kN 3 3 不考虑风荷载时不考虑风荷载时 立杆的轴向压力设计值计算公式立杆的轴向压力设计值计算公式 N 1 20NG 1 30NQ 五 立杆的稳定性计算五 立杆的稳定性计算 不考虑风荷载时 立杆的稳定性计算公式为 其中 N 立杆的轴心压力设计值 N 23 29kN i 计算立杆的截面回转半径 i 1 60cm A 立杆净截面面积 A 4 239cm2 W 立杆净截面模量 抵抗矩 W 4 491cm3 f 钢管立杆抗压强度设计值 f 205 00N mm2 a 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度 a 0 30m h 最大步距 h 1 50m l0 计算长度 取1 500 2 0 300 2 100m 由长细比 为2100 16 0 132 150 满足要求 轴心受压立杆的稳定系数 由长细比 l0 i 查表得到0 391 广安万贯法国风情街 3 4 楼 地下室顶板加固设计专项方案 第 22 页 共 26 页 经计算得到 23292 0 391 424 140 449N mm2 不考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f 满足要求 考虑风荷载时 立杆的稳定性计算公式为 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 MW 0 9 0 9 1 4Wklah2 10 其中 Wk 风荷载标准值 kN m2 Wk 0 300 1 250 0 600 0 225kN m2 h 立杆的步距 1 50m la 立杆迎风面的间距 0 60m lb 与迎风面垂直方向的立杆间距 0 60m 风荷载产生的弯矩 Mw 0 9 0 9 1 4 0 225 0 600 1 500 1 500 10 0 034kN m Nw 考虑风荷载时 立杆的轴心压力最大值 Nw 1 2 2 050 0 9 1 4 16 025 0 9 0 9 1 4 0 034 0 600 22 716kN 经计算得到 22716 0 391 424 34000 4491 144 646N mm2 考虑风荷载时立杆的稳定性计算 f 满足要求 六 楼板强度的计算六 楼板强度的计算 1 计算楼板强度说明 验算楼板强度时按照最不利考虑 楼板的跨度取4 50m 楼板承受的荷载按照线均布考 虑 宽度范围内配筋2级钢筋 配筋面积As