60塔吊基础打桩方案

常州钟恒新材料有限公司复合机械车间常州钟恒新材料有限公司复合机械车间 施工组织设计施工组织设计 QTZ60QTZ60 塔吊塔吊 东侧东侧 基础打桩施工方案基础打桩施工方案 1 QTZ60 塔吊具体位置见场布图及具体分布图 2 各塔吊基底标高及各房号塔吊基础底下土层厚度及力学性能见下表 型号计算式塔吊基底黄海标高 m 基底土质承载力特征值 东侧塔吊 QTZ604 5 1 2 1 0 2 3 1 粉土 120kPa 3 东侧 QTZ63 塔吊基础地基承载力小于塔吊基础要求地基承载力 200KN m2 塔吊基础拟采用桩基础形 式 4 塔吊基础受力计算 塔吊型号 QTZ60 最大4绳起重荷载6t 塔吊无附墙起重最大高度H 42m 安装附墙最大高度H 141m 塔身宽度B 1 6m 塔吊自重 包括压重 起重量 39 5 13 5 6 10 590 KN 承台基础混凝土强度 C30 厚度Hc 1 2m 承台长度Lc或宽度Bc 5 0m 承台钢筋级别 HRB400 保护层厚度 50mm 承台桩假设选用4根PHC400 95 预应力管桩 参考塔吊说明书可知 最大弯矩Mmax 1220KN m 最大压力Fmax 590KN 水平荷载FV 60KN 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 计算简图如下 上图中X轴的方向是随机变化的 设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算 桩顶竖向力的计算 依据 建筑桩技术规范 JGJ94 94的第5 1 1条 其中 n 单桩个数 n 4 F 作用于桩基承台顶面的竖向力设计值 F 1 2 590 708KN G 桩基承台的自重 G 1 2 25 Bc Lc Hc 1 2 25 5 5 1 2 900KN 常州钟恒新材料有限公司复合机械车间常州钟恒新材料有限公司复合机械车间 施工组织设计施工组织设计 Mx My 承台底面的弯矩设计值 KN m Mx My 1 4 1220 60 1 2 1808 8KN m xi yi 单桩相对承台中心轴的X Y方向距离 m xi yi 2m 当塔吊处于X Y轴时 xi yi 2m 1 414 2 83m 当塔吊处于Z轴时 Ni 单桩桩顶竖向力设计值 KN 经计算可得到单桩桩顶竖向力设计值 1 最大压力 N 当塔吊处于X轴或Y轴时 708 900 4 1808 8 2 4 2 2 628 1KN N 当塔吊处于Z轴时 708 900 4 1808 8 2 83 2 2 83 2 83 721 58KN 2 最大拔力 N 当塔吊处于X轴或Y轴时 708 900 4 1808 8 2 4 2 2 175 9KN N 当塔吊处于Z轴时 708 900 4 1808 8 2 83 2 2 83 2 83 82 42KN 现场实际施工中 要求 单根桩的承载力特征值 单根桩的承载力特征值 721 58721 58KNKN 计算结果为正值 无抗拔力 计算结果为正值 无抗拔力 5 桩验算 根据本项目岩土工程勘察报告 东侧 QTZ63 塔吊 桩顶 2 35m 选用 9m 桩长 层 号 土层 qsiaqpa 土顶标高土底标高桩入土层厚度li 填土 244 773 57 1 粉土 463 571 370 88 2 粉质粘土夹粉土 32 淤泥质粉质粘土 201 371 070 30 粉质粘土 72 粉质粘土 50 粘土 801 07 2 233 30 粉土夹粉质粘土 48 2 23 3 731 50 粉砂 422200 3 73 8 133 02 粉砂 522800 8 13 粉砂 705200 备注 东侧 QTZ63 塔吊取 9 9 剖面上的 16 钻孔数据 计算依据 建筑桩基技术规范 JGJ94 94和本项目岩土工程勘察报告 1 1 桩竖向极限承载力计算桩竖向极限承载力计算 单桩竖向承载力设计值 R 计算公式 Ra qpaAp up qsiali 8 5 5 1 式中 Ra 单桩竖向承载力特征值 qpa qsia 桩端端阻力 桩侧阻力特征值 Ap 桩底端横截面面积 Ap 0 1256m up 桩身周边长度 up 1 256m 常州钟恒新材料有限公司复合机械车间常州钟恒新材料有限公司复合机械车间 施工组织设计施工组织设计 li 第i层岩土的厚度 抗拔桩抗拔系数 东侧QTZ63塔吊桩基础Ra qpaAp up qsiali 桩长度10m 桩底黄海标高 9 70 m 1 256 46 0 88 20 0 3 80 3 3 48 1 5 42 3 02 2200 0 1256 916KN 单根桩的承载力特征值721 58KN 2 2 桩抗拔承载力计算桩抗拔承载力计算 抗拔桩承载力计算依据 建筑桩基技术规范 JGJ94 94第5 2 7条 应满足 0 N UK S GP UK qsia uili UK 基桩抗拔极限承载力标准值 S 抗拔