和成国际研发中心A栋外脚手架搭拆方案2.doc

五华区经济适用住房配建廉租房建设项目施工一标段 五华区经济适用住房配建廉租房建设项目施工一标段外悬挑架搭设拆除专项施工方案编制人： 审核人： 批准人 ： 江西省抚州建设集团有限公司2010年11月10日 目 录一、工程概况2二、编制依据2三、材料要求2四、设计计算3五、外脚手架施工的技术措施25六、脚手架的安全措施29 一、 工程概况：本工程为五华区经济适用住房配建廉租房建设项目施工一标段工程，具体工程概况如下：1、建设单位：五华区国有资产投资经营管理有限公司2、工程项目：五华区经济适用住房配建廉租房建设项目施工一标段工程 3、建筑面积：总建筑面积约为29944m2，地下4679。4、建筑总高：93.10m。5、建筑层数：1、2栋均为地上32层，地下2层。6、建筑层高：地下一层4.2 m、地下二层4.2 m、地上一层至三十二层均为2.90m。7、抗震等级：抗震设防裂度8度8、结构形式：框架剪力墙结构9、1、2栋结构形式相同，建筑外形尺寸完全相同，层高相同，所以外挑架的平面布置是一样。10、1、2栋南面为大门进去的施工砼道路，路面宽为12m，是一、二标进施工的各类建筑材料及商品砼等。道路边至1、2栋建筑物外边20m，1、2栋的北面是农村住房，离建筑物外边15-20m。1栋的西面是云南治炼厂6层楼房住宅区，住宅区的建筑物边离1栋建筑物边20-25m。中间有一条汽车道路，2栋的东面是已建好的商业楼。1、2栋的建筑物四周首层挑架管搭设5m宽的硬防护，首先满铺一层50跳板，上面再铺一层18mm厚的112层板，满铺到建筑外墙边，预防高空坠落建筑材料伤人及损坏地下室一层钢筋砼顶板。另外在西面汽车道路采用钢管搭设高4.5m至5m两层缓冲层，两层都用50脚手板满铺，上面再满铺18mm厚的胶合板，预防高空坠落建筑材料伤人及汽车。11、1、2栋悬挑外脚手架根据建筑结构情况，采用18号工字钢外挑1.50m、2.00m，每8层为一段，每段高23.20m，工字钢伸入楼板根部采用18钢筋，靠近悬挑边的采用14的钢筋，再采用16的钢丝绳倒拉（详见大样图）。12、悬挑架体防雷接地和建筑物的防雷接地合用，采用剪力墙暗柱的主筋与悬挑架焊接引下。二、编制依据：1. 工程建设标准强制性条文2建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)3建筑施工高处作业安全技术规范（JGJ80-91）；4建筑施工安全检查标准（JGJ 5999）； 5危险性较大的分部分项工程安全管理办法建质【2009】87号6.五华区经济适用住房配建廉租房建设项目施工一标段工程施工图纸。三、材料要求、脚手架钢管应采用现行国家标准直缝电焊钢管（GB/T13793）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准碳素结构钢（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。脚手架钢管的尺寸应符合要求，每根钢管的最大质量不应大于25kg，宜采用483.0钢管。、扣件采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准钢管脚手架扣件（GB15831）规定。在螺栓拧紧扭力达65NM时，不得发生破裂。、脚手板采用木脚手板，木脚手板的厚度不应小于50mm，符合木结构设计规范（GBJ5）中的材质规定，采用杉木或松木制作。四、设计计算1、外架说明1本工程框架结构32层，属一类高层建筑。针对该工程工期紧特点，对该工程主体施工期间采用全封闭式脚手架进行外侧防护。脚手架随主楼的升高逐层向上传递。因此整体考虑将外墙脚手架按水平楼层分段。共分：二至十层，十层至十八层、十八层至二十六层、二十六层至屋顶，共四段悬挑搭设。各段悬挑架落在外挑18号工字钢，再采用钢丝绳倒拉。立杆纵距La=1.7 m 立杆横距Lb=1.05m 步距h=1.7m 连墙件:竖向H1=5.8m 水平L1=4.50m2采用材料： 1、483.00脚手架用钢管。 2、脚手架用扣件。 3、18号工字钢。 4、钢丝绳(16)及卸扣。 5、花篮螺杆(16，两端扣子有“C”“0”两种)。6、密目安全网。 2、 基本构造 1、分别在二层、十层、十八层、二十六层楼面悬挑18号工字钢对外墙双排钢管脚手架分段卸荷，保证外墙脚手架的整体刚度。 2、悬挑工字钢穿过剪力墙，或直接搁置在规定的楼层面并进行固定，工字钢悬臂端上部用钢丝绳斜拉双排钢管底脚并固定点落于工字钢上，工字钢把上部脚手架荷载传递给建筑物。3 布置方式1、基本杆件：外墙面在规定标高楼面预留洞口工字钢直接穿墙，内外侧同时固定，上拉钢丝绳。 18钢筋 钢管脚手架 18钢丝绳斜拉 18钢筋 18号工字钢横梁18钢筋环 80 50 18钢筋 200 2000 150 300 1050 150 2500 1500从梁边及剪力墙边悬挑脚手架搭设示意图注明：悬挑外脚手架内排四周大横杆全部拉结在一起，不能断开。 外架与建筑物钢拉结200 18钢筋300 1700 16钢丝绳斜拉 钢管 1700 18钢筋 18号工字钢18钢筋环 80 50 楼板 阳台板 18钢筋 150 200 2650 1200 300 500 100 2900 2600阳台位置悬挑脚手架搭设示意图注明：悬挑外脚手架内排四周大横杆全部拉结在一起，不能断开。2、特殊杆件：阳台等特殊部位的布置，用加长的4.50米至5.00米工字钢悬挑，一端固定于楼面，另一端通过增加吊点，上拉钢丝绳卸荷。4 受力分析及验算 钢管脚手架的计算参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ130-2001)、建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)、钢结构设计规范(GB 50017-2003)等规范。 参数信息 1.脚手架参数 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.70米，立杆的横距为1.05米，立杆的步距为1.70 米； 计算的脚手架为双排脚手架搭设高度为23.20米，立杆采用单立管； 内排架距离墙长度为0.30米； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根； 采用的钢管类型为 483.00； 横杆与立杆连接方式为单扣件；扣件抗滑承载力系数为 0.80； 连墙件，竖向间距 5.80 米，水平间距4.50 米，采用钢管扣件连接。 2.活荷载参数 施工荷载均布参数(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2； 3.风荷载参数 云南省昆明市地区，基本风压为0.300，风荷载高度变化系数z为0.740，风荷载体型系数s为0.649； 考虑风荷载； 4.静荷载参数 每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.3520.700；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.140； 安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:2； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆木； 5.水平悬挑支撑梁：采用两种形式 悬挑水平钢梁采用18号工字钢 ，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度 2.50m，一端悬挑1.20m阳台，仅阳台根部外悬挑段长度2.10m，建筑物内锚固段长度2.90m。 与楼板连接的钢筋直径(mm):18.00； 楼板混凝土标号:C35； 拉绳与支杆参数 支撑数量为:1； 钢丝绳安全系数为:10.000； 钢丝绳与墙距离为(m):1.200； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面的钢丝绳距离建筑物 1.20 m。 小横杆的计算: 小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。 1.均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.038 kN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.7001.300/3=0.303 kN/m ； 活荷载标准值: Q=3.0001.300/3=1.300 kN/m； 荷载的计算值: q=0.90.038+0.90.303+1.21.300=1.870kN/m； 小横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩， 计算公式如下: 最大弯矩 Mqmax =1.8700.9002/8 = 0.189kN.m； = Mqmax/W =37.200N/mm2； 小横杆的计算强度小于 205.0 N/mm2,满足要求！ 3.挠度计算: 最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度 荷载标准值q=0.038+0.303+1.300 = 1.641kN/m ； 最大挠度 V = 5.01.641900.04/(3842.060105121900.0)=1.050 mm； 小横杆的最大挠度小于900.0 / 150=6.000 与10 mm,满足要求！ 大横杆的计算: 大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。 1.荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.0381.050=0.040 kN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3501.0501.300/3=0.159kN； 活荷载标准值: Q= 3.0001.0501.300/3=1.365kN； 荷载的计算值: P=(1.50.040+1.50.159+1.51.365)/2=1.173kN； 大横杆计算简图 2.强度计算 最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和。 均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.080.0381.5001.500=0.007kN.m； 集中荷载最大弯矩计算公式如下: 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.2671.1731.500= 0.470kN.m； M = M1max + M2max = 0.007+0.470=0.477kN.m 抗弯强度:= 0.477106/5080.0=93.900N/mm2； 大横杆的抗弯强度= 93.900小于f=205.0N/mm2； 3.挠度计算 最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm 均布荷载最大挠度计算公式如下: 大横杆自重均布荷载引起的最大挠度： Vmax= 0.6770.0381500.04 /(1002.060105121900.0) = 0.052 mm； 集中荷载最大挠度计算公式如下: 集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度： P=（0.040+0.159+1.365）/2=0.782kN V= 1.8830.7821500.03/ ( 100 2.060105121900.0) = 2.155mm； 最大挠度和：V= Vmax + Vpmax = 0.052+2.155=2.207mm； 大横杆的最大挠度小于 1500.0 / 150=10.0 或者 10 mm,满足要求！ 扣件抗滑力的计算: 按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80， 该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。 纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5): R Rc 其中 Rc - 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN； R - 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 横杆的自重标准值: P1 = 0.0381.500=0.058 kN； 脚手板的荷载标准值: P2 = 0.3501.0501.500=0.551kN； 活荷载标准值: Q = 3.0001.0501.500 /2 = 2.363 kN； 荷载的计算值: R=1.5(0.058+0.551)+1.52.363=4.429kN； R 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求! 脚手架荷载标准值: 作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容： (1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248 NG1 = 0.12524.000 = 2.995 kN； (2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35 NG2= 0.35011.500(1.050+0.3) = 0.708kN； (3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆木，标准值为0.11 NG3 = 0.14011.500= 0.210kN； (4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005 NG4 = 0.0051.50024.000 = 0.180 kN； 经计算得到，静荷载标准值 NG =NG1+NG2+NG3+NG4 =4.093kN； 活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2 取值。 经计算得到，活荷载标准值 NQ= 3.0001.0501.5002/2 = 4.725 kN； 风荷载标准值应按照以下公式计算 其中 Wo - 基本风压(kN/m2)，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Wo = 0.300 kN/m2； Uz - 风荷载高度变化系数，按照建筑结构荷载规范(GB50009-2001)的规定采用： Uz= 0.740 ； Us - 风荷载体型系数：Us =0.649 ； 经计算得到，风荷载标准值 Wk = 0.7 0.3000.7400.649 = 0.101 kN/m2； 不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2NG+1.4NQ= 1.24.093+ 1.44.725= 10.976 kN； 考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式 N = 1.2 NG+0.851.4NQ = 1.24.093+ 0.851.44.725= 10.534 kN； 风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式 Mw = 0.85 1.4WkLah2/10 =0.850 1.40.1011.500 1.8002/10 = 0.058 kN.m； 立杆的稳定性计算: 不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为： 立杆的轴心压力设计值 ：N =10.976 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ：K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定 ：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 ； 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 10976.000/(0.186489.000)=120.682 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 120.682 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式 立杆的轴心压力设计值 ：N =9.984 kN； 计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm； 计算长度附加系数 ： K = 1.155 ； 计算长度系数参照扣件式规范表5.3.3得 ：U = 1.500 计算长度 ,由公式 lo = kuh 确定：lo = 3.119 m； Lo/i = 197.000 ； 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：= 0.186 立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2； 立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3； 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； = 9984.240/(0.186489.000)+58328.249/5080.000 = 121.254 N/mm2； 立杆稳定性计算 = 121.254 小于 f = 205.000 N/mm2 满足要求！ 连墙件的计算: 连墙件的轴向力计算值应按照下式计算： Nl = Nlw + No 风荷载基本风压值 Wk = 0.101 kN/m2； 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 16.200 m2； 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN), No= 5.000 kN； 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算： NLw = 1.4WkAw = 2.287 kN； 连墙件的轴向力计算值 NL= NLw + No= 7.287 kN； 其中 - 轴心受压立杆的稳定系数,l为内排架距离墙的长度, 由长细比 l/i=300.000/15.800的结果查表得到0.949； A = 4.89 cm2；f=205.00 N/mm2； 连墙件轴向力设计值 Nf=Af=0.9494.89010-4205.000103 = 95.133 kN； Nl=7.287Nf=95.133,连墙件的设计计算满足要求！ 连墙件采用双扣件与墙体连接。 经过计算得到 Nl=7.287小于双扣件的抗滑力 16.0 kN，满足要求! 900 300 连墙件扣件连接示意图悬挑1.50m钢梁计算：18#工字钢梁支撑外部脚手架共8层，每隔1.70m设置一道支撑钢梁，P为竖向脚手架支点位置，垂直脚手架每隔1.70m设置一道水平杆，每层层高为2.90m，计算高度按24m。P值计算如下：1、 竖向钢管：0.0382421.824KN2、 水平纵向钢管（8层15道）：151.70.0383=2.097KN3、 小横杆钢管（8层15道）：151.50.0382=1.710KN4、 安全网、竹笆：1.70.124=4.08KN5、 木跳板（考虑2层）： 0.351.71.52=1.785KN6、 活荷载（考虑2层）：31.71.52=15.30KN7、 排架管扣件：80.01151.2KN8、 18#工字钢自重：1.50.24=0.36KN9、 剪刀撑：240.0380.912KN10、 雪荷载：1.71.50.30.77KN1-10项相加:30.8481.2/2=18.509KNP=18.51KN P P A B C 150 1050 300 2350 150 经计算弯矩MB=-41.60KN.m(上部受拉)支座反力PB=-69KN(压力)PC=16KN(拉力)A点向下位移为1.59cm 18#工字钢梁计算后：强度应力比为1.17（超规范）需设18钢丝绳倒拉。钢丝绳倒拉计算后：全张紧后：钢丝绳拉力为31KNB点压力为31KN，C点拉力为2KN。A点向下位移0.19cm。18#工字钢强度应力比为0.21。 -41.6KN.m A B C 1500 2500 弯矩图 A B C -69KN 16KN 支座反力图 悬挑2m钢梁计算（在阳台位置）：18#工字钢梁支撑外部脚手架共8层，每隔1.70m设置一道支撑钢梁，P为竖向脚手架支承点位置，垂直脚手架每隔1.70m设置一道水平杆，每层层高2.90m，计算高度按24m。P值计算如下：1、 竖向钢管：0.0382421.824KN2、 水平纵向钢管（8层15道）：151.70.0383=2.097KN3、 小横杆钢管（8层15道）：151.20.0382=1.368KN4、 安全网、竹笆：1.70.124=4.08KN5、 木跳板（考虑2层）： 0.351.70.82=0.952KN6、 活荷载（考虑2层）：31.70.82=8.16KN7、 排架管扣件：80.01151.2KN8、 18#工字钢自重：20.24=0.48KN9、 剪刀撑钢管：240.0380.912KN10、 雪荷载：1.70.80.30.408KN1-10项相加:22.2931.2/2=13.376KNP=13.5KN P P A B C 100 400 300 1200 2850 150 2000 3000经计算弯矩MB=-62.7KN.m支座反力PB=-60KN(压力) PC=20KN(拉力)A点向下位移为4.14cm 18#工字钢梁计算后：强度应力比为1.76（超规范）需设18钢丝绳倒拉。钢丝绳倒拉计算后：全张紧后：钢丝绳拉力为35KNB点压力为12KN，C点拉力为6KN。A点向下位移0.15cm。18#工字钢强度应力比为0.19。 -62.7KN.m A B C 2000 3000 弯矩图 A B C -60KN 20KN 2000 3000 支座反力图 拉绳的受力计算: 水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。 各支点的支撑力 RCi=RUisini 按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=20.933kN 拉绳的强度计算: 钢丝拉绳(支杆)的内力计算： 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算，为 RU=20.933kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算： 其中Fg- 钢丝绳的容许拉力(kN)； Fg - 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； - 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K - 钢丝绳使用安全系数。 计算中Fg取20.933kN，=0.820,K=6.000,得到： 钢丝绳最小直径18.000mm才能满足要求! 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算 钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为 N=RU=20.933kN 钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环强度计算公式为 其中 f 为吊环受力的单肢抗拉强度，取f = 125N/mm2； 所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的吊环最小直径 D=(2093.2894/3.142125.000) 1/2 =15.000mm; 锚固段与楼板连接的计算: 1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下： 水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=7.946kN； 水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土结构设计规范10.9.8f = 50N/mm2； 所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径 D=7945.9764/(3.142502)1/2 =10.058mm 水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。 2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下： 锚固深度计算公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.946kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 18.000mm fb - 楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.570N/mm2； h - 楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到 h 要大于 7945.976/(3.14218.0001.570)=71.468mm。 3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下： 混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式: 其中 N - 锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N = 7.946kN； d - 楼板螺栓的直径，d = 18.000mm； b - 楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100.000mm； fcc - 混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.950fc=16.700N/mm2； 经过计算得到公式右边等于161.75 kN 大于锚固力 N=7.95 kN ，楼板混凝土局部承压计算满足要求!满足安全要求。故该方案能满足要求。五、外脚手架施工的技术措施本工程采用扣件式钢管脚手架，脚手架所使用的48mm钢管及扣件必须符合要求。本工程脚手架从二层开始搭设。脚手架的杆件、构件、连接件、其他配件和脚手板必须符合以下质量要求，不合格的禁止使用。为了确保安全生产，外架采用竹篱笆加安全网完全封闭。(一)、脚手架的搭设：a、 钢管件采用48mm钢管，钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重锈蚀的钢管；使用普通焊管时，应内外涂刷防锈层并定期复涂以保持其完好；b、 脚手架连接件应使用于钢管管径相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件；c、脚手架的结构架应充分考虑工程的使用要求、各种实施条件和因素。d、脚手架在搭设前，必须对进场的脚手架杆配件进行严格的检查，禁止使用规格和质量不合格的杆配件。1、 脚手架的搭设，必须在统一指挥下，严格按照以下规定程序进行：a、 按施工设计放线、铺垫板、设置底座或标定立杆位置；b、 周边脚手架应从一个角部开始向两边延伸交圈搭设；“一”字形脚手架应从一端开始向另一端延伸搭设；c、 按定位依次竖起立杆，将立杆与纵、横向扫地杆连接固定，然后装设第一步的纵向和横向平杆，随校正立杆垂直之后予以固定，并按此要求继续向上搭设；脚手架立杆的垂直度偏差应1/300，且其最大垂直偏差值不大于75mm；纵向平杆的水平偏差应1/250，且全架长的水平偏差值应不大于50mm。d、 在设置第一排连墙件前，“一”字形脚手架应设置必要数量的抛撑，以确保结构架稳定和架上作业人员的安全。边长20m的周边脚手架，也应适量设置抛撑；e、剪刀撑、斜杆等整体拉结杆件和连墙件应随搭升的架子一起及时设置；相邻立杆接头要错开，对接用一字扣连接，立杆垂直的偏差不得大于架高的1/200；大横杆间距1.45m，接头要错开，用一字扣连接，大横杆与立杆用十字扣连接，每一面内的纵向水平高低不应相差60mm；在脚手架的转角处、端头设剪刀撑，剪刀撑从底到顶连续布置，钢管与地面呈45o，夹角用回转扣件连接；挑架下部设斜撑，每根外立杆下设一根斜撑，转交处设两根；标准层每两步架用一小横杆连接到楼板内，此小横杆间距为1500mm。 2、 脚手架处于顶层连墙点之上的自由高度不得大于6m,当作业层高出其下连墙件2步或4m以上、且其上尚无连墙件时，应采取适当的临时撑拉措施。3、 必须设置均匀分布的连墙点，连墙件采用刚性拉结。其设置应符合以下规定：a、 不大于40设置一个连墙点，按三步三跨进行布设；b、 脚手架上部未设置连墙点的自由高度不得大于6m；c、 连墙点的设置位置遇到洞口、墙体构件、墙边或窄的窗间墙、砖柱等时，应在近处补设，不得取消；d、 连墙件及其两端连墙点，必须满足抵抗最大计算水平力的需要；e、 在设置连墙件时，必须保持脚手架立杆垂直，避免产生不利的初始侧变形；f、 设置连墙件处的建筑结构必须具有可靠的支承能力；4、 为保证脚手架整体稳定和抵抗侧力作用，应于脚手架外侧面满设剪刀撑。剪刀撑的斜杆与水平面的交角宜在4560度之间，斜杆应与脚手架基本构架杆件加以可靠连接，且斜杆相邻连接点之间杆段的长细比不得大于60。5、脚手架立杆底端之上250mm处一律遍设纵向和横向扫地杆，并与立杆连接牢固。6、脚手架的杆件连接构造应符合以下规定：a、 左右相邻立杆和上下相邻平杆的接头应相互错开并置于不同的构架框格内；b、 搭接杆件接头长度应800mm，搭接部分的结扎应不少于2道，且结扎点间距应600mm；c、 杆件在结扎处的端头伸出长度应不小于200mm;7、脚手板或其他作业层铺板的铺设应符合以下规定：a、 应铺平铺稳，必要时应予绑扎固定；b、 脚手板采用对接平铺时，在对接处，与其下两侧支承横杆的距离控制在100200mm之间；c、 脚手板采用搭设铺放时，其搭接长度不得小于200mm，且应在搭接段的中部设有支承横杆。铺板严禁出现端头超出支承横杆250mm以上的未作固定的探头板；d、 长脚手板采用纵向铺设时，其下支承横杆的间距不得大于：木脚手板为1000mm。纵铺脚手板应按以下规定部位与其下支承横杆绑扎固定：脚手架的两端和拐角处；沿板长方向每隔1520m；坡道的两端；其他可能发生滑动和翘起的部位；8、当脚手架下部采用双立杆时，主立杆应沿其竖轴线搭设到顶，辅立杆与主立杆之间的中心距不得大于200mm，且主辅立杆必须与相交的全部平杆进行可靠连接。9、装设连墙件或其他撑拉杆件时，应注意掌握撑拉的松紧程度，避免引起杆件和架体的显著变形。10、在搭设中不得随意改变构架设计、减少杆配件设置和对立杆纵距作100mm的构架尺寸放大。确有实际情况，需要对构架作调整和改变时，应提交或请示技术主管人员解决。11、脚手架搭好后，严禁随意拆除其连墙点、拉接杆件、扣件等。确因操作要求需要临时拆除时，必须经主管人员同意，采取相应的弥补措施，并在作业完毕后，及时予以恢复。12、脚手架搭设过程中，扣件必须拧紧，扭力距控制在4060Nm之间，严禁出现漏拧现象。(二)、脚手架的拆除：1、拆架前，应事先通知建设单位、监理单位和质监部门，当几方确认拆架作业面上的工程量和工程质量无争议时，方可进行拆除作业。2、脚手架的拆除作业应按确定的拆除程序进行；3、连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除；4、在拆除过程中，凡已松开连接的杆配件应及时拆除运走，避免误扶和误靠已松脱连接的杆件；5、拆下的杆配件应以安全的方式运出和吊下，严禁向下抛掷；6、在拆除过程中，应做好配合、协调动作，禁止单人进行拆除较重的杆件等危险性的作业；7、脚手架拆除时，封闭所有进入拆除范围的路口，并应有人看守；拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；8、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再