贝雷挂蓝设计计算

1 贝贝雷雷挂挂蓝蓝设设计计计计算算 联台大桥2 及 3 墩悬浇箱梁 结合现场的实际施工状况 我部决定采用贝 雷挂蓝悬浇浇施工 一一 贝贝雷雷挂挂蓝蓝悬悬浇浇浇浇施施工工方方案案介介绍绍 联台大桥桥主桥为82 136 82m 的 PC 连续箱梁体系 主桥施工分为2 个单 T 每个单T 以墩中心线为对称轴向两边分成16 段 墩顶上部10m 为 0 号段 1 2 号段长3 0m 3 16 号段长4 0m 最重梁段为3 号段 94 8M3 2465kN 1 结构型式和主要特点 挂篮由主桁系统 配重及后锚固系统 走行系统 前后上下横桁 吊挂系统 底模 内外侧模几个部分组成 1 1 主桁系统 该挂篮主桁设计为三桁 三路贝雷桁架片 中桁四片 边桁五片 利用型钢联结 片连成整体形成主桁 贝雷片下加设加强杆 中桁置于中空腹顶位置 两边桁置 于边腹板顶位置 中边桁中心距 8 25m 纵向长12m 1 2 后配重及后锚固系统 为抵消混凝土浇筑时的后拉力 主桁尾部50cm 处以两根配重横梁作锚梁 每道主桁设计用4 根 级 32mm 精轧螺纹与已浇箱梁锚接起来 锚杆的作用确 保了挂篮的安全 同时精轧螺纹可自由拆卸 安装 效果良好 1 3 行走系统 1 3 1 上横移动 在两根前后上横梁于主桁位置处直接焊辅两块 12mm 钢板 覆盖于主桁 上作为横桁滑移使用 在挂篮移向3 块起 用50kN 倒链将前后上横桁移至施工 位置 1 3 2 挂篮整体走行系统 设计中采用了传统的滑道施工工艺 主桁前支点 已浇混凝土段端面向内 50cm 及后支点 后锚位置 下均设置60 号工字钢加工的托架 下倒焊2 根 10 号槽 钢作滑槽 混凝土梁段相应位置上纵铺2 根重轨作为滑道 挂篮整体行走时 于 已浇梁段顶部预埋 16mm 拉环一只 利用手拉葫芦直接牵引的施工工艺 当行 走到预定位置时 前支点处用钢板垫牢 保证混凝土浇筑时的支点承载 1 4 前后上下横桁系统 上横梁由2 根 63 号工字钢组成 下横梁由2 根 45 号工字钢组成 前后横梁 中心距4 8m 前横梁长20m 后横梁长30m 前后横梁上分别设有底模平台及内 外侧模的吊挂点 1 5 吊挂系统 浇筑混凝土时 底模平台及其它各部分的重量吊挂均通过 32mm 精轧螺纹 实现 前横梁设计有16 根 32mm 精轧螺纹杆 后横梁于箱梁截面以外设计有2 根 32mm 精轧螺纹 箱梁截面范围内设计有6 根 级 32mm 精轧螺纹锚杆 2 施工中用两只32t 千斤顶对每根锚杆加有约500kN 的预紧力 使底模与成品混凝 土夹紧不漏浆 而且承担混凝土浇筑时的部分竖向分力 1 6 模板 由底模 外侧模 内芯模和端模组成 底模系将 18mm 竹胶板直接固定 在底模平台上 底模平台长6m 宽20m 承担浇筑时混凝土重量及施工机具设 备的重量 并兼作施工操作平台 底模平台以型钢 25 根 28 号工字钢 拼成加劲梁 并与前后下横桁加工成铰接 外侧模用14 号槽钢依照翼缘尺寸加工成定型骨架片 按1 块尺寸 宽 4 3M 连接组拼成整体骨架 满足不同长度块件使用 整体骨架表面焊接 5mm 钢板 作为面板 保证混凝土表面的平整 光洁 内侧模为木模 通过 16mm 拉杆内 外侧模连接定位 控制变形 用内径 20mm 的硬塑料管作拉杆套管 且伸出内外 侧模板 以消除混凝土浇注时套管进浆导致拉杆无法抽拔 芯模顶板为组合钢架 与木模相结合 端模用组合钢模与木模结合 利用梁体钢筋临时固定 内外模将其夹紧 定 位 2 结构计算 2 1 主桁未分离计算 浇筑1 及2 块时 结构为双悬臂筒支梁 主要计算主桁前支座反力 验算 主桁片的抗压变形破坏 其次计算主桁片的弯曲应力 以及上横桁承载及变形 2 2 形成单只挂篮计算 3 块以后结构为单悬臂的简支梁 后锚固受拉 前支座受压 主要验算混 凝土浇筑及行走时的倾覆稳定性 2 3 施工安装 1 根据现有场地及起吊设备 底模平台拼装于筑岛上 侧模骨架拼装结束后 放于底模平台上 2 在已浇0 块上整体拼装 按照主桁支座 主桁 施工1 块时先拼三节9M 前后上横梁及吊挂系统 配重系统的顺序逐步安装 上横梁就位后 在 0 块顶安 放四台卷扬机 通过转向葫芦将拼装于筑岛上的底模 侧模系统起吊到位 通过 吊杆完成全部拼装 3 挂篮的一个循环周期大约经过如下步骤 混凝土养护期间拆除外模架支点 将外模架落于底模平台上 穿跑挂篮 用的卷扬机开口 钢丝绳 混凝土强度达设计值90 时 张拉 压浆 拆除底锚 后锚 用千斤顶安装前支座滑槽 前后吊带系统下落10 20cm 1 块完成后 先将前支点托架移至已浇1 梁段端面向内50cm 直接接长贝 雷纵梁1 节 3M 总长12M 用手拉葫芦拉上横梁带动底挂整体移至待浇梁段位 3 置 2 块完成后 先用手拉葫芦将挂篮整体行走1M 到预定的位置 锚好后锚杆并 垫实前支点 拆除贝雷纵梁后端1 节 3M 至前端接长后 用手拉葫芦拉上横梁带 动底挂整体移至待浇梁段位置 底模平台调整 侧模调整 吊带系统调整固定 绑扎底板钢筋 腹板钢筋 组拼内模 上对拉杆 绑扎顶板钢筋 立端模准备浇筑新的块件 3 挂篮施工中的几个问题 1 要确保混凝土浇筑时主桁前支座材料强度满足受力要求 并因此支点反 力较大 必要时 须对主桁片进行加固 防止出现压杆破坏 2 外侧模底部与底模接触处设置必要的横向刚撑 确保底角不漏浆 影响 外观 3 设置必要的腹板拉杆数量 防止出现面板变形 影响质量 4 挂篮悬浇至16 块结束时 由于钢绞线较长 且预埋波纹管采用内接白 铁皮管接头 使索道孔内径减小 人工穿束困难 决定采用卷扬机牵引的施工工 艺 先穿一根 8 钢筋 出孔处连接卷扬机钢丝绳 将悬浇束钢绞线于索道进口 处整体焊接在钢筋上 注意焊接时要尽量使钢绞线排列成圆形截面 然后直接用 卷扬机牵引 4 箱梁挠度控制 箱梁的挠度 底板线型控制一直是悬浇工艺中的难点 本次挂篮设计通过 计算 取值为2 5cm 具体挠度通过预压工序确定 二二 挂挂蓝蓝计计算算与与验验算算 一 资料 1 贝雷桁架为1 5M 高 2 单排贝雷内力性能 M 78 82t m E 2 1 106kgf cm I 2cm4 二 荷载分析计算 1 箱梁砼自重 3 块 边翼板处 S1 5 0 2 0 6 2 2 0M2 m1 2 0 4 2 6 20 8t 边腹板处 S2 4 15 3 94 2 0 5 0 5 0 3 2 0 2 1 2 2 2 218M2 m2 2 218 4 2 6 23 1t 边底板处 S3 1 6 4 7 2 2 0 52 0 475 2 0 2 1 2 0 2 0 2 2 3 503M2 4 m3 1 3 503 4 2 6 36 4t 边顶板处 S3 2 7 8 8 6 2 0 25 0 3 0 5 2 1 2 0 2 2 1 0 3 2 0 5 0 2 2 495M2 m3 2 2 495 4 2 6 25 9t 中腹板处 S4 4 15 3 94 2 0 3 1 214M2 m4 1 214 4 2 6 12 62t 中底板处 S5 1 1 6 0 52 0 475 2 0 2 0 2 2 2 0 836M2 m5 1 0 836 4 2 6 8 7t 中顶板处 S5 2 1 6 0 5 0 1 0 1 2 2 0 81M2 m5 2 0 81 4 2 6 8 4t 2 模板荷载q2 1 内侧模架及顶模板 取q 1 0KN m2 2 外侧模及侧模架 取q 1 2KN m2 3 底模 包括背木 取q 0 8KN m2 3 施工荷载 1 施工人员和材料等堆放荷载取2 5Kpa 2 振捣对水平模板产生的荷载取2Kpa 3 胀模系数取1 05 4 荷载系数 1 砼超载系数 1 05 2 倾覆系数 1 50 3 挂蓝空载纵移时的冲击系数 1 30 4 浇筑砼时的动力系数1 2 5 三三 翼翼板板模模板板纵纵梁梁受受力力计计算算 因翼板砼端面是变化的 所以吊杆的位置变化将影响其受力大小 为保证两吊杆受力尽量 一致 须确定吊杆位置 取顺桥向每延米砼计算 R2由于受模板及预应力管道的限制 其离边腹板外缘距离定 为 0 75m G1 G2 R1 R2 G1 0 2 5 4 2 6 10 4t G2 0 4 2 5 4 2 6 10 4t G 总 G1 G2 20 8t 令 R1 R2 G 总 2 10 4t 设 R1 点离R2 距离为X 由 10 4X 2 5 0 75 G1 5 3 0 75 G2 得 X 2 67m R1 离外边缘距离为 5 2 67 0 75 1 58m 另 翼板底模重5 4 0 12 2 4t 延桥向每延米0 6t 4m 长 则 q 10 4 1 2 1 05 4 0 6 2 0 25 0 2 5 2 4 701t m 1 受力图式 N1N2 q 6 2 受力分析 由平衡方程N1 4 8 4 q 2 5 得 N1 4 4 701 2 5 4 8 9 79 N2 4 4 701 2 3 4 8 9 01 3 M 图 2 944 5113 12 可知 Mmax 9 79 0 3 4 071 0 7 2 4 071 42 8 13 12t m 4 截面选择 拟采用2I28a 工字钢 查表W 508 15cm3 I 7114 14cm4 13 1 10 103 2 508 15 129 1Mpa 160MPa 5 刚度校检 查 fX qcb 24EI 4l 4b2 l c2 l x 4x3 l x d 4 bc 4 701 10 103 4 2 5 24 206 109 7114 14 2 10 8 4 4 8 4 2 52 4 8 42 2 8 2 3 4 2 33 4 8 2 3 0 3 4 2 5 4 0 011m 4 8 400 0 012m 符合要求 四四 箱箱梁梁边边空空腹腹顶顶板板纵纵梁梁受受力力计计算算 由上知 顶板砼25 9t 内模8 2 4 0 1 3 29t 顶板砼及内模两排纵梁承担 荷载按均布荷载 7 q 1 2 1 05 25 9 4 3 28 4 0 25 0 2 8 2 12 67t m 1 受力图式 同翼缘板受力形式 N1 4 12 67 2 5 4 8 26 4t N2 4 12 67 2 3 4 8 24 28t Mmax 26 4 0 3 24 28 0 5 2 4 8 12 67 42 8 35 37t m 2 截面选择 选择2I45a 工字钢 查表W 1432 9cm3 I 32241cm4 则 35 37 10 103 2 1432 9 123 4Mpa 160MPa 3 刚度校检 fx 0 011 12 67 508 15 4 701 1432 9 0 011m l 400 0 012m 符合要求 五五 中中空空腹腹顶顶板板纵纵梁梁受受力力计计算算 由上知 中顶板砼8 4t 内模1 6 4 0 1 0 64t 中顶板砼及内模两排纵梁承担 荷载按均布荷载 q 1 2 1 05 8 4 4 0 64 4 0 25 0 2 1 6 3 526t m 1 受力图式 同翼缘板受力形式 N1 4 3 526 2 5 4 8 7 35t N2 4 3 526 2 3 4 8 6 75t Mmax 7 35 0 3 6 75 0 5 2 3 526 42 8 9 84t m 2 截面选择 选择2I28a 工字钢 查表W 508 15cm3 I 7114 14cm4 则 9 84 10 103 2 508 15 96 8Mpa 160MPa 3 刚度校检 fx 0 011 3 526 4 701 0 008m l 400 0 012m 符合要求 8 六六 边边腹腹板板底底纵纵梁梁受受力力计计算算 由上知 腹板砼单侧重量为23 1t 底模 4 15 4 0 12 0 5 4 0 08 2 152t 均布荷载 q 1 2 1 05 23 1 4 2 152 4 0 25 0 2 2 3 8 85t m 1 受力图式 同翼缘板受力形式 可按此例计算 N1 9 79 8 85 4 701 18 43t N2 9 01 8 332 4 701 24 7t 2 截面选择 拟采用4I28a 工字钢 则 24 7 10 103 4 508 15 121 5Mpa 160MPa 3 刚度验算 fx 0 011 8 85 4 4 701 2 0 010m l 400 0 012m 符合要求 七七 边边底底板板纵纵梁梁受受力力计计算算 由上知 底板砼重36 4t 底模 6 9 4 0 08 2 21t 均布荷载 q 1 2 1 05 36 4 4 2 21 4 0 25 0 2 6 9 15 124t m 1 受力图式 同翼缘板受力形式 按此例计算如下 N1 9 79 15 124 4 701 31 5t N2 9 01 15 124 4 701 28 99t Mmax 13 12 15 124 4 701 42 21t m 2 截面选择 拟采用6I28a 工字钢 42 21 10 103 6 508 15 138 4Mpa 160MPa 3 刚度验算 fx 15 124 6 4 701 2 0 011 0 0118m 0 012 符合要求 八八 中中腹腹及及中中底底板板纵纵梁梁受受力力计计算算 由上知 中腹及中底板砼重 12 6 2 8 7 33 9t 底模板2 6 4 0 08 0 83t 9 均布荷载 q 1 2 1 05 33 9 4 0 83 4 0 25 0 2 2 6 12 056t m 1 受力图式 同翼缘板形式 按此比例计算如下 N1 9 79 12 056 4 701 25 11t N2 9 01 12 056 4 701 23 11t Mmax 13 12 12 056 4 701 33 65t m 2 截面选择 拟采用5I28a 工字钢 33 65 10 103 2 508 15 132 4Mpa 160MPa 3 刚度验算 fx 12 056 5 4 701 2 0 011 0 010m l 400 0 012m 符合要求 九九 下下挂挂后后横横梁梁计计算算 1 受力分析 后横梁主要承受纵梁 长度按6m 计 传递的压力和纵梁自重的一半 2 受力图式 q边腹 18 43 0 04349 6 4 2 2 3 8 24t m q边底 31 5 0 04349 6 6 2 5 75 5 61t m q中腹底 25 11 0 04349 6 5 2 2 6 9 91t m 查 得 K1 2 l1 l2 2 2 3 5 75 16 1 012345 q 8 24t mq 5 61t mq 9 91t mq 8 24t mq 5 61t m 10 K2 2 l2 l3 2 5 75 2 6 16 7 K3 2 l3 l4 2 2 6 5 75 16 7 K4 2 l4 l5 2 5 75 2 3 16 1 K5 K1 K2 l22 16 1 16 7 5 752 235 81 K6 K3 K4 l42 16 7 16 1 5 752 235 81 K7 K2 K6 l32 K4 16 7 235 81 2 62 16 1 3829 19 K8 K3 K5 l32 K1 16 7 235 81 2 62 16 1 3829 19 K9 K5 K6 K1 K4 l32 235 812 16 12 2 62 53854 1 a1 K7 K9 3829 19 53854 1 0 0711 a2 K6 l2 K9 235 81 5 75 53854 1 0 0252 a3 l2 l3 K4 K9 5 75 2 6 16 1 53854 1 0 0045 a4 l2 l3 l4 K9 5 75 2 6 5 75 53854 1 0 0016 a5 K6 K1 K9 235 81 16 1 53854 1 0 0705 a6 K1 l3 K4 K9 16 1 2 6 16 1 53854 1 0 0125 a7 K1 l3 l4 K9 16 1 2 6 5 75 53854 1 0 0045 a8 K5 K4 K9 235 81 16 1 53854 1 0 0705 a9 K5 l4 K9 235 81 5 75 53854 1 0 0252 a10 K8 K9 3829 19 53854 1 0 0711 B1 ql3 24 7 25 2 33 24 3 6754 A2 B2 ql3 24 4 63 5 753 24 36 6753 A3 B3 ql3 24 10 07 2 63 24 7 3746 A4 B4 A2 B2 36 6753 A5 B1 3 6754 11 N1 6 B1 A2 6 3 6754 36 6753 242 1042 N2 6 B2 A3 6 36 6753 7 3746 264 2994 N3 6 B3 A4 N2 264 2994 N4 N1 242 1042 3 支座弯距 M1 a1N1 a2N2 a3N3 a4N4 0 0711 242 1042 0 0252 264 2994 0 0045 264 2994 0 0016 242 1042 11 3552t m M2 a2N1 a5N2 a6N3 a7N4 0 0252 242 1042 0 0705 264 2994 0 0125 264 2994 0 0045 242 1042 10 342t m M3 a3N1 a6N2 a8N3 a9N4 0 0045 242 1042 0 0125 264 2994 0 0705 264 2994 0 0252 242 1042 10 342t m M4 M1 11 3552t m 4 跨内弯距 M0 1 ql2 8 M1 2 8 24 2 32 8 11 3552 2 0 229t m M1 2 ql2 8 M1 M2 2 5 61 5 752 8 11 3552 10 3420 2 12 336t m M2 3 ql2 8 M2 M3 2 9 91 2 62 8 10 342 1 968t m M3 4 M1 2 12 336t m M4 5 M0 1 0 229t m 5 支座反力 Rn Rn0 Mn 1 Mn ln Mn 1 Mn ln 1 R0 8 24 2 3 2 11 3552 2 3 4 54t R1 8 242 2 3 2 5 61 5 75 2 0 11 3552 2 3 10 342 11 3552 5 75 30 72t 12 R2 5 61 5 75 2 9 91 2 6 2 11 3552 10 342 5 75 28 84t R3 R2 28 84t R4 R1 30 72t R5 R0 4 54t 6 截面选择 拟采用2I45a 工字钢 查表得 Wx 1430cm3 Ix 32240cm4 7 刚度验算 由上知 Mmax 12 336t m 12 336 10 103 2 1430 43 1Mpa 160Mpa 8 挠度 1 2 跨挠度最大 K1 4M1 ql2 4 11 3552 5 61 5 752 0 24 K2 4M2 ql2 4 10 3420 5 61 5 752 0 22 查 相关表得 挠度系数 0 14003 fmax 0 0988 ql4 24EI 0 14003 5 61 103 10 2 5 754 108 24 2 1 105 10 32240 0 52cm l 400 575 400 1 45cm 十十 下下挂挂前前横横梁梁 1 受力分析 与后横梁同 q边腹 16 96 0 04349 6 4 2 2 30 7 60t m q边底 28 99 0 04349 6 6 2 5 75 5 18t m q中腹底 23 11 0 04349 6 5 2 2 6 9 14t m 2 受力图示 13 3 支座弯距 3 支座弯距 同后横梁 4 跨内弯距 M0 1 ql2 8 M1 2 7 6 2 32 8 11 3552 2 0 652t m M1 2 ql2 8 M1 M2 2 5 18 5 752 8 11 3552 10 342 2 10 56t m M2 3 ql2 8 M2 M3 2 9 14 2 62 8 10 342 2 619t m M3 4 M1 2 10 56t m M4 5 M0 1 0 652t m 5 支座的受力 R0 7 6 2 3 2 11 3552 2 3 3 80t R1 7 6 2 3 2 5 18 5 75 2 0 11 3552 2 3 10 342 11 3552 5 75 28 75t R2 5 18 5 75 2 9 14 2 6 2 11 3552 10 342 5 75 26 94t R3 R2 26 94t R4 R1 28 75t R5 R0 3 80t 6 截面选择 拟采用2I45a 查表得 Wx 1430cm3 Ix 32240cm4 7 刚度验算 由上知 Mmax 11 3552t m 11 3552 10 103 2 1430 40Mpa 160Mpa 012345 q 7 60t mq 5 18t mq 9 14t mq 9 14t mq 5 18t m 14 8 挠度 fmax 5 18 5 61 0 52 0 48cm l 400 1 45cm 十十一一 吊吊杆杆计计算算 由上知 吊杆最大拉力面30 72t 采用 32 精扎螺纹钢 30 72 103 1 62 3822kg cm2 382 2Mpa 750Mpa 十十二二 上上挂挂后后横横梁梁 1 受力图式 见左 2 内力分析 15 EI 11 8 25 3 4 1252 2 93 586 EI 1P 1 2 6 0 6 4 994 2 66 478 2 5 75 6 2 0 6 66 478 2 3 475 232 308 0 6 232 308 3 475 66 478 2 1 3 2 232 308 3 475 4 125 2 5 1185 3957 3609 230 2830 4192 762 由 11NB 1p 0 得 93 586 NB 4192 762 0 NB 44 80t ABC M1 NB 1 M M 0 6 3 425 4 125 3 475 0 6 4 994 66 47839 6 76 6 47 5 232 308 66 478 4 5430 7228 8428 8430 724 54 16 NA NC 4 54 30 72 28 84 2 44 8 2 41 7t 3 截面选择 由 M 图知 Mmax 76 6t m 拟选择2I63a 工字钢 Wx 2984 3cm3 76 6 10 103 2 2984 3 128 3Mpa 160Mpa 十十三三 上上挂挂前前横横梁梁 1 受力图 除受上挂后横梁的所有荷载外 还受翼板 边空腹顶板 中空腹顶板的相应吊力 翼 板吊力9 01t 边空腹顶板吊力 24 28 2 12 14 中空腹顶板吊力 6 75 2 3 375t 18 ABC 9 019 0112 1426 94 M1 NB 1 M M 0 6 2 825 3 475 3 875 4 125 3 875 3 475 2 825 0 6 24 06 35 77 59 77 35 68 207 70 242 17 257 95 24 06 35 37 59 77 0 572 37 01 32 21 7 705 8 72 3 840 893 3759 019 0112 1426 943 840 893 375 19 2 内力分析 EI 11 8 25 3 4 1252 2 93 586 EI 1P 1 2 6 0 6 59 77 2 35 681 2 5 75 6 2 0 6 35 68 2 2 825 207 7 0 6 207 7 2 825 35 68 2 1 3 6 2 2 825 207 7 2 3 475 242 17 3 475 207 7 2 825 242 17 2 0 8 6 2 242 17 3 475 2 3 875 241 83 3 475 241 83 3 875 242 17 2 0 5 6 2 241 83 3 875 2 4 125 257 95 3 875 257 95 4 125 241 83 2 2 7816 1381 1646 1847 0722 1422 9419 999 8958 5654 356 由 11NB 1P 0 得 93 586 NB 5654 356 0 NB 60 42t NA NC 9 41 2 28 75 3 8 12 14 2 26 94 3 375 2 60 42 2 74 96t 3 截面选择 由 M 图知 Mmax 59 77t m 拟选择2I63a Wx 2984 3 59 77 10 103 2 2984 3 100 1Mpa 160Mpa 十十四四 贝贝雷雷纵纵梁梁计计算算 1 纵梁计算 1 受力分析 由上知 P 60 42t 2 受力图示 20 N P 3 后锚力 N 5 0 5 5 p 5 0 5 5 60 42 55t 4 支点弯距 M P L 60 42 5 0 302 1t m 5 贝雷片排列选择 拟采用4 排 M 302 1t m 4 M 4 78 82 315t m 6 后锚杆选择 拟采用2 根 32 精扎钢 N 2 A 55 104 2 162 342Mpa1 5 8 挠度 f Pm2l 3EI 1 m l 60 42 103 52 5 5 106 3 2 1 106 2 4 1 5 5 5 2 5cm 2 边纵梁计算 1 受力分析 由上知 P 74 96t 2 受力图示 同中纵梁一样 3 后锚力 N 5 2 5 5 74 96 68 1t 4 支点弯距 M 74 96 5 374 8t m 5 贝雷片排列选择 拟采用5 排 M 374 8t m 5 5 78 82 394t m 6 后锚杆选择 21 拟采用2 根 32 精扎钢 N 2 A 68 1 104 2 162 423 6Mpa1 5 8 挠度 f Pm2l 3EI 1 m l 74 96 103 52 5 5 106 3 2 1 106 2 5 1 5 5 5 2 5cm 十十五五 边边空空腹腹顶顶板板内内模模横横梁梁受受力力计计算算 由上知 顶板砼25 9t 内模8 2 4 0 1 3 29t 顶板砼及内模两排纵梁承担 荷载按均布荷载 q 1 2 1 05 25 9 4 3 28 4 0 25 0 2 8 2 12 67t m 1 受力图式 q N1N2 M1 M2 qm2 2 12 67 1 52 2 14 25t m Mmax ql2 8 1 4m2 l2 12 67 4 452 8 1 4 1 52 4 452 27 80t m 2 截面选择 选择5I25a 工字钢 查表查表W 402cm3 I 5020cm4 则 27 8 10 103 5 402 138 3Mpa 160MPa 3 刚度校检 f悬 qml3 24EI 1 6m2 l2 3m3 l3 12 67 103 1 5 4 453 106 24 2 1 106 5020 5 22 1 6 1 52 4 452 3 1 53 4 453 0 37cm fmax ql4 384EI 5 24m2 l2 12 67 103 4 454 106 384 2 1 106 5020 5 5 24 1 52 4 452 0 56cm L 400 445 400 1 11cm 符合要求 十十六六 中中空空腹腹顶顶板板内内模模横横梁梁受受力力计计算算 由上知 中顶板砼8 4t 内模1 6 4 0 1 0 64t 中顶板砼及内模两排纵梁承担 荷载按均布荷载 q 1 2 1 05 8 4 4 0 64 4 0 25 0 2 1 6 3 526t m 1 受力图式 N1N2 q M1 M2 qm2 2 3 526 0 32 2 0 16t m Mmax ql2 8 1 4m2 l2 3 526 12 8 1 4 0 32 12 0 28t m 2 截面选择 选择5 根 10 12cm 方木 采用木材材料为A 3 A 1 类 其容许应力 弹性模 量按A 3 类计 即 w 12Mpa E 9 103pa 10cm 12cm 方木的截面特性 W 10 122 6 240cm3 I 10 123 12 1440cm4 则 0 28 10 103 5 240 2 3Mpa w 12MPa 3 刚度校检 f悬 qml3 24EI 1 6m2 l2 3m3 l3 3 526 103 0 3 13 106 24 9 103 1440 5 1 6 0 32 12 3 0 33 13 23 0 26cm fmax ql4 384EI 5 24m2 l2 3 526 103 14 106 384 9 103 10 1440 5 5 24 0 32 12 0 04cm L 500 100 500 0 2cm 符合要求 挂挂蓝蓝材材料料表表 一一套套 序号 名称规格 mm 数量单位重 kg 单位 总重 kg 小计 kg 1 贝雷片国产56 片 27015120 2 贝