DLT438-2016火力发电厂金属技术监督规程修订情况讲解.ppt

DL T438 2016火力发电厂金属技术监督规程2017 3 16 一火力发电厂金属技术监督规程的历程 SD107 831983年由原水利电力部颁布DL438 911991年由原能源部颁布DL438 20002000年由原国家经贸部颁布DL T438 20092009年由国家能源局发布DL T438 2016年由国家发展和改革委员会能源局颁布 2016年8月16日批准 12月1日实施 二标准属性 强制性标准 中华人民共和国标准化法 中华人民共和国标准化法实施条例 规定 凡保障人民生命 财产安全 人身健康 环境保护和公共利益的标准 法律 行政法规规定强制执行的标准 是强制性标准 其它为推荐性标准 推荐性标准 又称为非强制性标准或自愿性标准 是指生产 交换 使用等方面 通过经济手段或市场调节而自愿采用的一类标准 这类标准 不具有强制性 任何单位均有权决定是否采用 违反这类标准 不构成经济或法律方面的责任 应当指出的是 推荐性标准一经接受并采用 或各方商定同意纳入商品经济合同中 就成为各方必须共同遵守的技术依据 具有法律上的约束性 三修订的背景和依据 DL T438 2016的修订是依据 国能科技 2014 298号第一批能源领域行业标准制修订计划 DL438 2009的颁布实施 对规范火电机组的金属监督 特别是超 超 临界机组的建造 安装和运行监督发挥了重要的作用 为机组的安全运行提供了重要的技术支持 到2015年 该标准已实施了6年多时间 在这6年多的时间内 随着我国超超临界机组发展 金属材料方面暴露出了一些新问题 故需针对这些新问题补充制订一些相应的条款 另一方面国内外颁布了大量有关火电机组金属材料技术条件的新标准 故有必要对其进行修订 自2009年以来 DLT438 2009在应用中暴露出的一些问题 1部件硬度检测的准确性与判据 1 里氏硬度计测量值的不准确性 特别是在布氏硬度低于180HB的区域 2 除了硬度检测的准确性外 部件硬度的判据也是一个重要的问题 DL T438 2009中的一些材料硬度规定判据 电站设备制造行业认为不很合理 有必要与机械制造行业协调相关判据 2蒸汽管道钢管端部0 500mm区段超声波探伤损检测无判据DL T438 2009中7 1 3i 只规定了要对钢管端部0 500mm区段进行超声波探伤 未明确对超声波探伤结果的判断 三修订的背景和依据 3DL T438 2009中没纳入对锅炉钢结构的金属监督目前锅炉钢结构在制造中发现的焊缝裂纹 几何尺寸超差 螺栓穿孔率不满足相关规定 以及大于60mm的钢板有的制造厂不进行超声波检查的问题 有必要将钢结构纳入金属监督的范畴 4国内外大量新金属材料标准的颁布实施自2009年以来 国内外 电力行业和机械行业相继颁布了一些新的火电机组金属材料技术标准与规程 例如 GB T3077 2012合金结构钢GB T7233 2 2010铸钢件超声检测第2部分 高承压铸钢件GB13296 2013锅炉 热交换器用不锈钢无缝钢管GB T16507 2013水管锅炉 三修订的背景和依据 4国内外大量新金属材料标准的颁布实施GB T28559 2012超临界及超超临界汽轮机叶片GB50764 2012电厂动力管道设计规范TSGG0001 2012锅炉安全技术监察规程DL T297 2011汽轮发电机合金轴瓦超声波检测DL T370 2010承压设备焊接接头金属磁记忆检测DL T679 2012焊工技术考核规程DL T681 2012燃煤电厂磨煤机耐磨件技术条件DL T694 2012高温紧固螺栓超声波检测DL T695 2014电站钢制对焊管件DL T714 2011汽轮机叶片超声波检验技术导则 三修订的背景和依据 4国内外大量新金属材料标准的颁布实施DL T715 2015火力发电厂金属材料选用导则DL T717 2013汽轮发电机组转子中心孔检验技术导则DL T718 2014火力发电厂三通及弯头超声波检测DL T752 2010火力发电厂异种钢焊接技术规程DL T869 2012火力发电厂焊接技术规程DL T1105 2 2010电站锅炉集箱小口径接管座角焊缝无损检测技术导则第2部分 超声检测DL T1105 3 2010电站锅炉集箱小口径接管座角焊缝无损检测技术导则第3部分 涡流检测 三修订的背景和依据 4国内外大量新金属材料标准的颁布实施DL T1317 2014火力发电厂焊接接头超声衍射时差检验技术规程DL T1422 2015火力发电厂焊接接头超声衍射时差检验技术规程DL T1324 2014锅炉奥氏体不锈钢内壁氧化物堆积检测技术导则DL5190 2 2011电力建设施工技术规范第2部分 锅炉机组DL5190 5 2012电力建设施工技术规范第5部分 管道及系统DL5190 7 2012电力建设施工技术规范第5部分 焊接工程DL T5210 5 2012电力建设施工质量验收及评价规程第5部分 管道及系统 三修订的背景和依据 4国内外大量新金属材料标准的颁布实施JB T8708 2014300 600MW汽轮发电机无中心孔转子锻件技术条件JB T11017 20101000MW及以上汽轮发电机转子锻件技术条件JB T11018 2010超临界及超超临界机组汽轮机用Cr10型不锈钢铸件技术条件JB T11019 2010超临界及超超临界机组汽轮机高中压转子体锻件技术条件JB T11020 2010超临界及超超临界机组汽轮机用超纯净钢低压转子锻件技条件JB T11030 2010汽轮机高低压复合转子锻件技术条件 三修订的背景和依据 4国内外大量新金属材料标准的颁布实施NB T47019 2011锅炉 热交换器用管材订货技术条件NB T47008 2010承压设备用碳素钢和合金钢锻件NB T47010 2010承压设备用不锈钢和耐热钢锻件NB T47013 1 6 10 2015承压设备无损检测 NB T47013 7 9 2012 NB T47014 2011承压设备焊接工艺评定NB T47015 2011压力容器焊接规程NB T47018 2011承压设备用焊接材料订货技术条件NB T47019 2011锅炉 热交换器用管材订货技术条件NB T47043 2014锅炉钢结构制造技术规范NB T47044 2014电站阀门 三修订的背景和依据 ASMESA 182 2013SPECIFICATIONFORFORGEDORROLLEDALLOYANDSTAINLESSSTEELPIPEFLANGES FORGEDFITTINGS ANDVALVESANDPARTSFORHIGHTEMPERATURESERVICEASMESA 213 2013SPECIFICATIONFORSEAMLESSFERRITICANDAUSTENITICALLOY STEELBOILER SUPERHEATER ANDHEAT EXCHANGERTUBESASMESA 299 2013SPECIFICATIONFORPRESSUREVESSELPLATES CARBONSTEEL MANGANESE SILICONASMESA 302 2013SPECIFICATIONFORPRESSUREVESSELPLATES ALLOYSTEEL MANGANESE MOLYBDENUMANDMANGANESE MOLYBDENUM NICKEL 三修订的背景和依据 4国内外大量新金属材料标准的颁布实施ASMESA 335 15a 2013StandardSpecificationforSeamlessFerriticAlloy SteelPipeforHigh TemperatureServicASMESA 387 2013StandardSpecificationforPressureVesselPlates AlloySteel Chromium MolybdenumASMESA 672 2013SPECIFICATIONFORELECTRIC FUSION WELDEDSTEELPIPEFORHIGH PRESSURESERVICEATMODERATETEMPERATURESASMESA 691 2013SPECIFICATIONFORCARBONANDALLOYSTEELPIPE ELECTRIC FUSION WELDEDFORHIGHPRESSURESERVICEATHIGHEMPERATURES 三修订的背景和依据 4国内外大量新金属材料标准的颁布实施ASMESB 338 2013SPECIFICATIONFORSEAMLESSANDWELDEDTITANIUMANDTITANIUMALLOYTUBESFORCONDENSERSANDHEATEXCHANGERSEN10028FlatproductsmadeforpressurepurposesEN10216 2 2010Seamlesssteeltubesforpressurepurposes TechnicaldeliveryconditionsPart2 Non alloyandalloysteeltubeswithspecifiedelevatedtemperaturepropertiesEN10216 5 2010Seamlesssteeltubesforpressurepurposes TechnicaldeliveryconditionsPart5 Stainlesssteeltubes 三修订的背景和依据 5国内外高效超超临界机组的发展近几年 国内外大力发展620 高效超超临界机组 截止当前 国内1000MW及以上高效超超临界机组设计 建造 投运的共140余台 相应的660MW620 高效超超临界机组估计也达50多台 故修订后的DL438考虑了620 高效超超临界机组采用的新型耐热钢部件的检验监督 630 三修订的背景和依据 5国内外高效超超临界机组的发展万州1号623 1000MW一次再热机组2015年2月9日投运安庆3 4号623 1000MW一次再热机组2015年5月31日 6月19日投运泰州3号613 1000MW二次再热机组2015 9投运田集第一台623 660MW机组2013 12投运安源623 660MW二次再热机组2015 7投运莱芜5 6号623 1000MW二次再热机组2015 7 2015 11投运哈锅建造的623 660MW二次再热机组 长兴 2015 7投运 三修订的背景和依据 5国内外高效超超临界机组的发展中国投运 在建 设计中1000MW的620高效超超临界机组 三修订的背景和依据 5国内外高效超超临界机组的发展 三修订的背景和依据 三修订的背景和依据 20 三修订的背景和依据 21 三修订的背景和依据 1 将原规程 考虑到超超临界机组在400 450 范围内服役的集箱 管道数量较多 按服役温度400 以上部件纳入金属监督的范围 一方面监督的联箱 管道数量大大增加 另一方面在这一温度范围服役的部件的蠕变损伤一般较小 故在规程中对400 450 范围服役的集箱 管道的金属监督列出相应条款 但是 2 在硬度检测方法和设备中增加采用现场布氏硬度计对有争议的硬度值进行校核 3 根据DL T438 2009的实践和最新的一些相关标准对火电机组设备部件的硬度范围 最好不做判据 做出调整 4 对钢管端部0 500mm区段夹层缺陷的超声波探伤结果应规定判据 四修订的主要原则及内容 5 将DL T438 2009中10 锅筒的金属监督 改为 锅筒 汽水分离器的金属监督 增加了对汽水分离器监督的条款和项目 6 关于锅炉受热面管的金属监督 取消了原规程 9 1 1中的c 奥氏体不锈钢管应作晶间应力腐蚀试验 的见证或试验 7 增加了对奥氏体耐热钢管内壁喷丸层的质量检验 DL T1603 8 增加了T23钢制水冷壁管的检验监督 检查条款 基建 水冷壁定位块100 宏观 50 表面 生产 热负荷区100 射线 焊缝上下300mm区域100 MT 9 18Cr 8Ni系列奥氏体耐热钢的组织老化评级的条款 10 增加了汽轮机 发电机部件的金属检验验收的技术标准 四修订的主要原则及内容 11 12 2 6 反T型结构的叶根轮缘槽 10万小时后 检查 12 12 2 7 600MW以上机组 隔板变形超过1mm 对静叶与外环焊接部位检查 结构允许时对内环也要检查 13 增加了高温紧固件的非金属夹杂物 低倍 高温铁素体的要求 14 关于紧固件的金属监督 增加了对20CrlMolVNbTiB 争气1号 20CrlMolVTiB 争气2号 钢制螺栓100 硬度 20 金相 对5级粗晶的更换处理要求 15 螺栓中心孔的宏观检查 防烧伤 16 新材料 IN783 GH4169合金制螺栓的检验监督条款 基建10 NDT 四修订的主要原则及内容 17 关于大型铸件的金属监督 增加部件金属检验验收的技术标准 并增加了对汽缸坯料补焊的焊接资料和热处理记录的见证 以及对汽缸坯料补焊区的硬度 金相组织检查和无损检测 18 鉴于目前锅炉钢结构在制造过程中发现的焊缝裂纹 几何尺寸超差 螺栓穿孔率不满足相关规定 以及大于60mm的钢板有的制造厂不进行超声波检查的问题 有必要将钢结构纳入金属监督的范畴 19 引用标准和附录B 电站常用金属材料和重要部件国内外技术标准 增加了一些最新的国内外标准 四修订的主要原则及内容 五条款详解 1章节编排顺序和内容的调整 五条款详解 1章节编排顺序和内容的调整 2 1关于蒸汽管道和再热蒸汽管道及导汽管的金属监督2 1 1对服役温度在400 450 范围内的管道 集箱的金属监督据统计 目前的超临界 超超临界机组中 很多部件介于400 至450 之间 超临界 超超临界锅炉中在400 450 之间的联箱 管道分别数占总数的20 和55 600MW 1000MW机组锅炉中在400 450 之间的联箱 管道分别数占总数的45 和15 汽轮机系统也有不少部件介于这个温度区间 历史数据 2000版的DLT438为450 关于温度问题 如将金属部件蠕变的监督规定在工作温度高于等于400 的部件 一方面监督的联箱 管道数量大大增加 另一方面在这一温度范围服役的部件的蠕变损伤一般较小 故在规程中对400 450 范围服役的集箱 管道的金属监督列出专门的条款 主要强调在机组运行8万小时后根据设备运行状态 随机抽查硬度和金相组织 五条款详解 2主要条款修订说明 2 1 2对7 1 3i 钢管端部0 500mm区段的超声波检测给出验收判据DL T438 2009版的7 1 3i 中只规定了要对钢管端部0 500mm区段进行超声波探伤 未明确对超声波探伤结果的判断 鉴于GB5310 美国的ASMESA335等标准均对管端的夹层缺陷无判定的规定 所以新修订的DL T438中7 1 4j 中给出了判定 规定钢管按同规格根数的20 进行超声波探伤 重点为钢管两端头的0 500mm区段 若发现超标缺陷 则扩大检查 同时在钢管端部进行表面探伤 对于钢管0 500mm区段的夹层类缺陷 按EN10246 14检验并按U2级别验收 对于距焊缝坡口50mm附近的夹层缺陷 按U0级别验收 配管加工的焊接坡口 检查发现夹层缺陷 应予以机械切除 这一条款曾与美国威曼 高登钢管公司的技术专家于2015年8月21日在西安专门讨论 美国威曼 高登钢管公司的技术专家也同意这一条款 2 1 3对在役主蒸汽管道和再热蒸汽管道及导汽管10万小时完成焊缝无损探伤改为3 4个A级检修对DL T 2009的7 2 3 1 7 2 3 2和7 2 3 3进行了综合修改 DL T 2009的7 2 3 1机组第一次A级检修或B级检修 按10 对直管段和焊缝进行外观 硬度 金相组织 厚度检验和无损探伤 以后检验逐渐增加抽查比例 后次A级检修或B级检修的抽查区段 焊缝为前次未检区段 焊缝 至10万小时完成100 检验 考虑到10万小时完成100 检验有一定难度 故对这一条中的直管段 焊缝检验在7 2 3 1 7 2 3 2和7 2 3 3中作了修改 7 2 3 1为外观检查 强调安装前直段的检验记录 根据安装前及安装过程中对直段的检验结果 对受力较大部位 壁厚较薄的部位以及检查焊缝拆除保温的邻近直段进行外观检查 7 2 3 2规定直管段和焊缝的硬度和金相组织检验 7 2 3 3为管道环焊缝检验 强调检验制造 安装相对较差的焊缝 对正常焊缝 按不低于10 进行无损探伤 以后的检验重点检测质量较差 受力较大部位以及壁厚较薄部位的焊缝 逐步扩大对正常焊缝的抽查 后次A级检修或B级检修的抽查为前次未检的焊缝 至3 4个A级检修完成全部焊缝的检验 2 1 4对少数材料 焊缝的硬度范围作了修改12Cr1MoVG钢管的硬度由135 179HB修改为135 195HB 依据 美国ASMESA234中高温用锻制碳钢 合金钢管件技术条件 SPECIFICATIONFORPIPINGFITTINGSOFWROUGHTCARBONSTEELANDALLOYSTEELFORMODERATEANDHIGH TEMPERATURESERVICE 中 对包括碳钢 钼钢 12CrMo 15CrMo P22钢的最高硬度达197HB T P91 T P92 T P911 T P122钢管的硬度 由原来的180 250HB提高到185 250HB 对P91 P92 P911 P122组配件 集箱的硬度仍保持180 250HB 对T91 T92 T911 T122管屏的硬度仍保持180 250HB 对T91 T92 T911 T122焊缝的硬度由180 270HB修改为185 290HB P91 P92 P911 P122焊缝的硬度由180 270HB修改为185 270HB 2 1 4对少数材料 焊缝的硬度范围作了修改DL T438 2009中对9 12Cr钢制同一根管道 同一管件的硬度差做了规定DL T438 2016中取消了DL T438 2009中同一根管道 同一管件上任两点之间的硬度差的规定 ASTMA213 2010和ASTMA335 2010规定 T P91钢管的硬度190 250HB 美国电力科学研究院 EPRI 关于T P91的最新研究进展 硬度检测在T P91钢制部件的制造和安装非常重要 T P91钢管的硬度190 250HB 但不适用于焊缝的熔合线区和在役部件EPRI技术报告中关于硬度的测量 三种方法 里氏硬度检测 超声波硬度检测 布氏硬度检测 欧洲关于9 12 Cr钢焊缝硬度 DL T438规定T91 T92钢制受热面管焊缝硬度为180 290HB 目前锅炉制造业有不同意见 按ENISO15614 1 金属材料焊接工艺规程及评定 焊接工艺评定试验 中规定 9 Cr 1Mo V焊缝的硬度低于等于350HV10 333HB 但该规程同时要对焊缝进行冲击 弯曲试验 冲击功不低于母材 弯曲无裂纹 国内某锅炉厂制作的1000MW机组T91钢制二级过热器上部管屏焊缝硬度290 360HB 弯曲试验开裂 焊缝马氏体组织粗大 2020 4 9 36 T91 T92钢制受热面管焊缝硬度DL T438考虑到现场不能随意取样进行冲击 弯曲试验 规定的T91 T92钢制受热面管焊缝的硬度180 290HB 充分考虑了焊缝的冲击 弯曲性能 2 1 5在硬度检测中对有争议的硬度值采用便携式布氏硬度计校核便携式里氏硬度计测量值的不准确性 特别在190HB以下现场布氏硬度计测量部件的硬度 测量的硬度值与试验室台式布氏硬度计测量值基本一致 表1示出了用PHBR 100型便携式布洛硬度计与里氏硬度计 台式布洛维硬度计检测结果的比较 表1几种仪器及部件表面状态检测硬度结果的比较 2 1 5在硬度检测中对有争议的硬度值采用便携式布氏硬度计校核表2示出了对226HBW硬度试块采用PHBR 100型便携式布洛硬度计与HT1000A里氏硬度计检测结果的比较表2几种仪器对硬度试块检测结果的比较 2020 4 9 39 硬度检验2 1 6必要的打磨深度 P91钢管 ID273 30mm 的脱碳 2 1 8硬度异常的处理7 1 6钢管硬度高于本规程或拉伸强度高于相关标准的上限 应进行再次回火 硬度低于本规程或拉伸强度低于相关标准规定的下上限 可重新正火 淬火 回火 重新回火或正火 淬火 回火均不应超过2次 美国ASMESA450 2013 ASMESA999 2013 ASMESA1016 2013中对碳钢 合金钢 铁素体钢和奥氏体钢管以及不锈钢管规定 若材料的性能不满足相关技术标准 可重新进行热处理 但热处理次数不超过两次 JB T11017 2010 JB T11018 2010 JB T11019 2010和JB T11020 2010中对汽轮机 发电机转子锻件 铸件的重新热处理 均明确规定 不包括回火在内的重新性能热处理次数得超过两次 2 1 9P91 P92钢中的 铁素体DL T438 2016中7 3 2b 主蒸汽管道和高温再热蒸汽管道及导汽管按按管道段数的20 进行金相组织检验 铁素体含量的检验用金相显微镜在100倍下检查 取10个视场的平均值 金相组织中的 铁素体含量不超过5 P92钢中的 铁素体 3 铁素体 5 铁素体 8 铁素体 10 铁素体 2 1 10P91 P92焊缝中的 铁素体DL T438 2009中 7 3 10焊缝和熔合区金相组织中的 铁素体含量不超过8 最严重的视场不超过10 华能关于P91 P92焊缝的组织检查监督 2014 规定 对于公称直径大于150mm或壁厚大于20mm的管道 按20 进行焊接接头金相组织检验 焊缝组织中的 铁素体含量不超过3 最严重视场中不超过10 熔合区金相组织中的 铁素体含量不超过10 最严重的视场不超过20 45 2 1 11P91 P92钢中的非典型马氏体 T P91钢管样金相组织 46 T91钢管样金相组织 P92钢中的铁素体 P92钢中的非正常马氏体 2 1 12P91 P92钢中的非正常组织 48 2 1 12P91 P92钢焊缝中的非正常组织 对线状黑色影线模拟试样进行了扫描电镜分析 结果表明 影线区域碳化物较密集 但影线上的颗粒与影线外的颗粒大小基本一致 用能谱仪分析了影线上的颗粒状碳化物 影线及焊缝其他区域的微区成分 表明影线上的碳化物为富Cr Mo的碳化物 有害元素未在阴影线上偏聚 49 模拟正常焊接试样焊缝 HAZ和母材的硬度处于正常范围 弯曲合格 冲击功低于有关标准和各国有关公司对T P91焊缝冲击功的要求 但高于母材的横向指标 低于纵向指标 超规范焊接接试样为堆焊试样 无法取样进行拉伸 弯曲试验 故只进行了冲击和硬度试验 黑色阴影线与黑色阴影线外的硬度正常 且差异很小 冲击功反而高于模拟正常焊接试样 50 2 1 13P91 P92钢的组织老化 P92钢的原始组织P92蠕变试样金相组织 600 C 110MPa 60628h 51 2 1 13P91 P92钢的组织老化 540 17 2MPa运行约75787小时的P91组织 T91再热器管的老化组织 52 2 1 14P22钢管的金相组织监督要注意P22钢管的制造商 美国W G还是德国V M或国产管美国W G 金相组织为珠光体 铁素体 等温退火 927 奥氏体化 718 等温4h空冷德国V M或国产管 金相组织为贝氏体 珠光体 铁素体 正火 回火组织决定于工艺 图P22钢的等温转变曲线P22钢的连续冷却转变曲线化学成分 CSiMnCrMo0 150 440 362 240 85奥氏体化温度 975 30min 2 1 15A672B70CL32冷段管道焊缝WB36母材硬度 DL T438 2016中应控制在180HB 252HBASMESA335 2013不超过250HB RT检测1 片缺陷 OD711 20 62mm和OD508 8 15 88mm 裂纹 裂纹 裂纹lie 2 1 1615NiCuMoNb5 WB36 管材和管件的检验监督该钢在欧洲的EN10216 2中的牌号为15NiCuMoNb5 6 4 在德国VdTUV中为15NiCuMoNb5 在ASMESA335 08中为P36 在ASMESA182 08中为F36 在我国GB5310 2008中为15Ni1MnMoNbCu 瓦卢瑞克 曼内斯曼钢管公司 VOLLOREC MANNESMANN 简写V M 定名为WB36 WB36硬度与拉伸强度 冲击吸收能量关系 2 1 1关于蒸汽管道的蠕胀检测7 1 13新建机组主蒸汽管道 高温再热蒸汽管道 可不安装蠕变变形测点 对已安装了蠕变变形测点的蒸汽管道 可继续按照DL T441进行蠕变变形测量 强制性条文具有法规属性 不执行就是违法 强制性条文的法律地位表现主要在以下两点 一是明确了强制性条文是参与建设活动各方执行工程建设强制性标准和政府对执行情况实施监督的依据 二是明确了列入强制性条文的所有条款都必须严格执行 2 1 19钢管的表面质量监督 汽轮机高温导汽管 P91 ID173X55mm 主蒸汽管道 P91 ID387X31mm 2 1 20钢管的内部缺陷 P92钢管端头的层状缺陷 2 1 20钢管的内部缺陷 P91缺陷1深度19mm 长度10mm P91表层夹杂 距坡口处约30mm 大小约4 5mm 表面深度约5mm 2 2高温集箱的金属监督2 2 1加强对喷水减温器联箱的检验监督结合机组检修 对减温器联箱进行下列检查 a 对混合式 文丘里式 减温器联箱用内窥镜检查内壁 内衬套 喷嘴 应无裂纹 磨损 腐蚀脱落等情况 对安装内套管的管段进行胀粗检查 b 对内套筒定位螺丝封口焊缝和喷水管角焊缝进行表面探伤 c 表面式减温器运行约2万h 3万h后进行抽芯 检查冷却管板变形 内壁裂纹 腐蚀情况及冷却管水压检查泄漏情况 以后每隔约5万h检查一次 d 减温器联箱对接焊缝按8 2 1中e 的规定进行无损探伤 600MW机组超临界锅炉运行期间 减温器定位圆柱销脱落导致喷管折断或歪斜 套管位移和减温水直接冲到温度较高的筒身上导致减温器筒身龟裂 2 2高温集箱的金属监督2 2 1加强对喷水减温器联箱的检验监督 喷管悬臂式结构 喷管穿通式结构 上部定位 喷管下部定位结构 非T形销 2 2高温集箱的金属监督2 2 2强调对厚壁集箱管座角焊缝的检验监督 2 3锅炉受热面管的金属监督2 3 1取消原规程 9 1 1中的c 奥氏体不锈钢管应作晶间应力腐蚀试验 GB5310 2008 高压锅炉用无缝钢管 6 12中规定 对奥氏体不锈钢管的晶间应力腐蚀试验 根据需方要求 经供需双方协商 并在合同中注明 不锈钢钢管可做晶间腐蚀试验 晶间腐蚀试验方法由供需双方协商确定 不是强制性条文 GB T13296 2013 锅炉 热交换器用不锈钢无缝钢 6 7中规定 对 牌号07Cr19Ni10 16Cr23Ni13 20Cr25Ni20 07Cr17Ni12Mo2 07Cr19Ni11Ti 07Cr18Ni11Nb的钢可不做晶间腐蚀试验 这几种材料与GB5310中的几种奥氏体耐热钢的成分几乎完全相同 2 3锅炉受热面管的金属监督TSGG0001 2012 锅炉安全技术监察规程 2 5中规定 采用没有列入本规程的材料时 试制前材料的研制单位应当进行系统的试验研究工作 并且应当按照本规程1 6的规定通过技术评审和核准 评审应当包括材料的化学成份 物理性能 力学性能 组织稳定性 高温性能 抗腐蚀性能 工艺性能等内容 NB T47019 3 2011 锅炉 热交换器用管订货技术条件 5 10中规定 对奥氏体不锈钢管的晶间应力腐蚀试验 根据买方要求 奥氏体耐热钢钢管可按GB T4334的要求进行晶间腐蚀试验 晶间腐蚀试验方法由买卖双方协商确定 也不是强制性条文 2 3锅炉受热面管的金属监督实际的奥氏体不锈钢管 在电站锅炉运行时间不长 若进行晶间腐蚀试验 即会出现晶间腐蚀 另外 大型机组锅炉的汽水品质要求和控制很严 锅炉管运行温度很高正常运行条件下不会出现腐蚀工况 根据锅炉受热面管的的蒸汽品质 服役温度 正常工况下不属于应力腐蚀的环境 故取消了原规程 9 1 1中的c 奥氏体不锈钢管应作晶间应力腐蚀试验 2 3锅炉受热面管的金属监督2 3 2增加了奥氏体耐热钢管内壁喷丸层和晶粒度的检验受热面管的金属监督中的9 1 1e 中规定 要见证喷丸厂关于 内壁喷丸的奥氏体耐热钢管的喷丸层深度 喷丸层硬度检验报 喷丸层距内壁的有效深度应 60 m 距内壁60 m的硬度应高于基体100HV 若对钢管厂 锅炉制造厂对奥氏体耐热钢管的晶粒度 内壁喷丸层的检验有疑 可对奥氏体耐热钢管的晶粒度 内壁喷丸层随机抽检 奥氏体耐热钢管内壁喷丸层检查已制订电力标准 2 3锅炉受热面管的金属监督2 3 2增加了奥氏体耐热钢管内壁喷丸层和晶粒度的检验 2020 4 9 72 Super304H的晶粒度GB5310 2008中规定10Cr18Ni9NbCu3BN Super304H 的晶粒度7 10级 为细晶粒钢 ASMESA213中S30432 Super304H 未规定晶粒度 所以在国外订货时要强调细晶粒钢 2 3锅炉受热面管的金属监督2 3 2增加了奥氏体耐热钢管内壁喷丸层和晶粒度的检验 2020 4 9 73 2 3锅炉受热面管的金属监督2 3 2增加了奥氏体耐热钢管内壁喷丸层和晶粒度的检验660MW超超临界机组锅炉运行2万h 高再 高过TP347H管 1234 2020 4 9 74 2 3锅炉受热面管的金属监督2 3 2增加了奥氏体耐热钢管内壁喷丸层和晶粒度的检验Super304H的混晶组织 粗晶晶粒度为2 3级 细晶晶粒度8 10级 内壁晶粒度中部晶粒度外壁晶粒度 2020 4 9 75 2 3锅炉受热面管的金属监督2 3 3增加了18Cr 8Ni系列奥氏体耐热钢的组织老化评级TP304H试样晶界上析出的25Cr20NiNbN基体上析出的M23C6相 1050 2h Nb C N 650 时效500h 18Cr 8Ni系列奥氏体耐热钢的组织老化评级按20