20032720李明 结构计算书

西南科技大学毕业设计结构计算书1设计资料1.1 工程名称：宁波北仓郭巨幼儿园结构设计1.2 地点： 宁波市1.3 工程概况：建筑高度为16.500m，共四层局部三层，室内设计标高0.000室外高差0.45m，具体见平面布置图及剖面图。1.4 材料选用：混凝土：C30；钢 筋：纵向受力钢筋采用热轧钢筋HRB335，其余采用热轧钢筋HPB235；墙 体：外墙、分户墙均采用加气混凝土砌体，其尺寸为 重度 ；门： 木门，； 窗：钢塑窗，；玻璃门，。 1.5 楼面作法：楼板顶面为水磨石地面，楼板底面为15mm厚白灰砂浆天花 抹 面，外加V型轻钢龙骨吊顶。 1.6 屋面作法：现浇楼板上依次铺20mm厚水泥砂浆找平层、300mm厚水泥 珍珠制品隔热找平层、20mm厚水泥砂浆找平层和SDC120复合卷材，下 面依次为15mm厚白灰砂浆天花抹面和V型轻钢龙骨吊顶。 1.7 基本风压：o=0.45KN/m2(地面粗糙度属C类)。 基本雪压：S0=0.4KN/m2。 1.8 抗震设防烈度：七度（0.2g）第二组，框架抗震等级为二级。 活荷载：上人屋面活荷载2.0KN/m2，办公室楼面及走廊活荷载2.0KN/m2, 2 梁、柱截面尺寸的几计算本建筑采用大开间，为了使结构的整体刚度较好，屋面、楼面、楼梯等采用现浇结构，基础为柱下独立基础。结合本建筑的平面、立面和剖面情况，本幼儿园的平面结构布置图如图2.1所示。本建筑的柱距为。根据结构平面布置，本建筑除个别板为单向板外，其余均为双向板。双向板的厚度，本建筑的楼面板和屋面板的厚度均取。2.1 框架横梁截面尺寸框架横梁截面高度，截面宽度，本结构中取mm，。纵向框架梁和横向L-1的截面均取和框架横梁相同。2.2 框架柱截面尺寸 本建筑抗震设防烈度为7度， 取=1.25 =4 = 公式中：柱横截面面积，取方形时，边长为；验算截面以上楼层层数；验算柱的负荷面积；混凝土轴心抗压强度设计值； 初步确定柱的尺寸为。框架梁、柱编号和截面尺寸如图2.1所示，为了简化施工，各柱截面从底层到顶层不改变。 第 74 页 共 74 页图2.1 结构平面布置图2.3 确定框架计算简图图2.1所示的框架结构体系纵向和横向均为框架结构，是一个空间结构体系理应按空间结构进行计算，但是，本计算只作横向平面框架计算。纵向平面框架的计算方法与横向相同，故在此从略。本建筑中，横向框架的间距均为，荷载基本相同，可选用一榀框架进行计算与配筋，其余框架可参照此榀框架进行配筋。现以B轴线的KJ-B为计算单元。框架的计算单元如图2.1所示。框架柱嵌固于基础顶面,框架梁与柱刚接。对于各层柱的截面尺寸不变,故梁跨等于柱截面型心轴线之间的距离。底层柱高从基础顶面算至二层楼面,室内外高差为-0.45m,基础顶面至室外地坪取-0.65m,故基础顶标高至+0.000的距离定为-1.10m,二层楼面标高为3.6m,故底层柱高为4.7m,其余各层柱高从楼面算至上一层楼面(即层高),故二三层为3.6m,顶层为4.5m由此可绘出框架的计算简图如图2.2所示。2.4 框架梁柱的线刚度计算由于楼面板与框架梁的混凝土一起现浇,对于中框架梁取I=2I左梁跨:中跨梁: 右跨梁: 底层柱: 中间层柱:顶层柱: 令,则其余各杆件的相对线刚度为: 图2.2 框架梁柱的计算简图框架梁柱的相对线刚度如图1.2所示,作为计算各节点杆端弯矩分配系数的依据。3 荷载计算 为了使今后的内力组合便于计算,荷载计算宜按标准值计算3.1 恒载标准值计算3.1.1 屋面屋面:刚性防水屋面 2.34KN/结构层:100厚现浇钢筋混凝土板 0.125=2.5KN/抹灰层:10厚混合砂浆 0.17KN/合计 5.013.1.2 各层走廊楼面楼面:水磨石楼面 0.65 KN/结构层:100厚现浇钢筋混凝土板 0.125=2.5KN/抹灰层: 10厚混合砂浆 0.17KN/合计 3.32 KN/3.1.3 标准层楼面楼面:水磨石楼面 0.65 KN/结构层:100厚现浇钢筋混凝土板 0.125=2.5KN/抹灰层: 10厚混合砂浆 0.17KN/合计 3.32 KN/3.1.4 梁自重自重 250.2(0.40.1)=1.5 KN/m抹灰层: 10厚混合砂浆 (0.4-0.1+0.2)20.14=0.17KN/m合计 1.67 KN/m3.1.5 柱自重自重 250.40.4=4 KN/m抹灰层:10厚水泥砂浆 0.010.4417=0.27 KN/m合计 4.27 KN/m3.1.6 外纵横墙自重顶层:纵墙 2.40.255.5=3.3 KN/m钢塑窗 0.351.5=0.525 KN/m水刷石外墙面 (4.5-1.5)0.5=1.5KN/m水泥砂浆内墙面 (4.5-1.5)0.36=1.08 KN/m合计 6.405KN/m标准层:纵墙 1.50.255.5=2.06 KN/m钢塑窗 0.351.5=0.525 KN/m水刷石外墙面 (3.6-1.5)0.5=1.05 KN/m水泥砂浆内墙面 (3.6-2.1)0.36=0.756 KN/m合计 4.39 KN/m底层:纵墙 (4.7-2.1-0.6-0.4)0.55.5=2.89KN/m钢塑窗 0.351.5=0.525 KN/m水刷石外墙面 (3.6-1.5)0.5=1.05 KN/m水泥砂浆内墙面 (3.6-1.5)0.36=0.756 KN/m合计 5.22KN/m3.1.7 内纵横墙自重标准层:纵墙 (3.6-0.6)0.25.5=3.3 KN/m水泥砂浆内墙面 (3.6-0.6)0.362=2.16 KN/m合计 5.46 KN/m顶层:纵墙 (4.5-0.6)0.25.5=4.29 KN/m水泥砂浆内墙面 (4.5-0.6)0.362=2.81 KN/m合计 7.1 KN/m3.2活荷载标准值计算3.2.1 屋面和楼面活荷载标准值由建筑结构荷载规范查得上人屋面 2.0 KN/楼面: 教室 2.0 KN/走廊 2.0 KN/3.2.2雪荷载标准值 屋面活荷载与雪荷载不同时考虑,两者中取较大值。3.4 竖向荷载计算 确定板传递梁的荷载时,要一个板区格一个板区格地考虑.区分此板区格是单向板还是双向板.本建筑楼面荷载地传递示意图如图3.1所示。 图3.1 板传荷载示意图3.4.1 （9）（10）轴间框架梁屋面板传给梁的荷载恒载: 活载: 楼面板传给梁的荷载恒载: 活载: 梁自重标准值: （9）-（10） 轴间框架梁均布荷载为: 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载= 活载=板传荷载=楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载=活载=板传荷载=3.4.2 （10）-（11）轴间框架梁屋面板传给梁的荷载恒载: 活载: 楼面板传给梁的荷载恒载: 活载: 梁自重标准值: B-C轴间框架梁均布荷载为: 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载= 活载=板传荷载=楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载= 活载=板传荷载=3.4.3（11）（12）轴间框架梁由于对称关系,（11）（12）轴间框架梁均布荷载与（9）（10）轴间框架梁均布荷载相同,所以:（11）（12）轴间框架梁均布荷载为: 屋面梁 恒载=梁自重+板传荷载= 活载=板传荷载=楼面梁 恒载=梁自重+板传荷载=活载=板传荷载=3.4.4 （9）轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱恒载=女儿墙自重+梁自重+板传荷载=（1.67+3.46)4.5+13.39+=57.6KN顶层柱活载=板传荷载=13.78 KN三层柱恒载=梁自重+墙自重+板传荷载=4.5(1.67+6.41)+8.87+3.321.53+0.53.321.53=59.24 KN三层柱活载=板传荷载=13.78 KN标准层柱恒载=梁自重+墙自重+板传荷载=4.5(1.67+4.39)+8.87+9.34+4.67=50.15KN标准层柱活载=板传荷载=13.78 KN基础顶面恒载=底层内纵墙自重=（2.0+5.22）4.5=32.49KN3.4.5（10）轴柱纵向集中荷载的计算顶层柱女儿墙自重(做法:墙高,混凝土压顶)顶层柱恒载= 梁自重+板传荷载 =顶层柱活载=板传荷载 三层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 =三层柱活载=板传活载 标准层柱恒载=墙自重+梁自重+板传荷载 =标准层柱活载=板传活载 基础顶面恒载=梁自重+底层外纵墙自重 =（2.5+5.46）4.5=35.82 KN3.4.6 （11）轴柱纵向集中荷载的计算根据结构的对称关系得出（11）轴柱纵向集中荷载与（10）轴柱纵向集中荷载相同。所以:（11）轴柱纵向集中荷载为:顶层柱恒载=79.32KN顶层柱活载=22.44KN三层柱恒载=81.29KN三层柱活载=22.44KN标准层柱恒载=69.38KN标准层柱活载=22.44KN基础顶面恒载=35.82KN3.4.7 （12）轴柱纵向集中荷载的计算（12）轴柱纵向集中荷载与（9）轴柱纵向集中荷载相同。所以:（12）轴柱的纵向集中荷载为:顶层柱恒载=57.6KN顶层柱活载=13.78KN三层柱恒载=59.24KN三层柱活载=13.78KN标准层柱恒载=50.15KN标准层柱活载=13.78KN基础顶面恒载=32.49KN框架在竖向荷载作用下的受荷总图如图2.2所示(图中数值均为标准值)。由于（9）（10）轴线梁的外边线都与柱的外边线齐平,故轴上的竖向集中荷载与柱轴线偏心,偏心距为。 图3.2 竖向受荷总图4 框架柱抗侧刚度D计算4.1横向D值的计算过程和结果见表4.1、 4.2和表4.3。 横向顶层D值计算 表4.1构件名称数量(9)轴柱0.363029618174(10)轴柱0.6055090525450(11)轴柱 0.6055090525450(12)轴柱0.363029618174D=87248KN/m 横向二三层D值的计算 表4.2构件名称数量(9)轴柱0.315080630480(10)轴柱0.579340546700(11)轴柱0.579340546700(12)轴柱0.315080630480D=154360KN/m 横向底层D值的计算 表4.3构件名称数量(9)轴柱0.3682718616308(10)轴柱0.6364697523485(11)轴柱0.6364697523485(12)轴柱0.3682718616308D=79586KN/m5 竖向荷载作用下的内力分析5.1 重力荷载代表值的计算屋面处重力荷载代表值=结构和构配件自重标准值+0.5雪荷载标准值楼面处重力荷载标准值=结构和构配件自重标准值+0.5楼面活荷载标准值其中结构和构配件自重取楼面上、下各半层高范围内(屋面处取顶层的一半)的结构和构配件自重。5.1.1 屋面处的重力荷载标准值的计算女儿墙的重力荷载标准值屋面板结构层及构造自重标准值顶层上半层的墙重: 5.1.2 四层楼面处重力荷载标准值计算 5.1.3 二三层楼面处重力荷载标准值计算 5.1.4底层楼面处重力荷载标准值计算 5.1.5顶层雪荷载标准值计算5.1.6楼面活荷载标准值计算 5.1.7总重力荷载代表值的计算屋面处: =屋面处结构和构配件自重+0.5雪荷载标准值 四层楼面处: =楼面处结构和构配件自重+0.5楼面活荷载标准值 二三层楼面处: =楼面处结构和构配件自重+0.5楼面活荷载标准值 底层楼面处:=楼面处结构和构配件自重+0.5楼面活荷载标准值 6 水平地震作用下的内力分析本建筑物的高度为15m40m,以剪切变形为主,且质量和刚度沿高度均匀分布,故可采用底部剪力法计算水平地震作用。结构基本自振周期有多种计算方法。下面用假想顶点位移法进行计算。用假想顶点位移T计算结构基本自振周期。现列表计算假想顶点位移(表6.1)。假想顶点侧移T计算结果 表6.1层次42079.722079.728472.880.02380.198432161.984241.71543600.02750.174622041.886283.581543600.04070.147112188.78472.88795860.01060.1064结构基本自振周期考虑非结构墙影响折减系数=0.6,则结构的基本自振周期为: T=1.7=1.70.6=0.45s6.1 多遇水平地震作用计算本工程所在地区抗震设防烈度为7度,场地土为II类,设计地震分组为第二组,查抗震设计规范得:=0.08 =0.35s由于, 故 =式中 -衰减系数,在的区间取0.9; -阻尼调整系数,取1.0。纵向地震影响系数: =(0.35/0.45)0.90.08=0.0638=0.451.4=0.49s,不考虑顶部附加水平地震作用的影响。对于多质点体系,结构底部总纵向水平地震作用标准值: 如图6.1所示。图6.1 楼层水平地震作用标准值（单位kN）质点的水平地震作用标准值,楼层地震剪力及楼层层间位移的计算过程和结果见表6.2。水平地震作用标准值、楼层地震剪力和楼层层间位移的计算 表6.2层(KN)(m)(KN)(KN)(m)42079.9216.434107.487069.5175.48175.48872480.0020132161.9811.925727.687069.5132.36307.851543600.0019922041.888.316947.687069.587.19395.041543600.0025612188.74.710286.987069.552.92447.95795860.00562楼层最大位移与楼层层高之比: 满足位移要求。6.2 框架地震内力计算计算过程和结果如表6.3-表6.9所示。横向水平地震作用下（9）轴框架柱剪力和柱端弯矩的计算 表6.3层号 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)45.848.608.60-17.199.07314.0227.7827.78-31.4619.01221.7260.9460.94-51.4920.70149.34115.96115.96-95.29136.63 横向水平地震作用下（10）轴框架柱剪力和柱端弯矩的计算 表6.4层号 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)48.69-4.14-4.17-21.6717.42326.209.089.08-51.1443.12251.5252.8852.88-96.0188.51161.74122.86122.86-134.59155.60横向水平地震作用下（11）轴框架柱剪力和柱端弯矩的计算 表6.5层号 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)48.694.144.17-21.6717.42326.20-9.08-9.08-51.1443.12251.52-52.88-52.88-96.0188.51161.74-122.86-122.86-134.59155.60 横向水平地震作用下（12）轴框架柱剪力和柱端弯矩的计算 表6.6层号 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)45.84-8.60-8.60-17.199.07314.02-27.78-27.78-31.4619.01221.7260.9460.94-51.4920.70149.34115.96115.96-95.29136.63横向水平地震作用下（9）（10）轴框架梁剪力和梁端弯矩的计算 表6.7层号左跨中右M（kn.m）V(kn)M（kn.m）M（kn.m）V(kn)417.19-8.600-17.19-8.60340.53-19.182.17-36.18-19.18270.50-33.164.17-62.16-33.161121.99-55.0211.95-98.10-55.02横向水平地震作用下（10）（11）轴框架梁剪力和梁端弯矩的计算 表6.8层号左跨中右M（kn.m）V(kn)M（kn.m）M（kn.m）V(kn)44.46-4.460-4.46-4.46332.38-32.40-0.02-32.40-32.40276.96-76.960-76.96-76.961125-1250-125-125横向水平地震作用下（11）（12）轴框架梁剪力和梁端弯矩的计算 表6.9层号左跨中右M（kn.m）V(kn)M（kn.m）M（kn.m）V(kn)417.36-8.72-0.08-17.53-8.72336.41-19.152.28-40.97-19.35262.39-33.34-4.29-70.97-33.34197.67-54.70-11.74-121.15-54.70图6.2：地震作用下框架弯矩图图6.3：地震作用下框架剪力图图6.3：地震作用下框架轴力图图6.2：地震作用下框架弯矩图图6.3：地震作用下框架剪力图7 风荷载作用下的内力分析风荷载作用下框架梁柱剪力，轴力和柱端弯矩计算过程见表7.17.8及内力图：式中基本风压= B=4.5m风荷载集中力计算 表7.1离地高度（m）15.750.7511.30.454.52.46.8111.250.7411.30.453.64.57.897.650.7411.30.453.63.67.014.050.7411.30.453.63.67.01风荷载作用下（9）轴框架柱剪力轴力和柱端弯矩的计算 表7.2层号 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)41.341.81.8-3.712.3232.605.435.43-5.413.9523.3210.7210.72-7.324.6316.3618.2918.29-12.1217.77风荷载作用下（10）轴框架柱剪力轴力和柱端弯矩的计算 表7.3层号 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)42.05-0.29-0.29-4.994.2534.762.592.59-9.058.0927.519.389.38-13.8613.1818.0518.9018.90-17.4520.38风荷载作用下（11）轴框架柱剪力轴力和柱端弯矩的计算 表7.4层号 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)42.050.290.29-4.994.2534.76-2.59-2.59-9.058.0927.51-9.38-9.38-13.8613.1818.05-18.90-18.90-17.4520.38风荷载作用下（12）轴框架柱剪力轴力和柱端弯矩的计算 表7.5层号 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)41.34-1.8-1.8-3.712.3232.60-5.43-5.43-5.413.9523.32-10.72-10.72-7.324.6316.36-18.29-18.29-12.1217.77风荷载作用下（9）（10）轴框架梁剪力和梁端弯矩的计算 表7.6层号左跨中右M（kn.m）V(kn)M（kn.m）M（kn.m）V(kn)43.71-1.800.11-3.49-1.8037.73-3.630.47-6.78-3.63211.27-5.280.69-9.88-5.28116.75-7.5711.95-13.54-7.57风荷载作用下（10）（11）轴框架梁剪力和梁端弯矩的计算 表7.7层号左跨中右M（kn.m）V(kn)M（kn.m）M（kn.m）V(kn)41.51-1.510-1.51-1.5136.52-6.520-6.52-6.52212.08-12.080-12.08-12.08117.10-17.100-17.10-17.10 风荷载作用下（11）（12）轴框架梁剪力和梁端弯矩的计算 表7.8层号左跨中右M（kn.m）V(kn)M（kn.m）M（kn.m）V(kn)43.49-1.80-0.13-3.74-1.8136.78-3.63-0.47-7.73-3.6329.88-5.29-0.69-11.27-5.29113.50-7.54-1.58-16.66-7.54图7.1：风荷载作用下框架弯矩图图7.2：地震作用下框架剪力图图7.3：地震作用下框架轴力图图7.1：风荷载作用下框架弯矩图8 恒载作用下的内力分析恒载作用下框架梁柱剪力，轴力和柱端弯矩计算过程见表8.18.7及内力图：恒载作用下（9）轴框架柱剪力轴力和柱端弯矩的计算 表8.1层号 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)4-5.04-86.14-105.6213.66-9.013-3.61-186.99-202.336.28-6.722-4.18-274.17-289.547.30-7.731-1.40-360.58-360.654.362.23 恒载作用下（10）轴框架柱剪力轴力和柱端弯矩的计算 表8.2层号 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)41.13-116.77-135.99-3.491.6030.24-242.12-257.49-0.150.7120.97-352.139.38-1.601.9010.35-462.93-483.00-1.100.54 恒载作用下（11）轴框架柱剪力轴力和柱端弯矩的计算 表8.3层号 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)41.13-116.77-135.99-3.491.6030.24-242.12-257.49-0.150.7120.97-352.139.38-1.601.9010.35-462.93-483.00-1.100.54 恒载作用下（12）轴框架柱剪力轴力和柱端弯矩的计算 表8.4层号 (KN) (KN) (KN)(KNm)(KNm)4-5.04-86.14-105.6213.66-9.013-3.61-186.99-202.336.28-6.722-4.18-274.17-289.547.30-7.731-1.40-360.58-360.654.362.23 恒载作用下（9）（10）轴框架梁剪力和梁端弯矩的计算 表8.5层号左跨中右M（kn.m）V(kn)M（kn.m）M（kn.m）V(kn)4-7.1726.1421.47-10.13-28.083-9.4319.9913.12-6.49-17.952-8.5819.5713.42-6.74-18.371-7.0918.7813.71-7.66-19.16 恒载作用下（10）（11）轴框架梁剪力和梁端弯矩的计算 表8.6层号左跨中右M（kn.m）V(kn)M（kn.m）M（kn.m）V(kn)4-4.345.09-1.61-4.34-5.093-0.493.821.90-0.49-3.822-1.353.821.04-1.35-3.821-1.823.820.57-1.82-3.82 恒载作用下（11）（12）轴框架梁剪力和梁端弯矩的计算 表8.7层号左跨中右M（kn.m）V(kn)M（kn.m）M（kn.m）V(kn)4-7.1726.1421.47-10.13-28.083-9.4319.9913.12-6.49-17.952-8.5819.5713.42-6.74-18.371-7.0918.7813.71-7.66-19.16图8.1：恒载作用下框架弯矩图图8.2：恒载作用下框架轴力图图8.3：恒载作用下框架剪力图9 活载作用下的内力分析活载作用下框架梁柱剪力，轴力和柱端弯矩计算过程见表9.19.7及内力图：活载作用下（9）轴框架柱剪力轴力和柱端弯矩的计算 表9.1层号 (KN) (KN) (KN)(KNm) (KNm)4-2.01-24.26-24.265.14-3.893-1.88-49.13-49.133.39-3.392-2.07-73.84-73.843.57-3.861-0.71-98.23-98.232.21-1.13活载作用下（10）轴框架柱剪力轴力和柱端弯矩的计算 表9.2层号 (KN) (KN) (KN)(KNm) (KNm)40.62-35.20-35.20-1.581.1930.58-69.79-69.79-1.021.0720.80-104.54-104.54-1.341.5510.28-139.16-139.16-0.890.44活载作用下（11）轴框架柱剪力轴力和柱端弯矩的计算 表9.3层号 (KN) (KN) (KN)(KNm) (KNm)40.62-35.20-35.20-1.581.1930.58-69.79-69.79-1.021.0720.80-104.54-104.54-1.341.5510.28-139.16-139.16-0.890.44活载作用下（12）轴框架柱剪力轴力和柱端弯矩的计算 表9.4层号 (KN) (KN) (KN)(KNm) (KNm)4-2.01-24.26-24.265.14-3.893-1.88-49.13-49.133.39-3.392-2.07-73.84-73.843.57-3.861-0.71-98.23-98.232.21-1.13活载作用下（9）-（10）轴框架梁剪力和弯矩计算 表9.5层号左跨中右M（kn.m）V(kn)M（kn.m）M（kn.m）V(kn)4-2.779.417.61-3.37-9.83-4.4710.016.83-3.24-9.202-4.319.466.79-3.04-9.351-3.549.547.03-3.76-9.68活载作用下（10）-（11）轴框架梁剪力和弯矩计算 表9.6层号左跨中右M（kn.m）V(kn)M（kn.m）M（kn.m）V(kn)4-1.5351.500.59-1.53-1.503-0.771.50-0.17-0.77-1.502-10.841.50-0.10-0.84-1.501-1.171.500.23-1.17-1.50 活载作用下（11）-（12）轴框架梁剪力和弯矩计算 表9.7层号左跨中右M（kn.m）V(kn)M（kn.m）M（kn.m）V(kn)4-2.779.417.61-3.37-9.83-4.4710.016.83-3.24-9.202-4.319.466.79-3.04-9.351-3.549.547.03-3.76-9.68图9.1：活载作用下框架弯矩图图9.2：活载作用下框架轴力图图9.3：活载作用下框架剪力图10 内力组合10.1 竖向荷载作用下的弯矩调幅计算各种荷载情况下的框架内力求得后,根据最不利又是可能的原则进行内力组合。当考虑结构塑性内力重分布的有利影响时,应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅。当有地震作用时,应分别考虑恒荷载和活荷载由可变荷载效应控制的组合、由永久荷载效应控制的组合及重力荷载代表值与地震作用的组合。比较三种组合的内力,取最不利者。由于构件控制截面的内力值应取自支座边缘处,为此,进行组合前,应先计算各控制截面处(支座边缘处)的内力值。梁支座边缘处的内力值按式:计算。活载作用下的弯矩调幅计算 表10.1内力类型梁端剪力（kn）梁端弯矩（kn）调幅后弯矩（kn）左右左右左跨中右一层（9）（10）梁9.549.68-4.16-4.42-3.547.03-3.76（10）（11）梁1.501.50-1.38-1.38-1.170.23-1.17二层（9）（10）梁9.469.35-5.07-4.07-4.316.79-3.46（10）（11）梁1.501.50-0.99-0.99-0.84-0.1-0.84三层（9）（10）梁10.019.20-5.26-3.81-4.476.83-3.24（10）（11）梁1.501.50-0.91-0.91-0.77-0.17-0.77四层（9）（10）梁9.419.80-3.26-3.97-2.777.16-3.37（10）（11）梁1.501.50-1.8-1.8-1.530.59-1.53恒载作用下的弯矩调幅计算 表10.2内力类型梁端剪力（kn）梁端弯矩（kn）调幅后弯矩（kn）左右左右左跨中右一层（9）（10）梁18.7819.16-8.34-9.01-7.097.6613.71（10）（11）梁3.823.82-2.14-2.14-1.820.57-1.82二层（9）（10）梁19.5718.37-10.09-7.93-8.5813.42-3.46（10）（11）梁3.823.82-1.59-1.59-1.351.04-1.35三层（9）（10）梁19.9917.95-11.29-7.63-9.4313.12-6.49（10）（11）梁3.823.82-0.58-0.58-0.491.90-0.49四层（9）（